Влияние совокупного размера на Beam-Прочность на сдвиг толстых плит. Документ, Эдвард Г. Шервуд, Эван C. Бенц, Майкл П. Коллинз / авторов ЗАКРЫТИЕ
Обсуждение Himat Соланки
Входящие в состав МСА, профессиональный инженер, кафедра строительства, Сарасота уезда, Sarasota, FL
Авторы представили интересную концепцию на прочность на сдвиг толстых плит на основе совокупного размера. Discusser хотел бы предложить следующее:
1. Неясно, каким образом авторы подсчитали, схе значений указанных в Таблице 1. Discusser не может прибыть на значения авторов, основанные на формуле. (8) и заявления на стр. 182 (заявление ниже формуле. (5): "Там, где эффективная глубина Д. сдвига можно считать 0.9d" и заявление ниже формуле. (8): "Где SX можно считать ДВ" ). Например, ширина L-40N1 и ширина L-40N2 имеют AG = 38 в то время как луч L-50 N1 и ширина L-50N2 имеют AG = 51, но схе = 1071 для всех четырех лучей. Подобные условия существуют и в ряде других лучей.
Было также замечено, из таблицы 1 видно, что луч L-10HS и ширина S-10HS есть схе = 300. На основании уравнения авторов. (8) и эффективного сдвига Д. глубины, схе = 300 для обоих пучков представляется сомнительной или могут быть опечатку ошибки.
2. Авторы указанных ниже формуле. (6), что "продольной деформации при middepth топор скромным предполагается равным 1 / 2 деформации в продольном растяжении арматуры", но они не смогли обеспечить контрольных значений Es в таблице на рис. 3. (Discusser считает, что Es = 200000 МПа [29,007,547.546 пси] [Es = 200000 МПа (29,007,547.546 фунтов на квадратный дюйм) составляет примерно 0,2% деформации] не могут быть приняты в качестве теста значение для всех подкреплений, так как ф значения были отмечены на основе тестирования).
3. На основании таблицы 2, похоже, что авторы классифицировали высокопрочного бетона при температуре не ниже 70 МПа (10,152.642 фунтов на квадратный дюйм). ("Совокупный размер не влияет ... в высокой прочности бетона ... aggregate32" [первое предложение последнего абзаца на стр. 182]). Это ограничение, как представляется, несовместимы с испытаний, проведенных другими исследователями по всему миру.
4. Из-за ошибки в схе значения и недоступные правильные значения АС, будет ошибка в значениях (уравнение (6)) и прочность на сдвиг значений V (уравнение (5)) для большинства из пучков, изложенных в таблице 1.
Было также отмечено, оценивая пучков L-10N2 и L-50N2 в таблице 1, что vSMCFT значения не имеет никакого смысла.
Таким образом, предлагаемые методы авторов, как представляется, неубедительными и требуют переоценки. Нынешний формат приводит к значительной погрешности в оценке vSMCFT ценностей, основанных на схе имея каких-либо ограничений и с ^ к югу х = 0,85 S ^ х ^ к югу.
Авторов ЗАКРЫТИЕ
Значения схе в таблице 1 являются правильными. Как четко отметил, в нижней части таблицы 1, перечисленных значений схе включать ограничения схе = 0.85sx. Это ограничение, обсуждаемого в тексте на стр. 187, и перечислены на рис. 10 и 11, и уравнение. (12), а также ограничивает эффективное трещины расстояние между образцами с двумя крупнейшими совокупного размера. Таким образом, для больших членов, 38 и 51 мм (1,496 и 2,008 дюйма) совокупности схе 0.85sx = = 0,85 (0,9 Как указывается в первом пункте 183 страницы, схе устанавливается равным 300 мм (11,811 дюйма) для членов, по крайней мере минимальное количество стремена определяется формулой. (9). Термин размерного эффекта в уравнение. (6) будет равен 1, что отражает положительный эффект, что стремена иметь на размерный эффект.
Значения арматурного проката сечения областей, перечисленных на рис. 3, номинальная областей типа бар используется, не измеряется областях. Определения измеренных динамического модуля Юнга для этих баров, таким образом, зависит от площади и предположить не будет истинной собственности материала. Как принято, стоимость Es было считать 200000 МПа (29000 KSI). Как показывает опыт авторов, лишь в редких случаях это значение зависит от значительные суммы. Для бывших штамм 0,7 Как это примерно 1 / 2 стандартного отклонения результатов в таблице 1, это может рассматриваться эффект второго порядка с точки зрения оценки прочности на сдвиг.
Метод, посредством которого AG, эфф рассчитана на которые ссылается discusser моделей поведения известняка заполнителя в бетон с высоким strengths.4, 32 То есть, в высокопрочного бетона трещин, как правило, проходят через совокупный, а не вокруг них, производить треск поверхностей, которые являются более гладкими, чем у нормального бетона, в котором совокупный не расщепляет. Эти гладкие трещин можно ожидать, что значительно сократили совокупный объем мощностей блокировки. Как отмечалось в документе, проверка поверхности трещины провал с образцами L-10H показывают, что масштабная ГРП совокупного произошло, что привело к гладкой поверхности трещин и низким сдвига strength.38
Для расчета vSMCFT значений, перечисленных в таблице 1, формула. (5) через (7) должны решаться одновременно. Это может быть достигнуто либо путем решения квадратного уравнения или с использованием итеративного подхода. Итеративный подход состоит из: 1) угадать значение для бывших, 2) (6); 3) расчет по формуле V. (5); 4) определение результирующего момента M на основе M / V коэффициент на участке, а также 5) расчет новой стоимости для бывших по формуле. (7) и возвращаясь к шагу 2. Если новое значение равно бывших угадал значение, конвергенция была достигнута. Например, для образца L-10N1, которая загружается на точечную нагрузку и собственный вес от 10,6 кН / м, авторы могут догадаться, что ех = 0,5 255,3 кН (57,391 койка), M = 713,6 кН-м в г с точки нагрузки и новых бывших значение 0,587 Пересчет на основе угадали значение 0,587 В конце концов, сближение будет достигнуто на бывших = 0,559 х 10-3, в этом случае
Конвергенция может быть достигнуто быстрее, в результате усреднения новых и догадался значения отл. Подобная процедура может быть выполнена вручную, либо в одной строке таблицы. Важно отметить, что за дизайн, ни итерации, необходимые для определения прочности на сдвиг, а бывшие можно вычислить непосредственно от проектирования нагрузки ..
ССЫЛКИ
38. Шервуд, например, "один-Way Shear Поведение Большие, слегка железобетонных балок и плит", кандидатская диссертация, Департамент строительства, Университет Торонто, Toronto, ON, Канада, 2007, 598 с.