Прочность поведение замкнутых Колонны высокопрочного бетона
Экспериментальное исследование 30 простой и железобетонных образцов колонку с 200 мм квадратных секций представили. Образцы были протестированы в рамках различных схем погрузки: концентрические сжатия, эксцентричного сжатия с фиксированным нейтральное положение оси, и эксцентричного сжатия с постоянным эксцентриситетом. Основные переменные прочности бетона, от 46 до 101 МПа и удержания подкрепления объемный коэффициент от 0,7 до 2,4%. Новые эквивалентные прямоугольного блока стресс, требующие лишь один параметр предлагается. Большой объем испытаний опубликованы данные широкий спектр конкретных сильных был использован для изучения этого прямоугольного напряжения и кода ACI. Результат показывает, что этот новый эквивалентного прямоугольного напряжения подходит для нормальной и бетона высокой прочности.
Ключевые слова: высокопрочный бетон, стресс; испытания.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Высокопрочный бетон (HSC) с прочностью на сжатие более 50 МПа все шире используется в различных частях мира. В результате, многие исследования были проведены на членов ГСК в последние два десятилетия. Одна из главных целей таких исследований является изучение действия дизайн коды, которые в основном эмпирической и разработаны на основе экспериментальных исследований на конкретных normalstrength (НБК) на случай HSC.
На рисунке 1 показано распределение изгибных напряжений бетона при конечной состоянии. В силу вычислений, это напряжение блока могут быть представлены по трем параметрам: подпункт А ^ 1 ^, А ^ 2 ^ к югу, и к югу К ^ ^ 3. А ^ ^ 1 к югу является соотношение среднего напряжения сжатия в районе максимальных сжимающих напряжений; югу K ^ 2 ^ есть отношение расстояния между крайними волокна и результирующая сила напряжения блока, что расстояние между волокна к нейтральной оси, а также к югу К ^ ^ 3 представляет собой отношение максимального напряжения сжатия в цилиндр силой. Эти параметры могут быть получены из экспериментов следующим
... (1)
... (2)
где / ^ к югу 0 = P ^ с ^ к югу / BC; югу м ^ 0 = M ^ с ^ к югу / BC ^ SUP 2 ^, е '^ с ^ к югу является цилиндр прочность бетона, б ширина сечения; С нейтральной оси глубины, а также к югу P ^ с ^ и М ^ ^ С, к югу от общей нагрузки и общий момент относительно нейтральной оси.
На практике проектирования, изгиб распределения напряжений бетона может быть аппроксимирована в качестве эквивалента прямоугольного напряжения (ERSB), как показано на рис. 1. Отношения между этими двумя параметрами
В ACI 318-02,1 два параметра Первый параметр В текущий код, Параметр
Изменение параметров ERSB для HSC на основе результатов испытаний HSC specimens.3 Для простоты Нижняя граница значения Последнее соответствует случае линейной зависимости напряжения от деформации для бетона. Более того, меньшее значение
Об экспериментальных исследований дают разные мнения о достоверности текущих параметров напряжения ACI блок HSC. Хотя исследования по beams4 HSC-6 сообщили, что ACI 318-89 положения дают хорошие оценки прочности при изгибе ГСК, некоторые результаты испытаний на columns7 HSC-9 дал ниже, чем предсказывали сильные вычисленные с помощью кода. Некоторые модификации ACI прямоугольного блока стресс для HSC Были предложены 7,10,11 тем не менее, ERSB параметров код ACI прежнему, как указано в МСА 318-77.3
Хотя большое количество экспериментальных исследований по HSC были проведены лишь немногие investigations8 ,12-15 были получены данные о распределении изгиб, а также напряжение сжатия блок параметров HSC. Большинство существующих данных была получена из простого бетона образцов или железобетонных образцов с низким уровнем соотношения укрепление заключения. По сведениям авторов, данные испытаний лишь четыре wellconfined образцов с объемным соотношением боковых укрепление больше 0,012 были получены в date.8 Кроме того, существует только одна эксцентричная тестов Ибрагим и MacGregor8 обеспечения напряжения блока параметров ГСК, хотя ряд испытаний колонн HSC под постоянным эксцентриситетом были проведены.
Это является целью настоящей работы исследовать поведение изгиб HSC и последствия заключения в колонках HSC загружается при изгибе. В этой работе, результаты 30 простой и железобетонных образцов столбец с сжимающих сильные от 46 до 101 МПа сообщили. Образцы были протестированы в рамках различных схем погрузки: концентрические сжатия, эксцентричного сжатия с фиксированным нейтральное положение оси, и эксцентричного сжатия с постоянным эксцентриситетом. Стресс блок параметров, полученные в этом эксперименте используются в сочетании с ранее полученными результатами испытаний для калибровки нового прямоугольного блока формуле подчеркнуть, что применимо для прочности бетона до 100 МПа.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
В данной работе экспериментальные исследования на изгиб поведение HSC. Основной целью данного исследования является изучение влияния тюремного заключения с боковой поддержкой для изгибных потенциала HSC и применимость ERSB кода ACI для HSC разделов. Простой однопараметрической ERSB предлагается. Его актуальность и пригодность определяется с использованием данных из этого опыта и предыдущих исследований. Сравнение этого напряжения блока с кода МСА также сделал.
Экспериментальная программа
Испытательные образцы
Все 30 образцов столбца имели такой же размер: 200 х 200 х 800 мм. Три различных сильных бетона с целевой сильные стороны 40, 70 и 90 МПа были использованы в исследовании. Бетонные покрытия на поверхность боковых подкрепление 15 мм. Продольная арматура из восьми T10 (пруткового с номинальным диаметром 10 мм) были использованы для всех железобетонных образцов. Образцы были сгруппированы в пять рядов, представляющих различные механизмы заключения усиление, как показано на рис. 2. Серия состоит из образцов с простого бетона в midheight регионе. Образцы в Серии B и C имеют одинаковую конфигурацию боковой подкрепление, но с разных расстояний от 50 до 100 мм, соответственно. Серия D и E только по периметру связи с расстояния 28 и 100 мм соответственно. Единственный экземпляр в серии D был использован для сравнения с образцами в серии B, поскольку все они имеют тот же коэффициент объемного бокового подкрепления. Подробная информация о пакете образцов приведены в табл 1.
Два концы всех образцов, в том числе простой бетонными, были в значительной степени усилены шесть 16 мм в диаметре баров сварных до 20 мм толщиной стальных пластин. Каждая стальная пластина способствовало фиксации образца до загрузки установки и многое другое связи были поставлены в конце регионов. Эта мера была очень эффективна для образцов с 40 конкретных МПа, так как все они закончились неудачей в midregion. Испытание образца HSC, S90-B-N1, однако, показали, что покрытие откола не только происходят в midheight, но и появились на концах образцов. Поэтому, чтобы предотвратить преждевременное отслаивание покрытия в таких местах, внешние удержания, как показано на рис. 3 был использован для остальных образцов HSC. В результате откола не произошло в верхней и нижней концы этих образцов HSC.
Все образцы были брошены горизонтально чтобы свести к минимуму изменения прочности бетона. Через час после отливки, открытой поверхности бетона, крытые и запечатанный пластиковый листов. Примерно через 48 ч после отливки, все листы пластика и формы были сняты, а на бетонную поверхность была покрыта влажными Гессе мешки в течение 3 недель. После этого периода, образцы хранятся в защищенной области. Существовали нет трещин на поверхности всех образцов до испытания.
Свойства материалов
Две партии бетона с целевой сильных сторон 40 и 70 МПа были представлены конкретные поставщики, а 90 МПа партии было сделано в лаборатории. Silica дыма и Высокочастотные водоредуцирующим примеси были использованы в производстве ГСК. Крупного заполнителя из ГСК был гранитный щебень с размером не более 10 мм.
Три 150 х 300 мм цилиндры были сделаны для каждого образца из той же партии бетона. Все баллоны были вылечены таким же образом, как образцы. Верхней и нижней граней каждого цилиндра были земли на токарном станке до начала испытания. Для большинства образцов, конкретные сильные стороны были определены в результате тестов, цилиндров дней образцы были протестированы. Для других образцов, которые были испытаны в возрасте более 100 дней, цилиндр испытаний были приняты для групп образцов отлиты в одной партии и испытаны в течение нескольких дней.
Продольная подкрепление T10 бары с эффективной площадью поперечного сечения от 74,5 мм2. Два типа бокового подкрепления R6-N и R6-H-были использованы. Они были сделаны из 6 мм в диаметре проволоки с различными сильными урожая. Текучести и модуль упругости для каждого типа арматуры были определены из испытания на растяжение из трех образцов и усредняются. Типичные кривые деформационного упрочнения арматуры при показаны на рис. 4. Результаты приведены в таблице 2.
Измерительные приборы
Расположение загрузки системы эксцентричного испытания и основных приборов показана на рис. 5. Для проведения испытаний с фиксированным положением нейтральной оси, основная нагрузка P ^ 1 ^ к югу был применен с использованием 5-MN серво-гидравлических испытаний машины. Средней нагрузки P ^ 2 ^ к югу было наносить с помощью ручного гидравлического домкрата. Для проведения испытаний с постоянной эксцентриситеты и концентрических испытания, только нагрузки P ^ 1 ^ к югу от испытательной машины был использован.
Продольных деформаций образцов были измерены с помощью двух пар линейных дифференциальных трансформаторов переменной (LVDTs) на противоположных сторонах образца в плоскости изгиба. Два 10 мм ход LVDTs были использованы для определения наиболее сжатие волокна деформации, а для противоположной грани, пара 5 мм ход LVDTs были заняты. LVDTs были установлены на пары резьбовых шпилек стали встроенные в опытный образец. Расстояние между двумя стальными прутьями, которые были на равном расстоянии от midheight образца, было 200 мм. Продольной деформации при каждой поверхности бетона рассчитывается путем экстраполяции чтения из каждой пары LVDTs.
Пять 25 мм LVDTs были использованы для измерения поперечных смещений на одинаковом расстоянии по высоте образца.
Порядок проведения испытаний
Три различных загрузки программ-концентрических сжатия, эксцентричного сжатия с фиксированным нейтральное положение оси, а нагрузка с постоянным эксцентриситетом-были использованы в исследовании. Тонкого слоя штукатурки, был применен в верхней и нижней части образца для обеспечения хорошего контакта с загрузкой системы. Для эксцентричного испытания, образцы были привинчены к загрузке системы, используя четыре M18 (18 мм в диаметре) Болты высокопрочные стали на каждом конце.
Тесты были проведены в 5 испытательная машина MN использованием перемещения контроля. Предварительная загрузка 100 кН, был применен к испытательного образца, и была проведена в то время как все болты были ужесточены. После образца было проверить, чтобы убедиться в правильном положении, он был выгружен, и нулевого показания были записаны. Испытания начались в постоянном движении тестовой машине траверсы 0,1 и 0,05 мм / мин концентрической и эксцентрической испытаний, соответственно. Для эксцентричного испытания при фиксированном положении нейтральной оси, напряжение на одной грани образца (левая часть рис. 5 (а)) контролируется и поддерживается на уровне нуля ручной настройкой нагрузки от гидравлического домкрата. Испытания были остановлены, когда одно из следующих условий: образцы полностью провалилась; LVDTs на сжатие стороны достигли полного масштаба, либо загрузить из гидравлического домкрата достигло нуля за фиксированное положение нейтральной оси испытаний. Второе и третье условия были выполнены лишь при очень больших деформациях какого-нибудь только образцов после пиковых нагрузок были достигнуты ..
GENERAL поведении образцов
Результаты фиксированной нейтральное положение оси испытаний приведены в табл 3. Результаты испытаний образцов других приведены в таблице 4. Моментов приведены в таблице 3 были приняты около нейтральной оси, в том числе средних моментов из-за бокового смещения образцов.
Напряжений блок параметров конкретного к югу ^ 1 ^, А ^ ^ 3 к югу, и к югу К ^ ^ 2 были рассчитаны на основе экспериментальных данных по формуле. (1) и (2) после вычитания вклада продольной арматуры от приложенных нагрузок и моментов. Значения для каждого образца приведены в таблице 3 были оценены в момент максимального о нейтральной оси несут конкретные до скалывания бетона. Все значения сжимающие напряжения, бокового смещения и параметры напряжения блока приведены в таблице 4 были оценены при максимальной нагрузке.
Образцы испытаны с фиксированной нейтральной оси позиции
Для НСК Образцы S40-A-N2 и S40-A-N3, трещины постепенно на сжатие лицо образцов в midheight регионе. P ^ 2 ^ к югу нагрузки достигнут максимума, когда первая трещина была видна, то она снизилась в то время как P ^ 1 ^ к югу нагрузка продолжает увеличиваться, пока сильное растрескивание и сколов бетона в регионе midheight приводившая к снижению. Для образца HSC-S70, это не представляется возможным сохранить нейтральную позицию оси после откола конкретных начал.
Армированных образцов конкретных показали более сложное поведение, как это можно видеть на рис. 6. До начала охватывать откола, кривые моменты относительно нейтральной оси против штаммов при максимальном сжатии волокна похожи на восходящей части кривой обычной конкретных образцов со сравнительно выше деформации сжатия вблизи первого пика. Скалывания бетона произошло более мягко, чем образцы НСК образцов HSC. В ходе этого процесса, бетона потерял свою несущую способность, но хорошо только образец, эта потеря была компенсирована за счет увеличения в качестве основного только из-за удержания в силу с поперечной арматуры.
Заключения оказывает существенное влияние на поведение образцов после начала охватывать сколов. Для всех образцов в серии B, которые имели высокий объемный коэффициент заключения арматуры, моменты относительно нейтральной оси достиг второго пика на данном этапе, что выше, чем в первой стадии. С другой стороны, сосредоточение в образцах серии C было недостаточно, чтобы подготовить второй пик.
Образца S40-D-N2, с той же объемное соотношение связей как и серии B, но с другой галстук и настройка расстояния, был менее вязкий, чем вторые. Он мог бы достичь второго пика момент в третьей стадии. После достижения второго пика, который был примерно такое же значение, как и первый, сейчас снизилась быстро, как это видно из рис. 6. Это подтверждает, что связь с единственным конфигурации связей по периметру менее эффективны в ограничении конкретных core.16
Высокодоходный сталь (Хисс) укрепление является очень эффективным в ограничении HSC. Отношения второго пика момент над теми, на первый пик три экземпляра (S90-BN, S90-B-N1, и S90-B-N2), которые использовали в качестве удерживающего Хисс укрепления были выше, чем у других образцов, содержащиеся вместе с нормальной урожайности стали. Образцы серии E был низкий объемный коэффициент связей по сравнению с аналогичными показателями в других сериях. Тем не менее, в связи Хисс, как образцы S90-E-N1 и S90-E-N2 были моменты второго пика, которые были выше, чем первой вершины. В отличие от других образцов, эти пики были зарегистрированы вскоре после первого пика и сразу после резкого падения в момент, когда большие куски бетона упал.
Образцы испытаны в концентрической и постоянной эксцентриситета
Тот факт, что простой конкретных образцов при концентрических нагрузка была очень хрупкой. Только очень короткий нисходящей ветви кривой напряженно-деформированного был записан с НСК образца S40-A-Е0. HSC образца S70-A-Е0 удалось резко после достижения максимальной нагрузки, с большими кусками бетона бросили друг от друга. С другой стороны, тот факт, железобетонных образцов из серии B был очень вязкий, потому что эти образцы были также ограничены. Начала конкретных отслаивание покрытия было отмечено падение от приложенной нагрузки, но все три образца может поддерживать более 80% от максимальной нагрузки до осевой деформации 0,008 мм / мм.
Рисунок 7 показывает кривые деформационного упрочнения бетона для всех образцов при концентрических нагрузок. Напряжений были нормированы по максимальным напряжением. В целом, по возрастанию часть равнины бетонных и железобетонных образцов с той же прочности бетона, похожи друг на друга. Градиент восходящей ветви образцов HSC круче, чем у образцов НБК.
Все образцы испытаны под постоянным эксцентриситетом неудачу в режим сжатия, то есть, дробление бетона при сжатии лицом в грязь перед растяжение укрепление достигнутой урожайности. Рисунок 8 показывает нормированные нагрузки и максимальной деформации сжатия кривые, полученные из образцов под постоянным эксцентриситетом. Штаммов при максимальных нагрузках всех образцов были примерно одинаковыми, независимо от прочности бетона и эксцентричностью. Дробления бетона при сжатии лицо подготовил короткий, но крутой части в начале нисходящей ветви каждой кривой. Процент потери перевозимого груза в конкретных образцов покрытия HSC был выше, чем у тех, НБК. В общем, склоны все кривые после конкретные потери покрытия весьма схожи, хотя ни один из образцов может достичь второй пик нагрузки.
Воздействие испытания переменных напряжений блок параметров
Наиболее существенное значение, которые влияют на значения напряжений блока параметров к югу ^ 1 ^, А ^ ^ 3 к югу, и к югу K ^ 2 ^ является прочность бетона. Таблица 3 и 4 показывают, что значения К ^ ^ 1 к югу к югу ^ 3 ^ уменьшить замечательно с увеличением прочности бетона. Этот вывод согласуется с данными elsewhere.13, 17 эффекта прочности бетона от параметра А ^ 2 ^ к югу в этом эксперименте, однако, не был столь значительным, как и к югу ^ 1 ^ ^ к югу 3 ^. Образцы с более низкой прочности бетона несколько выше значений к югу ^ 2 ^, чем образцов повышенной прочности бетона. Другие переменные не привело к какой-либо четкой влияние на этот параметр.
Хотя заключение может значительно улучшить postpeak поведения железобетонных колонн, его влияние на значения А ^ 1 ^ к югу к югу ^ 3 ^ было менее значительным, чем эффект прочности бетона. Для образцов, в той же группе прочности бетона, значения А ^ 1 ^ к югу к югу ^ ^ 3 получены из простого бетона образцы были меньше, чем из железобетона из них, но эти значения, полученные из менее только образцы были выше, чем их хорошо -ограниченных партнеров.
Параметры напряжения блока получены из образцов с аналогичными конкретные сильные и протестирован на различных эксцентриситеты показано в Таблице 4 показывают, что эффект деформации градиент от этих параметров является незначительным. Что касается значения параметров напряжения блока получили от тех образцов аналогичных в прочности бетона и родам, а укрепление протестированы с фиксированной нейтральное положение оси (приведены в таблице 3), можно предположить, что метод тестирования не было очевидным в действие стресса блок параметров из бетона при изгибе. Тем не менее, значения А ^ 1 ^ к югу к югу ^ ^ 3 были выше образцов при концентрических испытаний, чем под эксцентричным испытаний.
Экспериментальные значения при сжатии деформации бетона при изгибе, приняты соответствующие максимальной нагрузки для образцов, испытанных под постоянным эксцентриситетом и соответствующие моменты первого пика около нейтральной оси образцов, испытанных при фиксированной нейтральной позиции оси, были выше, чем стоимость 0,003 ограничивается код ACI. С другой стороны, значения деформации при максимальной нагрузке всех образцов, испытанных под нагрузкой концентрических были ниже 0,003, за исключением простого бетона образца S70-A-Е0.
ЭКВИВАЛЕНТНОГО прямоугольный блок параметров нагрузки
Опубликовано тестовых данных от напряжения блока параметров бетона при изгибе, были включены в базу данных для калибровки нового ERSB. Для изгибных разработке конкретных, важно оценить Первое, необходимые для определения местоположения результирующая сила, а вторая используется для оценки интенсивности напряжений блока бетона при сжатии. Из существующих контрольных значений к югу ^ 1 ^, А ^ 2 ^ к югу, и к югу К ^ ^ 3, значения (3) и (4). Результаты приведены на рис. 9 и 10.
Эквивалентной ACI прямоугольной параметров блока стресс также нанесены на рисунках. Рисунок 9 показывает, что Тенденция экспериментальных значений 10, показывает, что постоянное значение
Для более представительным прогнозирования, оба параметра Как уже упоминалось, меньшее значение Таким образом, было решено, что параметр Для простоты выражения для линейных тенденции. Результаты показывают, что только один линейное уравнение достаточно, чтобы представлять как
Для бетона на сжатие сильные выше 100 МПа, Рекомендуется, чтобы больше экспериментальных исследований на конкретных прочность на сжатие более 100 МПа проводится для проверки значений
Данные по 354 армированных и просто бетонные колонны испытываться в соответствии с сочетание осевой нагрузки и одноосного изгибающий момент, были использованы для проверки применимости предлагаемого прямоугольного напряжения и текущего ACI code.1 параметров друг от прямоугольного напряжения были использованы для генерировать диаграммы взаимодействия для испытания колонн. Предсказал сила каждого столбца определяется как точка пересечения между линией от начала координат до точки тестирования и диаграммы взаимодействия, то есть как точки имеют одинаковый наклон в горизонтальной оси. Ошибка между предсказанными силы и экспериментальных 11. Напряженно-деформированное отношение продольной арматуры при сжатии, а также напряженность считается билинейных кривой линейного отрезка, соединяющего начало и предел текучести следуют горизонтальной линии от текучести до бесконечности.
Рисунок 12 показывает изменение ошибки В общем, код не является консервативной для большинства конкретных силах, а это хуже, с более конкретные преимущества. Код overpredicted силу 155 колонн, на которые приходилось 44% от общего числа столбцов. Среднее значение
Значения 13. Существует значительное улучшение в плане консервативности как значения 12. Это приводит к последовательной консервативности во всем диапазоне прочности бетона на стадии рассмотрения. Только 90 колонн (25% от общего числа столбцов), имели более низкие сильные, чем прогнозировалось. Среднее значение
РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ
Результаты испытаний 30 простой и железобетонных образцов колонке в рамках различных схем загрузки не поступало. Образцы имели различные конкретные сильные и объемные соотношения боковых подкрепления. параметры напряжения блока получили от этого эксперимента были использованы с литературными данными для калибровки новые эквивалентные прямоугольного блока подчеркивают, что имеет только один параметр. Тестовые данные колонн под эксцентричным загрузки, были использованы для изучения этого напряжения блок и блок ACI стресса.
Следующие выводы можно сделать из этого исследования:
1. Тюремного заключения с боковой укрепление улучшить прочность на изгиб и пластичность железобетонных колонн. В хорошо только образцов, испытанных при фиксированном положении нейтральной оси, максимальный предел прочности при изгибе может быть достигнуто, когда образцы прошли очень большой деформации после скалывания бетона;
2. Влияние конфигурации боковых укрепление имеет важное значение для изгибных поведение замкнутых бетона. Сочетание периметру связей и диагональных связей было более эффективным, чем только по периметру связей;
3. Конфайнмента усиление из Хисс был более эффективен, чем стальной нижней мощности прочности в ограничении HSC членами;
4. Прочность бетона имеет наиболее существенное влияние на изгиб параметров блока стресса. Эффект заключения является менее значительным. Метод загрузки и деформации градиент не очевидное влияние этих параметров;
5. Допустимые сжимающие деформации бетона при изгибе, как указано в коде ACI, был снизу значения измеряемой деформации железобетонных образцов, испытанных при эксцентричной нагрузки. Все железобетонные образцов, испытанных в концентрических сжатия и некоторые конкретные образцы простой дали более низкие значения, чем значение кода, а также
6. Предлагаемого прямоугольного блока стресс представляет собой упрощенную версию, что в текущей версии ACI. Консервативности это напряжение блока соответствует как НБК и HSC, а блок ACI стресс не является консервативной для HSC.
Авторы
Экспериментальная работа в данном документе была проведена в строительство лаборатории Nanyang Technological University, Сингапур, а также поддерживается MINDEF-NTU совместных прикладных R
Нотация
B = ширина зоны сжатия
с = глубину нейтральной оси
F ^ югу 0 = среднее напряжение на конкретные области сжатия
е '^ к югу с = цилиндра сила сжатия конкретных
К югу ^ 1 = соотношение средних напряжений на сжатие районе наибольшее напряжение
К югу ^ 2 = отношение расстояния между крайними волокна и результирующая сила напряжения блока расстояние между этой волокна нейтральной оси
К югу ^ 3 = отношение максимального напряжения сжатия в цилиндре прочность
M ^ к югу с = применяться момент относительно нейтральной оси
м ^ к югу 0 = изменение момент срок
P ^ к югу с = приложенной нагрузки
11
Ссылки
1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318M-02) и Комментарии (318RM-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, 443 с.
2. Мэтток, AH; Kriz, LB и Hognestad Е. "Прямоугольные бетонные распределения напряжений в Ultimate Дизайн прочности" ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 57, № 8, август 1961, с. 875-928.
3. Совместное ACI-ASCE Комитет 441 ", Столбцы высокопрочного бетона: современное состояние", ACI Структурные Journal, В. 94, № 3, май-июнь 1997, с. 323-335.
4. Alca, N.; Александр, SDB и Макгрегор, JG, "Влияние Размер на изгиб поведение высокопрочных бетонных балок," Структурные ACI Journal, В. 94, № 1, январь-февраль 1997, с. 59-67.
5. Члены Шин, SW; Гхош, SK, и Морено, J., "Прочность пластичности Ultra-High-бетон", ACI Структурные Journal, В. 86, № 4, июль-август 1989, с. 394-400.
6. Лин, C.-H., и Ли, F.-S. ", пластичность высокопроизводительных бетонных балок с высокопрочных Боковое укрепление", ACI Структурные Journal, В. 98, № 4, июль-август 2001, с. 600-608.
7. Azizinamini, A.; Kuska, SSB; Brungardt, P.; и Хатфилд Е., "Сейсмическая Поведение площади бетона высокопрочных Столбцы", ACI Структурные Journal, В. 91, № 3, май-июнь 1994, стр. . 336-345.
8. Ибрагим, HHH и Макгрегор, JG, "Поведение при изгибе в боковом Железобетонная высокопрочного бетона Sections", ACI Структурные Journal, V. 93, № 6, ноябрь-декабрь 1996, с. 674-684.
9. Фостер, С. и Attard, М., "Экспериментальное Испытания эксцентрично загружено Столбцы высокопрочного бетона", ACI Структурные Journal, В. 94, № 3, май-июнь 1997, с. 295-303.
10. Ибрагим, HHH и Макгрегор, JG, "Модификация ACI прямоугольного блока стрессом для высокопрочного бетона", ACI Структурные Journal, В. 94, № 1, январь-февраль 1997, с. 40-48.
11. Attard М.М., и Стюарт, М., "Два параметра Стресс Блок высокопрочного бетона", ACI Структурные Journal, В. 95, № 3, май-июнь 1998, с. 305-317.
12. Hognestad, E.; Хэнсон, NW, и Мак-Генри Д., "Бетон распределения напряжений в Ultimate Дизайн прочности" ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 52, 1955, с. 455-479.
13. Kaar, PH; Хэнсон, NW, и Капель, HT, "напряженно-деформированного характеристики высокопрочного бетона", Дуглас Мак-Генри Международный симпозиум по Бетонные и железобетонные конструкции, SP-55, Б. Бреслер, под ред. Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1978, с. 161-185.
14. Шварц, С.; Nikaeen, A.; бабу, СЗР; Periyakaruppan, Н., и Refai, TME, "Структурные свойства гибки повышенной прочности бетона," Высокие прочности бетона, СП-87, HG Рассел, под ред. Американский институт бетона , Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1985, с. 147-178.
15. Шейд, JE, "Прочность бетона напряжений в средней прочности бетона колонны", MSc тезис, Департамент строительства, Университет Калгари, Калгари, Альберта, Канада, сентябрь 1992, 156 с.
16. Кассон Д., и Paultre П., "Высокая прочность бетонных колонн, замкнутых прямоугольных связей," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 120, № 3, 1994, с. 783-804.
17. Ибрагим, HHH и Макгрегор, JG, "Test эксцентрично загружено Столбцы высокопрочного бетона", ACI Структурные Journal, V. 93, № 5, сентябрь-октябрь 1996, с. 585-594.
18. Hognestad Е., "Исследование комбинированных изгиба и осевой нагрузки в железобетонной Участники", бюллетень № 339, Университет штата Иллинойс опытная станция инженерия, Урбана, штат Иллинойс, ноябрь 1951, 128 с.
19. Фостер, С. и Attard, М., "пластичность и прочность в HSC Столбцы", высокопрочного бетона, ASCE, 1999, с. 201-214.
20. Attard М.М., и Фостер, SJ, "Влияние крышки на прочность высокие колонны прочности бетона", 5-й Международный симпозиум по использованию высокопрочных и / Высокий конкретных действий Sanderfjord, Норвегия, июнь 1999, с. 127-136 .
21. Колонны Ли, JH, и Сына, СС, "Ошибка и прочность высокопрочного бетона, подвергнутого Эксцентрик нагрузок", ACI Структурные Journal, В. 97, № 1, январь-февраль 2000, с. 75-85.
22. Сетти, RH B, и Rangan Б. В. Прочность Высокая прочность Колонны под Эксцентрик сжатия ", Research Report, Технологический университет Кертин, август 1995, 102 с.
23. Ллойд Н.А., Rangan Б. В. Исследования по высокопрочного бетона Колонны под Эксцентрик сжатия ", ACI Структурные Journal, V. 93, № 6, ноябрь-декабрь 1996, с. 631-638.
24. Sundararaj П., "высокопрочных бетонных колонн под нагрузкой Эксцентрик", MASC тезис, Департамент строительства, Университет Торонто, Онтарио, Канада, 1991, 261 с.
Дэн-Тан Тан Хои Чью доцент в Школе гражданских и строительной техники в Nanyang Technological University, Сингапур. Его исследовательские интересы включают только, бетона при трехосном напряженном состоянии, и ремонта бетонных конструкций.
Нгок-Ба Нгуен докторант в Школе гражданских и строительной техники в Nanyang технологический университет. Его исследовательские интересы включают только конкретные и изгиб поведения железобетонных конструкций.