Прочность Поведение после установленном якорь в равнинных и стали армированных волокном Нормальная и высокопрочных бетонов
В настоящем документе рассматривается нагрузки отклонения поведения клея и залито привязки, в простых и стали армированных волокном нормальной и высокопрочных бетонов. И 12 и 16 мм в диаметре якоря клея были испытаны при заливки глубинах от 40 до 160 мм, в то время как залито якорей диаметром 16 мм были испытаны на 80, 120 и 160 мм глубиной вложенности. В общей сложности 57 якорей (39 клея и 18 залито якоря) были протестированы в соответствии монотонная нагрузка напряженности. Результаты испытаний показали, что потенциал вывода якоря не были существенно затронуты добавкой стальных волокон в бетон. Предельный прогиб и жесткость, однако, были значительно улучшены при условии, что якорь не удалось с помощью конкретных прорыва. Современные методы проектирования (ACI 349-85 и бетона на проектную мощность [ПЗС]) overpredicted вывода качестве регулируются конкретные неудачи. Overprediction увеличивается с увеличением прочности бетона, но незначительно снизился с добавкой стальных волокон для данного бетона ..
Ключевые слова: якорь, заливки длины; фибробетона; высокопрочных бетона.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Использование якорей для вложения элементов конструкций к конкретным можно разделить на две основные категории, а именно: монолитно-место и после установки. Хотя поведение после установленных якорей менее понятно, чем в монолитно-место якоря, использование после установленных якорей обеспечивает большую гибкость в планировании, разработке и укрепления бетонных конструкций.
После установленных систем, доступных для установки в бетон включать клей, залито, расширение, а также не допустить якорей. Расширение и ослабить напряженность якоря передачи нагрузки на бетон в конце встроенных якорь. Клей и залито якоря, с другой стороны, передача напряжения нагрузки от встроенного элемента через конкретные связи между анкерных болтов и клея или раствора, а также между клей или раствор и бетон по всему связанных поверхности.
Клей якорь правило, состоит из арматурного проката или стержень с резьбой вставляется в просверленное отверстие в бетоне со структурным клея, например эпоксидные, полиэфирные или vinylester.1, 2 Точно так же залито якорь может быть головкой или резьбовой стержня устанавливается в предварительно просверленное отверстие или с сайта смешанной или коммерчески доступных Готовые портландцемент основе grout.3
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Поведение после установленных якорей в нормальном прочности бетона простой хорошо изучены. Поскольку использование высокопрочный бетон стал популярным, поведение этих якорей в высокопрочного бетона должна быть хорошо понятны. Включение стальных волокон в бетон также улучшает характеристики бетона в условиях пластичности и прочности. Таким образом, якорь производительности могут отличаться в волоконно-монолитного железобетона. Это исследование предоставляет дополнительные данные о поведении растяжение клея и залито якоря в виде простого и стальных армированных волокном normaland высокопрочного бетона (C30 и C60, соответственно).
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Якоря
Данное исследование включает в себя напряжение тестирования клея и залито якоря, в котором эпоксидной смолы и материалы на цементной основе были использованы для установки, соответственно. Резьбовые стержни диаметром 16 мм были использованы для залито якорей. Резьбовые стержни 12 и 16 мм диаметром были использованы для клея якорей. Доходность и конечной прочностью на разрыв с резьбой стержней 410 и 440 МПа, соответственно.
образцов бетона тест
Две бетонные блоки тестирования с размерами 220 х 130 х 40 см были отлиты с помощью обычной прочности равнине и стальной армированной волокном бетона. Блоки были брошены, использование готовых смесей Оценка C30 конкретные, которые были доставлены в лабораторию в текущей последовательности. Водоцементное отношение (в / к) был 0,55. Кроме того, бетонных блоков с размерами 240 х 150 х 40 см и 230 х 110 х 40 см были брошены с простым и стальных армированных волокном высокопрочных бетонов, соответственно. В этом случае, в / ц был 0,34, а качество бетона C60. Конкретные ингредиенты обычный цемент Portland (PC 42,5 и 52,5 для обычных и высокопрочных бетонов, соответственно), природного песка и дробленого известняка соответствующей классификации с максимальным размером частиц от 22 мм. В каждом случае после заливки простой бетонный блок, а остальные бетона в transmixer подавался со стальными волокнами для получения волокон 0,8 и 1% по объему для обычных и высокопрочных бетонных блоков, соответственно. Сталь волокна 60 мм длиной и 0,8 мм в диаметре.
Для поддержания текущей последовательности конкретных после того стальных волокон, высокой дальности водоредуцирующим примесь была добавлена в transmixer на 0,6% от веса цемента в остальных бетона. Поскольку нет необходимости перемещать блоки, арматура была опущена. Сразу же после заливки, бетонные блоки были покрыты полиэтиленовую пленку в течение 24 ч, а затем вылечил с мокрой мешковиной за дополнительные 6 дней. После этого они были оставлены в лабораторных условиях до тестирования ..
Для контроля на сжатие и растяжение расщепления набраться сил бетонов, путем экспериментов, 150 х 300 мм цилиндр образцы также литые и все на тех же условиях, что лечение блоков. Сжимающие набраться сил цилиндра образцов приведены в таблице 1. 28-дневный расщепления прочностью на разрыв нормальных и бетоны высокой прочности равнины 2,21 и 3,20 МПа, соответственно, в то время как нормальный и высокопрочных армированных волокном бетона были 2,90 и 3,60 МПа, соответственно.
Анкор установки
Схема якоря было сделано в соответствии с ASTM E 48811 для предотвращения расщепления невыполнение или перекрытия провал поверхности. Клей якорь глубины вложенности варьировались от 40 до 160 мм, в то время было залито якоря заливки глубинах 80, 120 и 160 мм.
Резьбовые стержни для клея и залито якорей были погружены в лак тоньше и протереть любой мазута перед использованием. Для установки 12 и 16 мм клей якоря, отверстия были пробурены с 15 и 19 мм перфоратор битов, соответственно. Дырок чистить проволочной щеткой, пылесосом, и сжатого воздуха. Двухкомпонентной эпоксидной наливные с очень тонкой наполнителя кварцевого песка был использован. По словам производителя, эпоксидные имеет определенный предел прочности 15 МПа, прочность на сжатие 75 МПа, модуль упругости 10 ГПа. Плотность клея составляет примерно 1,7 до 1,9 г / см ^ 3 ^ SUP. После размещения в эпоксидной отверстиями, стержней, которые были сокращены на отдельных длин, были оттеснены на отверстия скручивания движения.
Все 16 мм в диаметре залито якоря были установлены на 50 мм в диаметре отверстия. Отверстия были тщательно вымыты и проволоки щеткой перед установкой. Продукт, используемый для затирки якоря был смешиванием готовых к применению раствор в виде порошка, который смешивается с 15% воды по весу, чтобы получить 130% расхода на рекомендациями изготовителя. Модуль упругости на сжатие и изгиб раствора, сообщают изготовителем для 25000, 80 и 9 МПа при температуре 28 дней, соответственно. Стержни были помещены в отверстия в залито же образом, как клей якорей.
Испытание установки и процедуры испытания
Испытательной установке, отвечающих требованиям ASTM E 48811 показано на рис. 1. Две разные ботинки загрузки были использованы для 12 и 16 мм в диаметре якоря. Нагрузка была измерена с помощью датчика нагрузки и применяется к погрузке обуви через 30 mmdiameter высокопрочной стальной стержень, связанные с ручным управлением, гидравлический таран. Прямые измерения осевого смещения была предотвращена благодаря загрузке аппарата, так площадок для измерений были использованы для оказания отсчета от образцов. Платформ, изготовленных из стали flatbar были прикреплены к проекции якорь образца между гайкой связи выше, и шестигранной гайкой ниже. Dial датчики были расположены на каждом конце платформы, на равном расстоянии от якоря образца. Осевого перемещения якоря по отношению к конкретным членом теста рассчитывается как среднее из двух измерений набрать колеи. Система сбора данных был использован для непрерывной записи данных из ячейки нагрузки и электронного набора датчиков до якорь провал.
Таким образом, в общей сложности 57 якорей были проверены, в том числе 39 клея и залито 18 якорей. Что касается 31 якорь испытаний, проведенных на равнине бетонных блоков, 15 из них были в нормальной прочности бетона и 16 якорь испытания в высокопрочных бетона. Аналогичным образом, 12 и 14 якорей были протестированы на каждой из нормальных и высокопрочной стали fiberreinforced бетонных блоков, соответственно.
Испытание назначения
С заглавной буквы N и H стенд для испытаний в normaland конкретные высокопрочных блоков, соответственно. Буква F указывает на тесты, проведенные в стали фибробетона. Якорь типа обозначаются как CH и G, что указывает клея и залито якоря, соответственно. За ними следуют якорь диаметр в мм. Буква L следует заливки глубина в мм. T выступает за растяжения следует повторить номер испытания, если это применимо.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ОБСУЖДЕНИЕ
Результаты тестирования приведены в таблице 2 до 5. Отказов, максимальная нагрузка, и соответствующие отклонения, а также жесткость определяется как наклон линейной части графика нагрузки отклонения предоставляются.
Характер разрушения
Отказов, якорей, отражаются в таблице 2 до 5. Видно, что 12 мм в диаметре якоря клей установлены в 40, 60 и 80 мм глубиной в нормальной силы простого бетона (Нспк) и высокой прочностью простого бетона (HSPC), которая отображается хрупких конкретные неудачи без предварительного заметное или значительное количество якорных перемещения. Клей якорей с 60 и 80 мм в глубину normalstrength фибробетона (NSFRC) были выведены из бетонных блоков сопровождается мелкой конкретные конуса (конус-вывода недостаточности), в то время как полное конкретные конуса и / или провал вывода типа наблюдается в высокопрочной fiberreinforced бетона (HSFRC). Диаметром 16 мм клей якорей с небольшой глубине заливки (60 и 80 мм) в обоих Нспк и HSPC выставлены внезапного прорыва конкретные, а те, в 100 и 120 мм глубины в Нспк удалось с помощью вывода. Бетонные конус прорыва было отмечено, с теми же якоря в HSPC. Мелкие (80 мм) и умеренных (120 мм) глубиной якоря выставлены конкретные конуса и вывода отказов в NSFRC и конуса и / или вывода типа сбоев в HSFRC.
Цементный якорей с 80 мм глубиной вложенности в Нспк и HSPC выставлены конкретно-конического типа отказ, а с якоря 120 и 160 мм глубины вложенности не удалось стальной разрыва. В NSFRC и HSFRC, испытания на растяжение от мелких (80 мм) якоря состава либо вывода или конуса плюс режимы вывода провал. Существовал, однако, никаких существенных различий в неспособности режима глубокой (160 мм) якоря с использованием стальных волокон в бетоне.
Влияние прочности бетона на нагрузки отклонения поведения
Рисунок 2 показывает эффект прочности бетона на предельной нагрузки привязки, на разных глубинах в равнинных и волоконно-железобетонных, соответственно. Следует отметить, что якорь потенциала в целом увеличился с прочности бетона, хотя прирост не является единообразной для различных типов якорей с различной глубины вложенности. Рис 3, с другой стороны, дает изменения процентной ставки в якоре потенциала в простых и армированных волокном бетона, соответственно, с увеличением прочности бетона.
На небольшой глубине вложенности, прочность бетона оказалась более эффективной в основном из мелких якорей удалось обычно через конкретные прорыва конуса. Как якорь глубины вложенности было увеличено, однако, этот положительный эффект был сокращен за счет перехода от сбоев якорей из бетона конуса отсутствие вывода или стали неудачи. Для 12 мм в диаметре клей якоря в виде простого бетона, якорь потенциал увеличился на 64% на 40 мм и 15% на 80 мм глубиной вложенности, несмотря на тот же тип отказа для якорей. Кроме того, 16 мм в диаметре якоря достигнут 54 и 24% большей емкостью по 60 и 120 мм глубины вложенности, соответственно, с использованием повышенной прочности бетона. Для привязки встроенных в 160 мм в глубину, однако, улучшение лишь около 7%, как ограниченная с помощью анкерных болтов урожая. Цементный якоря, имеющих 80 и 160 мм глубины вложенности выставлены аналогичные тенденции. Не вижу никакой разницы, однако, наблюдалось в разрушающая нагрузка этих якорей на 120 мм, глубиной вложенности.
Подобное поведение наблюдается в армированных волокном бетона. Клей якоря, однако, несколько в меньшей степени затронуты увеличение прочности бетона, чем в простой бетон. Клей якоря 12 и 16 мм диаметром были 14 и 28% большей емкостью, соответственно, на 80 мм глубиной вложенности, по сравнению с 15 и 43% улучшения в виде простого бетона. Для 80 мм длиной залито якоря, эффект прочности бетона была выше в фибробетона.
Эффект от использования стальных волокон в обычных и высокопрочных бетонов на прогиб при максимальной нагрузке якорей был крайне непостоянны. Было отмечено, однако, что отклонение при максимальной нагрузке якорей в целом увеличился с использованием стальных волокон, особенно в высокопрочных бетонов (Таблица 2 по 5). При одинаковых видов отказов, отклонение при максимальной нагрузке был увеличен на 115 и 43% на 12 мм в диаметре клей якорей с 60 и 80 мм в глубину вложенности высокопрочного бетона, соответственно. Эта тенденция, однако, не видел за коллегами в нормальной прочности бетона. Стальных волокон, как в нормальных и высокопрочных бетонов по-видимому, большое влияние на прогиб при максимальной нагрузке с клейкой 16 mmdiameter и залито якорей.
Рисунок 4 и 5 показывают, нагрузка-смещение участков клея и залито привязки, на 80 мм в глубину и в HSPC HSFRC. Крепость, которая определяется как площадь под кривой loaddeflection, был существенно улучшилась за небольшой глубины вложенности, в частности при конкретных отказов конуса не наблюдалось. Как якорей были встроены в большую глубину, однако, влияние стальных волокон на прочность значительно снижена из-за того, что якорь не удалось путем вывода или стали разрыв режиме (рис. 6).
Наклон начальной части кривой прогиба от нагрузки было принято в качестве меры жесткости анкера. Рассчитанные таким образом значения, однако, показали, чрезмерной изменчивости. Кроме того, отсутствие последовательности в результатах испытаний, которые позволили бы параметрической оценки якорь жесткости (рис. 7).
Влияние типа на якорь разрушающая нагрузка
Рисунок 2 показывает неспособность нагрузки диаметром 16 мм клея и залито привязки, в глубины 80, 120 и 160 мм на равнинах и 80 и 160 мм в стали fiberreinforced бетонов, соответственно. Для всех 80 мм глубины вложенности, клей якорей были несколько выше, отказ нагрузок в простых и стали армированных волокном бетона. Эффект якоря типа, однако, уменьшается с увеличением глубины вложенности. Особенно на 160 мм, глубиной вложенности, как клей, и залито якоря выставлены аналогичные нагрузки провал. Разница анализ проводился на неспособность оценить статистическую значимость якорь типа на способность анкера. Дисперсионного анализа статистики F (значение 1,383) показал, что эффект якоря типа (клея или раствора) на способность якоря статистически незначимы на уровне 0,01.
Влияние глубины вложенности и якоря диаметром разрушающая нагрузка
Рис 2 и 8 показывают эффект заливки на глубину провала нагрузки различных типов якорей. Результаты показали, что глубина вложенности является наиболее важным параметром, влияющим на выводе потенциала якорей. Как свойства якоря и бетона сохраняется без изменений, вывода потенциала якорь увеличилось почти линейно с глубиной вложенности в бетонов. Это улучшение в возможности вывода, однако, был сокращен, поскольку выход в анкерных болтов было отмечено после заливки 120 мм глубина 16 мм в диаметре якоря.
Эффект якоря диаметром показано на рис. 8. Хотя он не появляется в некоторых уравнений возможностей прогнозирования, якоря диаметром явно влияние на способность анкера. Для заливки глубиной 80 мм, разрушающая нагрузка увеличилась от 10 до 17% и от 32 до 37% в нормальных и высокопрочных бетонов, соответственно, диаметр анкерного болта увеличено с 12 до 16 мм.
Кон провал геометрии
Бетонные конуса неудачи в целом наблюдается в выводе испытания якорей с небольшой глубине вложенности. Конуса образования в Нспк и HSPC состоялась через два основных самолетов из-за отказа основной растяжение и изгиб, respectively.5 измеряемых углов конуса составляет от 20 до 25 градусов от 40 до 80 мм глубиной вложенности. Когда тест закончился конкретные неудачи, серьезный ущерб был замечен на бетон вокруг якоря, особенно в HSPC из-за более высокой хрупкости. Таким образом, геометрия конуса не могли быть измерены для многих случаев. В NSFRC и HSFRC, однако, стальных волокон снизила ущерба по конкретным существенно. Конкретные конусов, с другой стороны, были две или больше частей, а не полный конус увидеть в простой бетон, так что угол неудачи не могут быть легко измеряется в фибробетона. Рисунок 9 и 10 показывают, удалось образцов в HSPC и HSFRC, соответственно. Рис 9 (б) показывает, что конкретные неудачи конуса был не 100% конкретные неудачи конуса. Было отмечено, что конкретные конус начал от 5 до 10 мм выше конца стержня якоря, возможно, из-за относительно низкой прочности от клея ..
Сравнение экспериментальных результатов с существующими методами дизайна
Экспериментальные результаты этого исследования были сопоставлены с широко используются якорные потенциала прогнозирования уравнений. Самая представительная конкретные модели конуса, ACI 349-85 и ПЗС модели были использованы для сравнения. Формы уравнения для ACI 349-85 модель postinstalled якоря приведены в формуле. (1) 7
F ^ югу U ^ = е ^ ^ к югу CL ^ N ^ подпункта (1)
где ... (В PSI), а также эквивалентные СИ это ... , данное Eligehausen.12 площадь проекции одного якоря к югу ^ N ^ равно ... Таким образом, выражение для ACI 349-85 модели можно свести к формуле. (2), как указано в номер 12.
... (2)
Вид уравнения для метода ПЗС приведен в формуле. (3), Фукс, Eligehausen и Breen7 Кука и др. al.1
... (3)
В уравнении. (2) и (3), F ^ к югу и ^, л ^ е ^ к югу, е '^ с ^ к югу, и Л ^ H ^ югу выступаем за разрушающая нагрузка в Н, заливки длина в мм, бетона на сжатие в МПа измеренных на 150 х 300 мм цилиндров, а диаметр якоря голову мм, соответственно. Для привязки диаметром шляпки, входящих в ACI 349-85 метод, якорь диаметр был использован для пост-установленных якорей. Для всех конкретных типов, средних и коэффициент вариации для отношения экспериментальные результаты прогнозных значений приведены в таблице 6 для клея и залито якоря, соответственно. Расчетная потенциала были рассчитаны без применения фактора силы
В дополнение к конкретной модели конуса, равномерной модели, предложенной Cook13 была использована для предсказания провала нагрузки клей якорей. Эта модель, как представляется, больше подходит для клейкой якорей как мелкие, так и глубже заливки длины, которые выставлены конкретные конуса и / или вывода failure.1 Как показано в формуле. (4), модель учитывает якоря диаметром ^ ^ к югу 0 (в мм), л заливки длины ^ е ^ к югу (в мм), а также конечной прочности ). Отношение к экспериментальной расчетной нагрузки показано в таблице 6 для данного конкретного типа
F ^ к югу и ^ ^ =
Это хорошо видно в таблице 6, что в случае 12 и 16 мм в диаметре якоря клей, ACI 349-85 и ПЗС модели overpredicted вывода потенциала якоря во всех конкретных типов. При использовании большего диаметра якоря, ACI 349-85 метод среднего значения для обеих Нспк и HSPC были немного уменьшены. С другой стороны, как увеличить прочность бетона, средние значения уменьшилось, но коэффициент вариации увеличился на обоих методов прогнозирования. Помимо стальных волокон в бетоне, однако, переложил предсказания экспериментальных результатов в консервативном направлении. Прогноз вывода мощностей залито якоря на МСА 349-85 и ПЗС методы, как правило, лучше, чем в случае с клейкой якорей. Оба метода, однако, все еще на unconservative стороны. Увеличение прочности бетона и использование стальных волокон в бетоне сказывается на предсказания экспериментальных результатов вышеупомянутых методов так же, как и в клейкой якорей. В отличие от конкретной модели конуса, единой модели связи занижена провал нагрузки на клейкой якоря в конкретных типов.
Рис 11 и 12 участка тестовых данных для 12 мм в диаметре клея и 16 мм в диаметре клея и залито якоря, соответственно, с точки зрения конечной нагрузки (отнесенного к квадратному корню из F '^ с ^ к югу) в зависимости от заливки глубины. Данные literature3, 9,10,14 на 16 мм в диаметре якоря клей, также приведены на рис. 12. На рис. 11, видно, что потенциал вывода 12 мм в диаметре якоря клей для 40 и 60 мм глубиной вложенности хорошо предсказывает ACI 349-85 метода. Метод ПЗС, однако, весьма overpredicted результатов испытаний. Как видно на рис. 12, для заливки больших глубинах, ACI 349-85 метод представляется более unconservative и overpredicting. На 60 мм, глубина якорной стоянки, однако, конечной потенциала клей якоря был хорошо предсказывает метод МСА. Метод ПЗС, с другой стороны, снова unconservative заливки для всех глубин.
ВЫВОДЫ
На основании результатов статических испытаний на растяжение клея и залито привязки, в обычных и высокопрочных бетонов с учетом и без стальных волокон, следующие выводы можно сделать:
1. Хотя якорь установки была проведена в соответствии с рекомендациями, ASTM E 488, соответствующий якорь расстояния и расстояния края не были достаточны для мелких и средних глубин якоря, особенно в HSPC, чтобы обеспечить полное развитие конкретных конус силы прорыва. В случае стали фибробетона, однако, ASTM рекомендации, как представляется, более удовлетворительным, чтобы предотвратить провал края и дублирования конкретных конусов;
2. Анкор испытаний, оканчивающиеся на конкретные неудачи привели к серьезному повреждению на равнине бетона. С добавкой стальных волокон, однако, ущерба по конкретным был значительно сокращен. Измеряются углы конуса в виде простого бетона составляет от 20 до 25 градусов от 40 до 80 мм глубиной вложенности. В отличие от этого, конкретные конусов в стальной армированной волокном бетона были три или больше частей, а не один полный конус. Визуально конуса диаметром значительно меньше, чем в равнинных видел бетонов;
3. Конечная потенциала якорей обычно увеличивается с увеличением прочности бетона. Процентная разница, однако, уменьшилась с увеличением глубины вложенности. Использование стальных волокон в бетоне не оказывает существенного влияния на раскладном потенциала якоря, но неспособность некоторых типов якорей перешли от конкретных конус вывода или конуса плюс вывода режиме;
4. Эффект от использования стальных волокон в бетоне на якорь прогиб при максимальной нагрузке была очень различной. Было отмечено, что прогибов при максимальной нагрузке, как правило, выше в стальной армированной волокном бетона. Помимо стальных волокон, с другой стороны, сказывается на конечной отклонения якоря, и, следовательно, прочность, благотворно для малых глубин заливки. Для более глубоких длины заливки, однако, влияние стальных волокон сильно сократилось;
5. Тип якорь в силу с конечной потенциала зависит главным образом от сбоев. Разница в выводе потенциала клея и залито якоря, однако, в большинстве случаев, оказался статистически незначимым и
6. Для 12 и 16 мм в диаметре клея и залито якоря с малыми глубинами заливки, ACI 349-85 метод предсказал якорь потенциала лучше, чем метод КБО. Для повышения глубины вложенности, однако, как ACI 349-85 и ПЗС модели overpredicted экспериментальных результатов. Overprediction о выводе способность увеличивается с увеличением прочности бетона, но снизился на использование стальных волокон для данной конкретной силы.
Авторы
Это исследование было профинансировано по техническим вопросам и совета по научным исследованиям Турции (TUBITAK) в рамках гранта № INTAG 548. Авторы также хотели бы поблагодарить Ильяс Гюльтекин за его неоценимую помощь в лаборатории этапа исследования.
Нотация
^ К югу N = площадь проекции одного якоря
г ^ к югу 0 = наружный диаметр якоря, мм
г ^ к югу ч = диаметр якоря головки, мм
F ^ к югу и ^ = N разрушающая нагрузка
е '^ к югу с = прочности бетона сжатие, измеренные на 150 х 300 мм цилиндры
F ^ югу карат = конкретные прочности на растяжение
л ^ е ^ к югу = заглубление, мм
N = количество тестов
т ^ к югу 0 = конечная прочность, МПа
Ссылки
1. Кук, Армения; Кунц, Дж. Б. Фукс, В. и Konz, RC, "Поведение и дизайн Единой клей якорь под растягивающей нагрузки в бетон без трещин", ACI Структурные Journal, В. 95, № 1, январь - Февраль 1998, с. 9-26.
2. ACI Комитет 355 ", современное состояние Доклад о Анкориджа до бетона (ACI 355.1R-91) (переодобрена 1997)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1991, 29 с.
3. Кук, РА, Коллинз, DM; Клингнер, RE и Polyzois Д., "Загрузка отклонения поведения Монолитные Место якоря и якоря Модернизация", ACI Структурные Journal, В. 89, № 6, ноябрь-декабрь . 1992, с. 639-649.
4. Клингнер, RE и Mendonca, JA, "Предел созданию коротких анкерные болты и сварные Коты: Обзор литературы", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 79, № 4, июль-август 1982, с. 270-279.
5. Primavera, EJ; Пайнли, JP и Kalajian, EH, "Предел Поведение Монолитные Место и подрыве" Якоря в высокопрочного бетона ", ACI Структурные Journal, В. 94, № 5, сентябрь-октябрь 1997, с. 583-594.
6. ACI Комитет 349 ", требований Международного кодекса по проблемам ядерной безопасности связанные с ними структуры (ACI 349-85) (с изменениями 1990) (переодобрена 1997)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1997, 134 с.
7. Фукс, W.; Eligehausen, R.; и Брин, JB, "Бетон проектной мощности (ПЗС) подход для крепления к бетону," Структурные ACI Journal, В. 92, № 1, январь-февраль 1995, с. 73-94.
8. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, 443 с.
9. Кук, РА, Эрик Шмидт, GT и Клингнер, RE, "Бонд Стресс модель Дизайн клей якоря", ACI Структурные Journal, В. 90, № 5, сентябрь-октябрь 1993, с. 514-524.
10. Мак-Вей, M.; Кук, РА и Кришнамурти, К., "Поведение химически связанного Якоря" Журнал строительной техники, ASCE, В. 119, № 9, сентябрь 1993, с. 2744-2762.
11. ASTM E 488-96, "Стандартные методы испытаний на прочность Якоря и Кирпичный Elements" ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1996, стр. 8.
12. Eligehausen Р., Анкориджа до бетона металлические якоря расширения ", Анкориджа до бетона, SP-103, ГБ Hasselwander, под ред. Американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1987, с. 181-201.
13. Кук, RA, "Поведение химически связанного Якоря" Журнал строительной техники, ASCE, В. 119, № 9, сентябрь 1993, с. 2744-2762.
14. Хиггинс, CC, и Клингнер, RE, "Последствия Воздействие на окружающую среду на выполнение монолитно-Место и Модернизация якорь в бетоне", ACI Структурные Journal, В. 95, № 5, сентябрь-октябрь 1998, с. 506-517.
Мехмет Gesoglu является ассистентом профессора в Университете Газиантеп, Газиантеп, Турция. Он получил степень магистра и докторскую степень по гражданскому строительству из Босфорский университет в Стамбуле, Турция. Его исследовательские интересы включают конкретные якоря, легкие бетоны-агрегата и высокопрочный бетон.
Входящие в состав МСА Туран Его исследовательские интересы включают цементных композитов, высокопроизводительных бетоны, использование минеральных добавок в бетон и долговечности бетона.
Мельда Она получила ее от MSc Босфорский университет в 1997 году и кандидат от Департамента гражданской инженерии в Университете Висконсина, Мэдисон, штат Висконсин, в 2002 году. Ее исследовательские интересы включают поведения армированных бетонных балок с трехмерной волоконно-пластиковой сетки.
Erhan G Он получил степень магистра и докторскую степень по гражданскому строительству из Босфорский университет. Его исследовательские интересы включают прочность композита и цемент с добавками бетонов, бетонных анкеров и высокопрочный бетон.