Осевой нагрузки Поведение крупномасштабных Колонны замкнутых с армированной волокном полимерным композитам

Поведения армированных волокном полимера (FRP)-только бетона при осевой нагрузки были всесторонне изучены. Однако большинство из существующих моделей имели дело с малым размером цилиндров. В данной работе представлены экспериментальные и аналитические результаты аксиально нагруженный крупномасштабных колонны только с FRP упаковки арматуры. Эффективного окружной провал FRP деформации и влияние увеличения удерживающего действия были исследованы. Различные модели для предсказания предела прочности FRP-ограниченных конкретных были пересмотрены. Одной из основных целей данного исследования было сравнить различные модели существующих сжимающих сил Результаты, представленные в этом исследовании. Пересмотр существующей модели, разработанной ранее второй автор представил. Пересмотренная модель адреса эффективного отказа FRP штамм, который связывается с локализованными концентрации напряжений вблизи провал из-за неоднородных деформаций поврежденного бетона. Сравнение результатов экспериментов и предсказаниями существующих моделей.

Ключевые слова: колонка; фибробетона; нагрузки; испытания.

(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Бетонные колонны сыграть важную роль в структурной концепции многих структур. Часто, эти колонки уязвимы для особых грузов (например, воздействие, взрыв, или сейсмические нагрузки), увеличения нагрузки (увеличение использования или изменения функции структур) и деградации (коррозии арматуры и щелочно-кремнезема реакции). С другой стороны, заключение конкретных является эффективным методом увеличения несущей способности и пластичности бетонных колонн, в первую очередь подвергаются сжатию. Предоставляя боковой горное давление, бетон подвергается трехосного напряженного состояния, так что прочность на сжатие и увеличение деформируемости. Бокового действия ограничиваясь в основном, индуцированной в пассивный способ лишая бокового расширения конкретных через близких стремя или обруч подкрепления. С момента введения FRP как внешне связанных подкрепление, родов с помощью упаковки FRP был значительный интерес для модернизации колонны, причалы, и трубы, и несколько научно-исследовательских программ были проведены internationally.1-9.

Для проверки эффективности удержания FRP в отношении реального масштаба аксиально нагруженный колонны, для изучения структурных поведение FRP пленку сжатия членов, а также расследовать некоторые конкретные аспекты моделирования FRP-размерных бетона, сжатие на крупномасштабных столбцы завернуты в FRP были performed.10 переменных считается в этом тесте программа включала FRP типа, полное или частичное упаковки и волоконно-ориентации (круглые или винтовом). Эти исследования в основном сосредоточен на экспериментальных и аналитических работ по крупномасштабной аксиально нагруженный колонны, только с внешними укрепление упаковки FRP. Исследование также смотрит в силу моделирование FRPconfined бетона, то есть неспособность эффективного окружной FRP напряжение и эффект увеличения ограничиваясь действий. Различные модели рассматриваются и применяются для прогнозирования прочности. Экспериментальные результаты сравниваются с результатами, полученными ранее опубликованных моделей.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Это первое исследование, которое известно авторам, где крупномасштабные столбцы внешних завернуты в композиты FRP были статически испытаны и проанализированы. Колонки 400 мм в диаметре и 2 м в высоту. Эта статья предусматривает оценку ранее опубликованных моделей, которые предсказывают конечной осевой силы FRP-только конкретные, и оценить их надежность в отношении результатов, полученных от крупных колонн. Эффект лишения свободы по конечной неудачи штамм FRP композитных листов количественно. Этот документ должен обеспечить более глубокое понимание поведения волокна, обернутые или FRP-размерных бетонных столбов. Результаты, представленные в настоящем документе должны быть использованы для прогнозирования прочности фактического размера столбцов в текущих проектов модернизации в этой области.

МЕТОДИКА

Испытательные образцы и свойства материалов

Восемь больших масштабах колонны были изготовлены. Только-бетонные колонны подвергались осевой нагрузки. Испытания параметров завернутый столбцов приведены в таблице 1. Колонке размеров и конфигурации упаковки показаны на рис. 1. Колонны, общая длина 2 м, продольный коэффициент арматурной стали на 0,9%, а 8 mmdiameter стремена через каждые 140 мм. Дополнительные стремя укрепление была представлена в колонке заканчивается. Все столбцы имеют круглое сечение с диаметром 400 мм. За исключением столбцов K6 и K7, FRP применяются по всей площади (полное обертывание) в круговом образом, обеспечивая 200 мм, перекрытия длиной в окружном направлении (без перекрытия, была представлена в продольном направлении). Для столбцов K6 и K7, частичная упаковка применяется как в круговой образом с четким шагом 200 мм (K6), либо в винтовом образом с шагом 400 мм и четкое шагом 200 мм (K7). В последнем столбце крепления укрепление ограничиваясь FRP обеспечивается с помощью дополнительных круговой упаковки на колонну заканчивается.

Различные типы FRP подкрепление, состоящее из углеродного волокна армированной пластмассы (углепластика) листах, стекла fiberreinforced полимера (GFRP) тканей, а также гибридные fiberreinforced полимера (HFRP) ткани, были использованы, чтобы ограничить столбцов. Эти мокрый лежал деятельности FRP типов приклеены, пропитанные, и лечение на месте. Для того чтобы система углепластика (C240 и C640 однонаправленной лист / T Multipox эпоксидный состав) был использован, шириной 300 мм и номинальным (эквивалентно сухого волокна) толщиной 0,117 мм для C240, или 0,235 мм для C640. GFRP системы, включая квази-однонаправленные ткани TU600/25 (600 г / м ^ 2 ^ SUP волокон на главном направлении и 25 г / м ^ 2 ^ SUP в перпендикулярном направлении) и PC5800 эпоксидной смолой. Ткань имеет ширину 200 мм и номинальной толщиной 0,300 мм. Для HFRP, гибридный тип ткани TU360G160C/27G (360 г / м ^ 2 ^ SUP стекловолокна и 160 г / м ^ 2 ^ SUP углеродных волокон в продольном направлении, и 27 г / м ^ 2 ^ SUP в поперечном направлении) и PC5800 эпоксидной был использован, шириной 50 мм и номинальной толщиной 0,123 мм ..

Прочность Испытания проводились на образцах, FRP листа шириной 50 или 100 мм. Влажные лежал деятельности FRP типа образцов первой пропитанные смолой и лечение в лабораторных условиях, по крайней мере 7 дней. Размеры образцов и деталей захвата зоны показано на рис. 2. Испытания проводились в соответствии с ASTM D 3039 / D 3039M, в разрывной машине мощностью 1000 кН. Таможенный стальные пластины были предоставлены образцы концов, что позволяет обеспечить плавный внедрение захватывающий сил. Растяжения был записан с помощью двух тензодатчиков (по одному на каждом противоположной стороне) в центре образца. Записанных напряженно-деформированного поведения листов FRP и арматуры приведены на рис. 3. Результаты испытаний на растяжение листов FRP и продольной арматуры и хомутов сообщается в терминах средних значений в таблице 2. Бетон для образцы имели среднее сжатие цилиндра силы на 28 дней 36,1 МПа. Более подробную информацию о составе бетона приведены в таблице 3 ..

Подготовка образца и методику испытаний

Опытные образцы были отлиты в лаборатории, а также конкретные контроль качества образцов не наблюдалось. Опалубка была удалена через 1 день, а также конкретные лечения проходил под пленкой в течение первых 7 дней, а в лабораторных условиях после этого. Применение FRP была проведена в соответствии с процедурами, установленными производителями. До листов приложения, грунтовки и шпатлевки смолы используются для сглаживания поверхности. В склеивания внешних укрепление FRP был вынужден бетон с помощью резиновой или кистью валиком. Отверждение эпоксидной было разрешено, по крайней мере 7 дней в лабораторных условиях до погрузки Испытания проходили. После высыхания, поверхность колонны был использован для проверки пустоты в связи слоя. Никаких существенных дефектов могут быть обнаружены завернутые столбцов. Колонны были испытаны в машине для испытания мощностью 10000 кН.

Нагрузки был применен в контролируемых перемещений в режиме 0,5 мм / мин. Из-за проблем с блоком управления загрузкой, скорость перемещения колонки K2 снизилась после достижения максимальной нагрузки. Осевой и окружной деформации колонны были измерены как вручную, так и в электронном виде. Ручные измерения составила набора датчиков с расчетной длиной 1 м и механических deformeters с расчетной длиной 200 или 50 мм. Для электронного измерения, как деформации стремена (расчетная длина 200 или 80 мм) и тензодатчиков, были использованы. Конфигурация измерения деформации схематически показана на рис. 4.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

О поведении на несущую

Результаты испытаний колонн в условиях максимальной нагрузки Q югу ^ тах, осевые напряжения (максимальная нагрузка Q ^ югу тах / [валового разделе столбец ^ ^ г к югу - общая площадь продольной] сталь), увеличение прочности, осевой ( FRP провал деформации Упомянутых штаммов средних значений измерений деформации колеи.

Неограниченном конечной прочности при сжатии штурвал (К1) было 37,3 МПа. Численность возрастет до 1,62 найден разные колонки и сильно зависит от планировки и упаковка FRP тип и количество. Только конкретные столбцы удалось путем разрушения укрепление FRP, как показано на рис. 5. Для полностью обмотанные круговой столбцы в конечной нагрузки, когда лишение свободы действий больше не обеспечивается за счет разрушения FRP, стали внутренние начала выпучивание и раздавленные конкретные упал между раздробленной FRP. Для частично завернутый колонны, неограниченный зон дробления, когда начали конкретные достигает своей неограниченной силы. Для этих колонн, выпучивания внутренней стальной произошло в неограниченном зон, после аварии FRP.

Напряженно-деформированное поведение и эффективность упаковки конфигурации

Сравнивая, полностью покрытых обмоткой круговой колонны со ссылкой столбец (рис. 6 и 7), увеличение прочности и пластичности к сведению. Увеличение прочности в основном зависит от количества и прочности упаковки FRP. Чем выше осевой жесткости упаковки FRP, тем меньше конечной осевой деформации и, следовательно, тем меньше увеличение пластичности.

Соотношение Это меньше, чем 1 коэффициент может означать, что вторичные эффекты близкое банкротство, например, концентрации напряжений в FRP в связи с неоднородной деформации поврежденного бетона имеют большое значение. Это, возможно, привело к неравномерному распределению напряжения в упаковке FRP. Для K3 образцов, коэффициент Эта ошибка, возможно, объясняется чувствительность этого highmodulus углеродного волокна в условиях растяжения. Следует отметить, что конечная растяжения Конечная деформация при разрушении сообщает производитель был 0,4%.

Сравнение полностью или частично завернутый колонны с того же типа, а общее количество FRP (табл. 4 и рис. 8), меньше пластичность и увеличение численности получены в случае частичной упаковки в рамках бетона неограниченный. Кроме того, в винтовом упаковки приводит к снижению прочности и увеличению конечной осевой деформации по сравнению с круговой упаковки. Это связано с тем, что волокна уже не выровнены в оптимальный способ удержать бокового расширения бетона. Соотношение

Эффективный коэффициент деформации FRP

Согласно полученным результатам испытаний, эффективного отказа FRP деформации (окружной деформации E ^ е ^ к югу. Отношение окружной деформации в связи с тем, чтобы конечная растяжения из FRP называется, в данной работе, так как штамм FRP коэффициент Таким образом, максимальное боковое давление гриппа заключение дается как

... (1)

Для полностью завернутые кругового сечения, K ^ ^ к югу конф дается

... (2)

где E ^ ^ е югу является модуль упругости композитного FRP, е ^ е ^ к югу является конечной прочности композита FRP, т ^ ^ е суб-толщина слоя, и D является диаметр неограниченном конкретных .

Как эффективного отказа FRP деформации зависит от различных аспектов, для которых влияние и взаимодействие с трудом поддаются количественному аналитически, экспериментальная зависимость для Экспериментально показано в таблице 5. Для количественной оценки штамм FRP коэффициент На основании данных точках, показанных на рис. 9, простое выражение для Для получения простого уравнения дизайн для удержания бокового давления, величина Это согласуется с исследованием, проведенным Лам и Дэн, 18, в котором показал, что Это сокращение деформации композитов FRP можно объяснить несколькими причинами:

* Несмотря на то только и по-прежнему в состоянии противостоять нагрузкам, близкое банкротство бетон внутренних трещин в результате неоднородной деформации. Из-за этих неоднородных деформаций и высоких нагрузок, оказываемое на конкретные трещины, локальные концентрации напряжений может произойти в укрепление FRP;

* Наличие пустот или выступов и смещение волокон может снизить FRP осевой силы и

* Усиление FRP в основном обеспечивает поперечную действия заключения, но в то же время представлен осевой нагрузки, как правило, какой-то степени связывания обеспечивается между бетонным и FRP. Это многоосных напряженном состоянии, что FRP подвергается может уменьшить FRP осевой силы.

Как Поскольку характеристика прочностных характеристик FRP влияет способ тестирования, прочность на растяжение FRP должны быть определены в соответствии с ASTM D 3039 / D 3039M или аналогичных методом плоской купонов.

Аналитические результаты

Прочность модели FRP-ограниченных конкретных

Различные модели для удержания бетона FRP были developed.15-27 Большинство этих моделей предположить, что лишение свободы действий увеличивается FRP в качестве конкретных расширяется. Величина бокового удержания зависит от напряженно-деформированного закон удерживающего устройства (FRP). Как FRP подвергается напряженности в обруч направлении возможного сбоя, когда его обруч прочности будет достигнуто. Некоторые модели для прогнозирования прочности при сжатии FRP-размерных цилиндры были разработаны в контексте как колонна упаковка для существующей конструкции и бетонные заполненные FRP трубы для нового строительства. С точки зрения применения этих моделей в области дизайна, важным вопросом еще предстоит рассмотреть, является размерный эффект испытанных образцов, и как результат малого размера цилиндров коррелируют с фактическим размером структурных элементов. Важно иметь в виду, что все существующие модели были разработаны на основе малогабаритных баллонов. Размер цилиндрических образцов сообщили в литературе диаметров в диапазоне от 100 до 152 мм и высотой от 200 до 435 mm.23, 28 Это первое исследование, авторы знают, где крупномасштабных размер круговой колонны, цилиндры, не были тестирование.

Размер этих колонок 400 мм в диаметре и 2000 мм в высоту. Основной темой данного исследования заключается в применении различных моделей сжимающие силы в литературе, и один, который в последнее время пересмотрены второго автора на результаты, представленные в этом исследовании. Обзор существующих FRP-удерживающего моделей и оценки их надежности против результатов крупных колонн представлены дальше ..

Большинство существующих моделей сила была принята концепция Ричарт, Brandtzaeg, и Браун, 29, в которых предел прочности для бетона, ограниченном гидростатического давления жидкости имеет вид

^ F 'к югу куб.см = е' ^ ^ сотрудничества югу к югу ^ 1 ^ ^ е л к югу ^ (3)

где / '^ ^ к югу см максимальная сила только конкретные, е' ^ ^ к югу сотрудничества является максимальной численности неограниченном бетон, F ^ ^ л к югу является боковое давление удерживающего, а к югу ^ ^ 1 является Эффективность удержания коэффициента. Моделью для упаковки стальной арматуры, Ричарт, Brandtzaeg и Brown29 предполагается к югу ^ ^ 1 является константой, равной 4,1. Однако на самом деле заключения действий возрастает конкретные расширяет свою величину в зависимости от напряженно-деформированного закон удерживающего устройства. Для стали поперечной арматуры, постоянное давление удерживающего предположение правдоподобно, если стали выхода фазы. Напротив, FRP ведет себя линейных упруго до отказа и внутреннего радиального давления увеличивается с бокового расширения бетона, так что предположение о постоянном давлении ограничиваясь уже не в силе. Это означает, что только бетон должен быть смоделированы более четко, как сдержанность-чувствительного материала.

Ряд моделей прочности Таким образом, было предложено специально для FRP-размерных бетона. В этих моделях используется уравнение. (3) с измененным выражением для А ^ ^ 1 к югу. На основании регрессионного анализа уравнение для А ^ ^ 1 к югу был получен Toutanji.16 Когда к югу ^ 1 ^ подставить в уравнение. (3), выражение для расчета конечной удерживающего напряжения FRP-ограниченных конкретных получается

... (4)

где

... (5)

Предел прочности FRP-ограниченных конкретных тесно связан на месте деформация при разрушении подкрепления упаковки FRP. Экспериментальные данные, представленные в данной работе и others18 показали, что окружная деформация при разрушении в основном меньше предельной деформации получены из стандартного испытания на растяжение подкрепления FRP. В предыдущем разделе, штамм FRP коэффициент

На основании этого решения в Toutanji model16 была изменена для учета сокращения бокового стресс родов. Таким образом, боковой стресс становится ограничиваясь

... (6а)

Использование (1), пересмотренной модели Toutanji предсказывать конечной осевой сжимающей силы FRP-размерных бетонных колонн, то может быть предоставлена по формуле

... (7а)

где

... (7б)

, где

Саафи, Toutanji и Li19 также использовали регрессионного анализа на основе их результатов эксперимента для получения выражения для прогнозирования прочности. Углепластика и GFRP-размерных бетонных труб были протестированы. Исследователи пришли к выводу, что предложенная модель силы для бетонных труб заполненных FRP недооценивает силу бетонных колонн, завернуты в FRP композитных листов. Только сила выражения рекомендовано Саафи, Toutanji, и Ли дается

... (8)

Саман, Mirmiran и Shahawy20 также используются цилиндры только с трубками FRP. Их предлагается только сила дается

... (9)

Исходя из результатов экспериментов по углерода FRPconfined цилиндры, Miyauchi др. al.21 предложил постоянное значение для удержания коэффициента ^ ^ 1 к югу равна 2,98. Предлагается выражение дается

... (10)

Исходя из результатов экспериментов по конкретным заполненные стеклянные трубки, FRP, Fardis и Khalili22 Предлагается также постоянное значение для удержания коэффициента ^ ^ 1 к югу равна 2,05. Fardis Халили и предложил это уравнение

... (11)

Лам и Teng23 разработали модель, основанную на обширной базе данных испытаний собранного из обширный обзор существующих исследований. Исследование показало, что эффективность удержания FRP на основе представленных результатов мало зависит от неограниченном прочности бетона, размеров и длины к диаметру образцов для испытаний и FRP типа, но в значительной степени зависит от точности сообщили прочности FRP . Модель основана на наблюдении, что линейная зависимость между прочностью и ограничивается боковой удерживающего давление со стороны FRP. Предлагается уравнение, однако, оказалась почти идентичной Fardis и Khalili22 был (уравнение (11)). Лам и уравнение Дэн дается по

... (12)

Ву Лу, и Wu24 предложил подобную модель, что и Лам и Дэн, 23 использованием коэффициента удержания ^ ^ 1 к югу от 2 до 3. Значение К ^ ^ 1 к югу определяется в зависимости от конкретных если цилиндры только с трубками или FRP FRP листов, и если значения FRP силы определяется прочностью на растяжение купон испытаний или предоставляемые производителями.

Karbhari и Gao25 предложил модель называется Karbhari и Гао Модель II в отличие от первой модели, Karbhari и Гао Модель I. Эта модель имеет вид

... (13)

где? ^ к югу с ^ и Е ^ ^ к югу С, коэффициент Пуассона и модуль упругости бетона, а также к югу E ^ F ^ является модуль упругости FRP.

Мандер, Пристли, и Park26 разработали модель для удержания бетона при трехосном сжатии с равными боковыми эффективного удерживающего напряжения стальной спирали или круговые обручах. Уравнение Мандер предсказать силу только конкретные дается

... (14)

Spoelstra и Monti27 разработана методика расчета конечной прочности при сжатии FRP-размерных бетона, который базируется на несколько этапов. Эта процедура связана с тем соображением, что Мандер, Пристли, и Park26 кривой, касающиеся предельного состояния могут быть известны непосредственно от максимального давления заключения, которые могут быть приложены куртке в своем конечном состоянии. Порядок определения предела прочности FRP-размерных цилиндры на основе Spoelstra и подход Монти можно резюмировать следующим образом: 27 1) установить Мандер, Пристли, и парк stressstrain кривой 2) найти секущий модуль упругости при конечных, 3) Найти конечной деформации сжатия и 4) рассчитать конечную прочность на сжатие.

Кроме того, Spoelstra и Монти 27 предложил приближенное выражение конечной прочности при сжатии FRPconfined цилиндры на основе регрессивного анализа результатов, полученных через точный подход упоминал ранее. Интеллектуального приближенное уравнение имеет вид

... (15)

АНАЛИТИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ

Сопоставление предела прочности получены из указанных выше моделей и экспериментальных зарегистрированных прочности показано в таблице 6. С аналитической проверки, следующий вывод:

* Значительные сходства были найдены между различными моделями. В общем, лучшие прогнозы были обнаружены в моделях на Саафи, Toutanji, и Ли; 19 Саман, Mirmiran и Shahawy; 20 Miyauchi и др..; 21 и Toutanji изменениями (рис. 10);

* Модели Fardis и Халили; 22 Лам и Дэн, 23 и Ву Лу, и Wu24 очень похожи и не было недооценивать предел прочности до 20% (табл. 6);

* Модели Spoelstra и Monti27 "приближенных" находится недооценивать предел прочности на столько, сколько до 24%, однако Spoelstra и Монти "точные" стремится переоценить предел прочности на 21%;

* Модели Karbhari и Goa25 занижаются прочности в значительной образом, более чем на 20%, а

* Как и ожидалось, модель Мандер, Пристли, и Park26 стремится к переоценке прочности. Эта модель была разработана для удержания бетона при трехосном сжатии с равными боковыми эффективного удерживающего напряжения стальной спирали или круговые обручах.

ВЫВОДЫ

На основании проведенных испытаний на завернутый крупномасштабных колоннами и выполняются аналитические проверки, следующие выводы можно сделать:

* Конфайнмента конкретных посредством упаковки FRP является эффективным методом увеличения прочности и пластичности. Тем не менее, упаковка конфигурация имеет значительное влияние на эффективность упаковки FRP. В случае государств-членов с частичной упаковки в рамках бетона неограниченный, низким предельным давлением удерживающего была выставлена в результате чего небольшое увеличение силы, менее 10%. Кроме того, упаковка геликоидально выставлены нижней увеличить силу и осевых деформаций по сравнению с круговой упаковки;

* Кроме эффективность (влияние частичной упаковки и волоконно-ориентация), увеличение прочности в основном зависит от количества и прочности упаковки FRP. Увеличение пластичности (предел осевых деформаций) обратно пропорциональна осевая жесткость (E-модуль) упаковки FRP. Следовательно, чем выше осевой жесткости упаковки FRP, тем меньше конечной осевых деформаций в результате чего нижняя увеличение пластичности;

* В FRP ведет себя линейно-упругой, оказывает все большее давление заключения, что соответствует увеличению бокового расширения бетона. Хотя окончательного состояния завернутый член совпадает с переломом FRP, FRP эффективного отказа напряжение ниже, чем F ^ F ^ к югу / E ^ е ^ к югу;

* Из-за нескольких факторов, влияющих, в числе которых местные концентрации напряжений вблизи неудачи, снижение средней деформации FRP провал найден завернутый образцов. Для модели этот аспект, снижение коэффициента было введено, называемые штамм FRP коэффициент ( Поскольку характеристика прочностных характеристик FRP влияет способ тестирования, прочность на растяжение FRP должны быть определены в соответствии с ASTM D 3039 / D 3039M или аналогичных методом плоской купоны, а также

Четыре модели, ал Miyauchi и др., Саафи и др.., Саман и др.. И Toutanji изменениями были найдены предсказать, предел прочности FRP-ограниченных конкретных точно. Ошибки между предсказал пределы прочности полученные с помощью этих моделей и экспериментальные результаты оказались меньше, чем 10%.

Авторы

Авторы признают, финансовой поддержки, предоставляемой внутренним водным путям (Институт по развитию инноваций в науке и технике во Фландрии). Финансовую поддержку, оказанную Magnel лаборатории и университета Гента в поддержку отпусков профессор Toutanji является также значительно признал. Кроме того, авторы хотели бы поблагодарить Fortius, Syncoglas, ECC, Resiplast, а S

Ссылки

1. Нанни А., под ред. "Волоконно-металлопластиковых (FRP) Арматура железобетонных конструкций: свойства и применение" События в строительстве 42, Elsevier, Амстердам, Нидерланды, 1993, 450 с.

2. Баллингер, C.; Маэда, T.; и Hoshijima, T., "Усиление железобетонных трубы, колонны и балки с углепластиков," Волоконно-металлопластиковых Арматура железобетонных конструкций, Труды Международного симпозиума, SP- 138, А. Нанни и CW Долан, ред. американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1993, с. 233-248.

3. Saadatmanesh, H.; Ehsani, MR, и Ли, МВт ", прочность и пластичность бетона Колонны Внешне Усиленный волокнистого композита Ленты", ACI Структурные Journal, В. 91, № 4, июль-август 1994, с. 434-447.

4. Mirmiran, A.; Kargahi, M.; Саман, M.; и Shahawy, М., "Композит FRP-бетонная колонна с двунаправленным внешним усиление", Труды 1-й Международной конференции по композиты в области развития инфраструктуры, Х. Saadatmanesh и MR Ehsani , ред., Тусон, штат Аризона, 1996, с. 888-902.

5. Демерс М., Наел кВт, "удержание железобетонных колонн с Fibre-армированных композиционных листов-экспериментальное исследование", Canadian Journal гражданского строительства, 26 В., 1999, с. 226-241.

6. Долан, CW; Rizkalla, SH и Нанни, А., ред., Армированных волокном полимерные Арматура железобетонных конструкций, Труды 4-й Международный симпозиум, SP-188, глава 13, американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган , 1999, с. 865-932.

7. Хармон, T.; Слэттери, К. и Ramakrishnan, S., "Влияние конфайнмента жесткости на замкнутых Бетон," Известия, 2-й Международный симпозиум по неметаллических армированного волокном полимерные Арматура железобетонных конструкций (FRPRCS-2), L . Taerwe, ред., E

8. Audenaert К., "Inrijgen ван betonkolommen встретился vezelcomposietlaminaten", диссертацией, Гентский университет, Лаборатория Magnel конкретных исследований, 1999, 262 с.

9. Matthys, S, "Invloed ван хет inrijgen betonkolommen ван gewapend встретился vezelcomposietlaminaten ор bezwijkgedrag хет", Труды, 4-я Национальная Congres над теоретической ан Toegepaste Механика, Левен, Бельгия, 1997, с. 445-448. (На голландском)

10. Matthys, S., "Структурные Поведение и дизайн Бетон членов укрепляясь Внешне Таможенный FRP усиление", Кандидатская диссертация, Университет Гент, Гент, Бельгия, 2000.

11. Ватанабэ, K.; Накамура, H.; Honda, Ю.; Toyoshima, M.; Iso, M.; Fujimaki, T.; Канэто, M.; и Шираи, N., "Влияние конфайнмента FRP листа на прочность и Пластичность бетона цилиндров при одноосном сжатии, "Известия, 3-й Международный симпозиум по неметаллических (FRP) Арматура железобетонных конструкций (FRPRCS-3), В. 1, Япония бетона институт, Саппоро, Япония, 1997, с. 233-240 .

12. Сяо Ю., и Ву, H., "Поведение при сжатии бетона, ограниченном углепластика Куртки," Журнал материалы в области строительства, ASCE, V. 12, № 2, май 2000, с. 139-146.

13. Пичер, F.; Рошетт, P.; и Лабошьер П., "удержание бетонных цилиндров с углепластика," Известия, 1-й Международный симпозиум по композиты для инфраструктур, Х. М. Saadatmanesh Ehsani, ред., Тусон, штат Аризона , 1996, с. 829-841.

14. Matthys, S.; Taerwe, L.; и Audenaert, К., "Тесты на аксиально загружено бетонные колонны, ограниченном FRP лист Упаковка", армированных волокном полимерные Арматура железобетонных конструкций, Труды 4-й Международный симпозиум, SP-188 , CW Долан, SH Rizkalla, А. Нанни, ред. американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1999, с. 217-228.

15. Mirmiran, A.; Shahawy, M.; Саман, M.; Эль Echary, H.; Мастрапа, JC и Пико, О. Г. Влияние Колонка параметров FRP-замкнутых Бетон "Журнал композиты для строительства, ASCE , т. 2, № 4, ноябрь, с. 175-185.

16. Toutanji, HA ", напряженно-деформированного характеристики бетонных колонн, внешне замкнутых повышенной волокнистого композита бюллетени," ACI материалы Journal, V. 96, № 3, май-июнь 1999, с. 397-404.

17. Pessiki, S.; Харрис KA; Кестнер, JT; Заузе, R.; и Ricles, JM, "Осевые Поведение железобетонных колонн с замкнутых Куртки FRP," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 5, № 4 , ноябрь 2001, с. 237-245.

18. Лам, L., и Дэн, JG, "напряженно-деформированного модель FRP-замкнутых бетона для проектирования приложений," 6-й Международный симпозиум по армированного волокном полимерные Арматура железобетонных конструкций (FRPRCS-6), KH Tan, под ред. В. 2, 2003, с. 601-612.

19. Саафи, M.; Toutanji, HA, а также Li, З., "Поведение бетонных колонн, замкнутых с армированной волокном полимерные трубы", ACI материалы Journal, V. 96, № 4, июль-август 1999, с. 500-509.

20. Саман, M.; Mirmiran, A.; и Shahawy, М., "Модель бетона, ограниченном волокнистых композитов," Журнал строительной техники, ASCE, В. 124, № 9, сентябрь 1998, с. 1025-1031 .

21. Miyauchi, K.; Иноуэ, S.; Курода, T.; и Кобаяси, A., "Укрепление воздействии Бетонные колонны с углеродного волокна листа", Труды института бетона Японии, 21 В., 1999, с. 143 - 150.

22. Fardis, MN, и Халили, H., "Бетон помещены в Fibre стеклопластика", ACI журнал Материалы, В. 78, № 5, сентябрь-октябрь 1981, с. 440-446.

23. Лам, L., и Дэн, JG, "Сила Модели для волоконно-армированных пластиков-замкнутых Бетон," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 128, № 5, май 2002, с. 612-623.

24. Ву, G.; Лу, З. и Ву, З., "напряженно-деформированного знакомства для FRPConfined цилиндры", Труды 6-й Международный симпозиум по волоконно-Железобетонная полимерные Арматура железобетонных конструкций (FRPRCS-6), В. 1, 2002, с. 551-559.

25. Karbhari В.М., Гао Ю., "Композит рубашкой бетона при одноосном сжатии-Проверка Простой дизайн уравнений", журнал материалов в области инженерии, ASCE, т. 9, № 4, ноябрь 2003, с. 185-193 .

26. Мандер, JB; Пристли, MJN и Парк Р., "Теоретические модели напряженно-деформированного для замкнутых Бетон," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 114, № 8, август 1988, с. 1804-1826.

27. Spoelstra, MR, и Монти Г., FRP-замкнутых конкретной модели, "Журнал композиты для строительства, V. 3, № 3, август 1999, с. 143-150.

28. Лам, L., и Дэн, JG, "Дизайн-ориентированной напряженно-деформированного модель FRP-замкнутых Бетон," Строительство и строительные материалы журнала, V. 17, 2003, с. 471-489.

29. Ричарт, ИП; Brandtzaeg, A.; и Браун, RL, "Отказ от равнины и спирально железобетона при сжатии," Вестник 190, Университет штата Иллинойс инженерно опытная станция, Шампейн, штат Иллинойс, 1929.

С. Matthys является профессором в Департаменте строительной техники, Magnel Лаборатория конкретных исследований, Гент Университет, Гент, Бельгия.

H. Toutanji является приглашенным профессором в Университете Гента, профессор гражданского строительства университета Алабамы, Хантсвилл, штат Алабама

К. Audenaert является докторантом в Отдел структурной инженерии Университета Гента.

Л. Taerwe является профессором в Отдел структурной инженерии Университета Гента.