Прочность Оценка углеродного волокна армированной полимерной Укрепление бетонных балок: экспериментальное исследование и проектирование
Эта статья касается прочности железобетона (RC) пучков внешне укрепить углеродного волокна армированной пластмассы (углепластика) пластины и ткани при неблагоприятных экологических условиях, таких как 100%-ной влажности, соленой воды, раствора щелочи, морозостойкость, коэффициент теплового расширения, сухое тепло, и повторил циклов нагружения. Прогибов, деформаций, отсутствие нагрузки, и отказов укрепления пучки подвергаются различным независимых экологических условий и повторяющихся циклов нагрузки представлены. Для определения расчетной прочности углепластика из-упрочненного пучки подвергаются долгосрочных экологических условий, факторов силы сокращения, связанные с различными независимых экологических условий не предлагается. Кроме того, отказов и физические изменения лучей подвергаются различным независимых экологических условий были также рассмотрены. Сделан вывод о том, что долгосрочное воздействие влажности является самым пагубным фактором, прочность связи между пластин углепластика и ткани и RC пучков. Балки укрепить плитами углепластика и подвергаются 10000 часов 100% влажности (при 38 +2 C) произошло в среднем на 33% скидку в своих силах.
Начала расслоения является основной режим отказа для всех тестовых пучков. Наконец, долговечность проектирования на основе подхода представлена. Проектный подход надлежащим демонстрирует оценку номинального и дизайн момент сильных пучка укрепить плитами углепластика и подвергаются 100% влажности состояние ..
Ключевые слова: балки; бетона, прочность; волокна.
(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Сегодня из углеродного волокна армированной пластмассы (углепластика) материалы используются во всем мире для переоборудования и ремонта недостатками и старых инфраструктур, таких как мосты и здания. На протяжении многих лет, эти структуры получили тяжелые прочность и жесткость, ухудшение из-за агрессивных условиях окружающей среды, таких как влажность, соленая вода, и щелочных растворах. Расширенный волокнистых композитных материалов, таких как углепластика может устранить проблемы коррозии и значительно увеличить прочность и жесткость пучков с внутренним усилением с барами углепластика. В случае железобетона (RC) пучков внешне укрепить плитами углепластика и ткани и подвергаются агрессивным экологических условиях, однако, связь между пластиной и углепластика поверхности балки RC существенно влияет на прочность внешне усилить RC пучков. Таким образом, она имеет важное значение для расследования всей деятельности RC пучков внешне укрепить плитами углепластика и ткани и подвергаются различных экологических условиях ..
Из экспериментальных исследований Давида и Neuner1 и Karbhari и Engineer2 о влиянии экологических факторов на реакцию извне укрепить RC балки, можно сделать вывод о том, что долгосрочное воздействие влажности может привести к значительному снижению loadcarrying потенциала RC пучков. Кроме того, изучение Karbhari и Engineer2 также показали, что даже краткосрочное воздействие влажности может привести к значительной деградации системы углепластика усиление в зависимости от совместимости волокна и смолы и смолы характеристик. Кроме того, Juska др. al.3 проанализировали данные, связанные с тепловым воздействием и замораживания и оттаивания-кондиционирования и пришел к выводу, что повышение температуры и заморозки и оттаивания-иметь значительные последствия для армированных волокном полимера (FRP) композитных систем. Benmokrane др. al.4 изучено влияние щелочной раствор на композиты FRP и подтвердил, что щелочной среде может привести к деградации как жесткость и прочность различных композиционных материалов FRP ..
Leung, Balendran и Lim5 исследовал изгиб потенциала из стали и углепластика-упрочненного бетонных балок, подверженных различным условиям окружающей среды. Они пришли к выводу, что укрепление углепластика с пластинами вызывает большие силы, чем повышение укрепления со стальными пластинами. Они также отметили, что воздействие на воду в течение длительного времени привело к снижению несущей способности, а также увеличение прогиба в середине пролета. Чжэн и Morgan6 исследовали синергетического повреждений тепловых влаги механизмов эпоксидных смол и композитов из углеродного волокна. Обратный тепловые эффекты были исследованы после измерения изменение веса эпоксидных смол и композитов из углеродного волокна при погружении в дистиллированной воде при температурах в диапазоне от 33 до 170 F (0,5 и 80 C). Было установлено, что критический режим температуры, выше которой существует смола обладает способностью поглощать большие объемы воды. Karbhari, инженер, и Eckel7 изменение корки метод испытания для оценки изменений в связи между стеклом армированных волокном полимера (GFRP) и углепластика композиционных материалов и бетона.
Они пришли к выводу, что воздействие GFRP и углепластика композитов на водные растворы имели значительно пагубное влияние, указывая, что большинство деградация на уровне эпоксидным слоем между составными и бетона. Чин и др. al.8 изучали воздействие на окружающую среду на составные матричные смолы, используемые в строительстве. Образцы подвергались щелочного раствора в сочетании с высокой температурой 194 F (90 C) в течение примерно 10 недель. Они отметили значительное ухудшение образцов и изменения температуры стеклования и прочность на разрыв ..
В данной работе, отзывы RC пучков внешне укрепить плитами углепластика и ткани и подвергаются различным независимых экологических условий, таких как влажность, dryheat, щелочных и морских решений, теплового расширения, замораживания и оттаивания-условности, и повторил циклов нагружения представлены и обсуждали. Кроме того, дизайн durabilitybased approach9 представлено в виде дизайн например, в Приложении A. *
Экспериментальных программ и деталей конструкции
Как показано в таблице 1, в общей сложности 78 RC пучки, состоящие из двух unstrengthened балки, четыре базовых пучков (два луча укрепить плитами углепластика и двух пучков укрепить ткани углепластика, но не подвергались воздействию условий окружающей среды) и 72 пучков укрепить подвергается экологическим условия и повторяющихся циклов нагрузки были протестированы.
Все 78 RC пучков были прямоугольного сечения (152 х 254 мм [10 дюймов 6]), и было 2743 мм (108 дюймов). Бетонные смеси пропорции с характерным цилиндра силу 31 МПа (4,5 KSI) после 28 дней были использованы. Рисунок 1 показывает, продольного и поперечного сечения детали испытания балки. Изгибных укрепление состояло из двух № 5 (15,9 мм) стальной прокат на дно и две № 3 (9,5 мм) стальной арматуры в верхней части балки. Поперечной арматуры была представлена в виде двух ногах прямоугольной формы (102 203 мм [4 дюйма 8]) стремена со стандартными крючками. Stirrups были сделаны из № 3 стальных стержней. Центра к центру шаг стремена было 102 мм (4 дюйма). Все арматуры стальные-го класса с 60 характеристика прочности 414 МПа (60 KSI). Балки были отлиты с использованием металлических формах.
Следует отметить, что поставщик установил углепластика пластины, а установка на ткани углепластика RC пучков было совершено в структурных Центр тестирования Лоуренса технологический университет. Процедура установки для тканей углепластика и углепластика пластин исключением того, что число слоев пластин углепластика был один, а углепластика ткани были связаны в два слоя. Кроме того, структурные эпоксидной был использован для склеивания углепластика пластины, а насыщения эпоксидной был использован для склеивания тканей углепластика. Такая конфигурация позволила обеспечивать равный номинальной несущей способности для обоих типов укрепить балки. Следующий раздел объясняет процедуры установки тканей углепластика.
Углепластика ткани процедуры установки
Углепластика fabrics10 были связаны с пучками испытания в соответствии с указаниями производителя. Все нарушения нашли на бетонной поверхности пучка были удалены с помощью шлифовщик стороны, и кладочные-шлифовального круга. Поверхность пескоструйной обработке, чтобы обеспечить надлежащее склеивания тканей углепластика. Насыщение эпоксидной поставляется той же компанией, был использован для заполнения пустот и низкой пятна на поверхности балок и разрешили лечить в течение 24 ч.
Два слоя ткани (см. рис. 1 (с)) 0,2 мм (0,007 дюйма) толщиной 152 мм (6 дюймов) ширина и 2235 мм (88 дюйма) длиной были использованы для укрепления каждом пучке . Первый слой ткани углепластика был связан с подготовленной поверхности бетона, как показано на рис. 2. Затем второй слой ткани углепластика был связан в течение первого слоя с использованием тех же насыщения эпоксидной смолой. Рука ролики были использованы правильно связи ткани вместе и удалить нет воздуха между ними. Материал свойства тканей углепластика и углепластика пластин, как это предусмотрено заводом-изготовителем, приведены в таблице 2, в то время свойств конструкционных эпоксидных и насыщения эпоксидной использовать для склеивания пластин углепластика и углепластика ткани представлены в таблице 3.
ЭКОЛОГИЧЕСКИЕ условности
Три емкости из нержавеющей стали были сконструированы и построены для 100%-ной влажности, щелочей, морской и условности решения. Каждый резервуар был рассчитан на 12 пучки расположены в три ряда по четыре пучка каждого. Каждый резервуар был 3,05 м (10 футов) в длину, 1,22 м (4 м) в ширину и 1,22 м (4 фута) глубиной. Каждая строка состоит из четырех балок: двух пучков укрепить плитами углепластика и двух пучков укрепить ткани углепластика. Три ряда пучков расстоянии друг от друга с помощью трех 102 102 мм (4 дюйма 4) лечение блоков пиломатериалов на каждом конце резервуар (рис. 3) для обеспечения адекватного замачивания. Каждый танк был: а) отопления под одеяло нижней поверхности для поддержания температуры раствора согласно ASTM стандартам, б) два насосы расположены на противоположных углах танк, чтобы обеспечить надлежащее циркуляции воды, и с) термопары для постоянного мониторинга Температура внутри цистерны. Верхнего, среднего и нижнего ряда пучков были сняты после 1000, 3000 и 10000 ч частности и кондиционирования воздуха, соответственно.
Пучков были доставлены в структурных Центр тестирования и были подготавливается к конечной нагрузку. 100%-ной влажности на состояние 38 2 C (100 F 3) был сохранен в баке согласно ASTM стандартам, в то время как 11 щелочных и морских решений на 2 23 C (73 F 3), были подготовлены в соответствии с процедурами ASTM C 58112 и ASTM D 1141,13 соответственно. Рисунок 4 показывает, пучки подвергаются 10000 ч морских решений. Следует отметить, что все экологические условности были основаны на ASTM стандартам в соответствии с требованием о финансировании учреждений.
Для изучения влияния сухого тепла кондиционирования на балках укрепили плитами углепластика, специально разработанный и изготовленный сухой тепловой камеры использовались для покрытия ASTM D 3045 standard.14 сухого тепла камера 3,4 м (11 футов) в длину , 1,5 м (5 футов) в ширину и 2,1 м (7 футов) глубиной. Балки были расположены в три ряда, что и в случае 100%-ной влажности воздуха (рис. 3). Камера нагревается до 60 C (140 F), а верхний, средний и нижний ряды балок находились под постоянным огнем 1000, 3000, и10, 000 ч, соответственно. На рисунке 5 показан в нижнем ряду четыре пучка подвергается 10000 ч сухого тепла кондиционирования. Для определения производительности балок при замораживании-andthawing окружающей среды, балки подверглись 350 и 700 замораживания и оттаивания-тест в экологических камеры разработаны и изготовлены для удовлетворения ASTM C 666B15 требованиям. Номинальной замораживания и оттаивания-цикл состоял из первых понижение температуры пучка от 4 до -17,8 С (40 до 0 F), а затем подняв его с -17,8 до 4 C (от 0 до 40 F).
Воздух для замораживания лучи, а вода была использована для оттепели них. Каждый замораживания и оттаивания-цикла принял 4 h.16 камеры для замораживания-andthawing кондиционирования была 6,1 м (20 футов) в длину, 3,6 м (12 футов) в ширину и 2,7 м (9 футов) глубиной. Чтобы изучить влияние теплового расширения на углепластика укрепить балки, то же замораживания и оттаивания-камера кондиционирования был использован в качестве тепловой камеры (рис. 6) для термического расширения. Камера была рассчитана на максимальную температуру 75,5 C (168 F), а максимальная влажность 100%. Каждый цикл испытаний тепловых расширения состоит из повышения температуры пучка 48,9 1,5 С (120 F 2), а затем охладить ее до 26,7 +1,5 C (80 +2 F). Общая продолжительность каждого цикла испытаний тепловых экспансия 5 ч. Все лучи подверглись 35 циклов испытаний на тепловых расширения. Как и в случае пучков подвергается 100%-ной влажности, щелочей, морской и решений, балки подвергаются сухого тепла и холода и-оттаивания, а также теплового расширения были исключены из камер и взвешивали перед транспортировкой в структурных Центр тестирования для Конечная нагрузку.
Предельная нагрузка TEST
Для определения прогибов, деформаций и предельными нагрузками неудачи пучков укрепить плитами углепластика и ткани с учетом и без воздействия различных экологических условий и повторяющихся циклов нагрузки, балки были первые приборы с тензодатчиков (рис. 7) и линейных перемещений переменной преобразователей (рис. 8). Приборами углепластика укрепить пучков были подвергнуты четыре точки загрузки системы (как показано на рис. 8) предсказать отклонения напряжения, провал нагрузки и отказов пучков. Центра tocenter расстояние между опорами было 2,54 м (100 дюймов). Длина по центру на загрузку пучка (рис. 8), 0,813 м (32 дюймов), сохраняя расстояние от конца загрузки пучка от ближайшей балки равна 0,864 м (34 дюйма). До конечной неудачи, балки были загружаются и выгружаются в два этапа. На первом этапе, балки были загружены до 53,4 кН (12 KIPS) и выгружен груз к нулю, а на втором этапе, балки были перезагрузки в 106,8 кН (24 KIPS), а затем до нуля разгрузки груза.
Наконец, все лучи были загружены на провал. Следует отметить, что загрузка была применена в водоизмещающем режиме. Темпы погрузки и разгрузки 0,10 и 0,25 мм / с (0,004 и 0,01 дюйма / с), соответственно. Перемещения и деформации была измерена с помощью программного обеспечения тест контрольный пакет в 13,4 кН (3 KIPS) шагом. Подробная информация о конструкции, приборы, а также процедуры испытания могут быть найдены elsewhere.9, 16.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Хотя воздействие испытания пучков для различных условий окружающей среды в результате аналогичных прогиба от нагрузки и нагрузки деформации ответов, наиболее значительные изменения в ответ пучков наблюдалась в случае балок укрепить плитами углепластика и подвергаются 10000 ч 100% влажность состоянии. Рисунок 9 показывает прогиба от нагрузки ответ пластины базовых пучков (лучей без воздействия окружающей среды) и двух пучков (С-W10k-1 и P-W10k-2) укрепить плитами углепластика и подвергаются 10000 ч 100% влажности. Установлено, что несущая способность балок подвергается 100%-ной влажности значительно сокращается (примерно 33% скидка) в сравнении с соответствующей базовой пучков (то есть, углепластика-упрочненного пучков без воздействия окружающей среды). Для конкретной нагрузки до конечной неудачи, однако, не существует значительная разница в отклонении базовых балок и балок, которые подвергаются 100% влажности состояние. Как показано на рис. 9, базовым пучков и балки подвержены влажности воздуха показывают, внезапное падение нагрузки следуют большие отклонения при постоянной нагрузке до их полного развала.
Это объясняется неспособностью пучков начала отслоение углепластика пластин при нагрузке близкой к предельной нагрузки наблюдается провал пучков. На рисунке 10 показана конечная неудача пучка укрепить углепластика пластин после 10000 ч воздействия влажности состоянии. Аналогичных отказов наблюдалось укрепление пучков с тканями углепластика (рис. 11). Начала расслоения (рис. 10 и 11) сразу же после дробления бетона. Следует отметить, что все укрепления балок с или без воздействия неблагоприятных экологических условий не удалось из-за нарушение сцепления или начала расслоения (сдвиговые напряжения сбоев в работе) углепластика пластин и тканей. Таким образом, нарушение сцепления и начало расслоения являются фактическими режимами отказа углепластика укрепить балки и управлять loadcarrying способность этих лучей. Начала расслоения / нарушение сцепления пластин углепластика и ткани в основном зависят от связи между бетонной поверхности и углепластика пластины и ткани с помощью структурных / насыщения эпоксидной смолой.
Как показано на рис. 9, снижение прочности при сдвиге структурных эпоксидной за счет постоянного контакта с 100%-ной влажности на состояние 38 C (100 F) привело к существенному (примерно 33%) снижение несущей способности вызванные наступлением расслаивания. Этот результат подтверждает результаты, полученные Leung, Balendran и Lim5 и Чжэн и Morgan.6.
Подробная информация о средних нагрузках, неспособность и соответствующие прогибы и деформации и разрушения режима пучка подвергается различных экологических условиях различной продолжительности приведены в таблице 4. Средние значения результатов испытаний (табл. 4) основаны на двух пробных пучков для каждого состояния окружающей среды в конкретный срок. Он отметил, что внешние укрепления RC пучков с помощью пластин углепластика и ткани увеличилась численность пучка примерно на 59 и 55% соответственно. Он также отметил, что в отличие от 100% влажности, сухого тепла условие не оказывают существенное влияние на провал нагрузки балок укрепить плитами углепластика, а провал нагрузки балок укрепить ткани углепластика увеличилось из-за сухого тепла кондиционирование. Незначительно увеличилась провал нагрузки балок укрепить ткани углепластика при условии сухого тепла может быть связано с тем, что сухой воздух тепла температура близка к температуре стеклования T ^ ^ г югу насыщения эпоксидной использовать для склеивания углепластика ткани с поверхности бетона, что, в свою очередь привело к разработке более совершенных прочность связи между тканями и бетона.
Улучшение прочность насыщения эпоксидной вызвало задержки начала отслоения тканей углепластика по сравнению с таковым для структурных эпоксидной использовать для склеивания углепластика пластин. Чем дольше продолжительность влажности снизили прочность при сдвиге структурных эпоксидных, что приводит к раннему началу отслоение углепластика пластин. Следует отметить, что соленая вода и щелочных растворов показали, чтобы улучшить способность loadcarrying пучков укрепить плитами углепластика, особенно для краткосрочного воздействия (то есть 3000 ч). Влажность воздуха и морской решение уменьшить грузоподъемность пучков укрепить ткани углепластика, однако продолжительность воздействия влаги и морской решение не оказывает существенного влияния на провал нагрузки этих пучков в отличие от пучков укрепить углепластика пластин ..
35 термического расширения циклов испытаний (табл. 4) сократил провал нагрузки балок укрепить углепластика пластин примерно на 15%, тогда как тепловых циклов испытаний на расширение не оказывает существенного влияния на провал нагрузки балок укрепить ткани углепластика. Кроме того, следует отметить, что 350 и 700 замораживания и оттаивания-снизили грузоподъемность пучков укрепить углепластика пластин примерно на 3,3 и 9,5% соответственно. Соответствующего уменьшения нагрузки неудачи пучков укрепить ткани углепластика в связи с 350 и 700 замораживания и оттаивания-циклов 6 и 13% соответственно.
Из таблицы 4, она также отметила, что смещение, соответствующее провал нагрузки балок укрепить ткани углепластика больше, чем, что для пучков укрепить углепластика пластин. Аналогичные наблюдения сделал для штаммов в связи с тем грузов, за исключением случаев, сухого тепла воздуха, где лучи укрепить ткани углепластика опытных нижней деформации, чем для пучков укрепить углепластика пластин. Это условие связано с улучшенными характеристиками связи насыщения эпоксидной использоваться в случае пучков укрепить ткани углепластика по сравнению с эпоксидной структурных использоваться для лучей укрепить углепластика пластин. Следует отметить, что величина напряжения, разработанные в пластине углепластика и ткани регулирует разрушающая нагрузка пучка и, следовательно, начало отслоения / нарушение сцепления. Начала расслаивания пластин углепластика и ткани подчеркивает важность развития достаточную прочность связей между пластинами углепластика и ткани с поверхности бетона, который в первую очередь зависит от физико-механических характеристик эпоксидных связи ..
На основании экспериментальных результатов пучков укрепить плитами углепластика и ткани и подвергаются различным независимых экологических условий, факторов силы бедствий, связанных с 100%-ной влажности, сухого тепла, щелочном растворе, замораживания и оттаивания-состояние, и морских решения были оценены и представлены в таблице 5 наряду с экологической силы понижающие коэффициенты, предложенные в ACI-440.2R 02,18 Каждый фактор силы сокращения, основанная на соотношении предельной нагрузки усиленного пучка подвергается независимой состояния окружающей среды, что и базовый пучка. Он отметил, что снижение стоимости факторов настоящего исследования близки к тем, предложенных в ACI 440.2R02 (табл. 5) со средним значением 0,9 с учетом всех экологических условий для пластин углепластика и тканей. Таким образом, факторы силы сокращения получены из настоящего исследования подтверждают применимость силы понижающие коэффициенты предложенный ACI 440.2R-02 общего назначения. Факторы силы сокращения, предложенные в данной работе являются полезными для анализа на основе прочности и дизайна RC пучков внешне укрепить плитами углепластика и ткани и подвергаются конкретные независимые состояния окружающей среды (Приложение).
Следует отметить, что результаты настоящего исследования основаны на изучении двух пучков в каждой категории. Поэтому, с этой ограниченной данных, обобщение будет не очень точной, а также надлежащего статистического анализа данных, не может быть сделано ..
Чтобы изучить влияние повторных нагрузок на конечной нагрузки неудачи пучков укрепить плитами углепластика и ткани, пучки укрепить плитами углепластика и углепластика ткани подвергаются постоянной амплитуды повторил циклов нагружения с частотой 3,25 Гц. Три постоянной нагрузки амплитуды диапазонов, равных 15, 25 и 40% от конечной нагрузки провал укрепить пучков были рассмотрены. Набор из четырех пучков (табл. 1), состоящая из двух балок укрепить плитами углепластика и двух пучков укрепить углепластика ткани были подвергнуты каждый диапазоне нагрузки на общую сумму 2 миллиона циклов. Следует отметить, что лучи неоднократно подвергалась нагрузке диапазоны, не подвергались воздействию любых климатических условиях.
Нагрузки отклонения ответов (до нагрузки 53,4 кН) были предсказаны проведения статических испытаний нагрузки в начале повторных циклов нагружения (0 цикла), а после 0,1, 1 и 2 миллиона циклов. Окончательная проверка нагрузки на балок, повторяющейся нагрузки был проведен только после выполнения 2 миллиона циклов повторной загрузки. Средний предельной нагрузки unstrengthened пучков, базовым пучков и пучков подвергались неоднократным нагрузок и укрепить с пластинами углепластика и ткани (P-R15, R25-P, P-R40, R15-F, F-R25, а также F-R40 ) представлены в таблице 6. Эти средние предельными нагрузками основаны на двух пробных пучков для каждого диапазоне нагрузок.
В таблице 6, P относится к балке укрепить с пластиной углепластика, F относится к балке укрепить ткани углепластика и R15, R25, R40 и относятся к повторной нагрузкой диапазон величины 15, 25 и 40% от предела прочности базового пучков. Как показано в таблице 6, что базовый пучок имеет 59% больше сил, чем unstrengthened пучка. Это наблюдается из таблицы 6 видно, что постоянная амплитуда повторяющейся нагрузки (применяется для 2 миллиона циклов), не имеют существенного влияния на несущую балку укрепить плитами углепластика и тканей. Максимальное количество вариантов в конечном нагрузки балок укрепить плитами углепластика и углепластика ткани 7,5 и 2,7% соответственно.
ВЫВОДЫ
На основании экспериментальных результатов, можно сделать следующие выводы сделал:
1. RC пучков укрепить плитами углепластика более восприимчивы к агрессивной экологические условия, чем пучки укрепить ткани углепластика. Существует не оказывает существенного влияния, однако, повторяющихся циклов нагрузки на конечной нагрузки балок укрепить плитами углепластика или углепластика ткани, по крайней мере 2 миллиона циклов испытания;
2. Грузоподъемность балок укрепить плитами углепластика снижается при длительном воздействии 100% влажности, сухого тепла и холода и-оттаивания, и тепловое расширение экологических условности. Пучков укрепить плитами углепластика и подвергаются соленой воды и щелочно-решений, однако, обладают увеличить несущую способность по отношению к этой базовой пучков, особенно для краткосрочного воздействия, а также
3. Начала расслоения является основной режим отказа пучков укрепить плитами углепластика и ткани с учетом и без воздействия условий окружающей среды и повторяющихся циклов нагрузки. Проектный подход в настоящем документе надлежащим демонстрирует оценку номинального и дизайн момент сильные укрепления пучков с отказов.
Авторы
Огайо Департамента транспорта США (ОДОТ) и Федеральной дорожной администрации по контракту № 14718 финансируемых исследований. Авторы выражают благодарность следующим персонала ОДОТ за их помощь и предложения: Т. Келлер, Б. Fagrel, MR-Эванс, В. Франк, К. Панелл о ОДОТ Управления зданий и сооружений и Управления научных исследований и разработок. Вклад EN Ибрагим и Н. Блэкберна получают высокую оценку.
* Приложение доступно в ксерографических или схожей форме из штаб-квартиры ACI, где она будет храниться постоянно на файл, за дополнительную плату в размере стоимости воспроизводства плюс управляемость на момент подачи заявки.
Ссылки
1. Дэвид Э., Нойнер, JD, "Экологические исследования прочности для системы FRP: Определение нормальных условиях эксплуатации ФРП структурной применению укрепление," Труды Международной конференции FRP композиты в гражданском строительстве, Hong Kong, Китай, 2001 , с. 1551-1558.
2. Karbhari В.М., инженер, М., "Влияние Воздействие на окружающую среду на внешних Укрепление Бетон с композиты-краткосрочные облигации Долговечность" Журнал армированных пластиков и композитов, 1996, с. 1194-1216.
3. Juska, T.; Dutta, P.; Карлсон, L.; и Weitsman, J., "Тепловые эффекты," Гэп-анализ для Прочность армированных полимерных композитов в гражданской инфраструктуры, ASCE Публикации, 2000, с. 40-45.
4. Benmokrane, B.; Фазу, S.; Gangarao, HVS; Karbhari В.М., и Портер, М., "Действие щелочной среде", анализ пробелов в области Прочность армированных полимерных композитов в гражданской инфраструктуры, ASCE Публикации, 2000, стр. . 24-28.
5. Leung, H.; Balendran, R.; и Лим, C., "Прочность Емкость Укрепление бетонная балка, подвергшихся различных экологических условиях," Труды Международной конференции FRP композиты в гражданском строительстве, Hong Kong, Китай, 2001, стр. . 1597-1606.
6. Чжэн, Q., и Морган Р., синергический механики тепловых Влага Эпоксиды и их смесей из углеродного волокна, "Журнал композиционные материалы, 1993, с. 1465-1478.
7. Karbhari В.М., инженер, M.; и Эккель D., "О долговечности композитных схем реабилитации для бетона: Использование Пил испытаний", журнал наук о материалах, 1997, с. 147-156.
8. Чин, J.; Хейт, M.; Хьюз W.; и Нгуен, T., "Экологические последствия на сложных матрицы смолы, используемые в строительстве," Известия КРСК 1998, Шербрук, Канада, 1998, с. 229-242.
9. Грейс, Ньюфаундленд; Ибрагим, EN; Блэкберн, Н., и Сингх, SB, "Экология / Прочность Оценка Композитный FRP Укрепление Мосты," Доклад, подготовленный в сотрудничестве с Огайо Департамента транспорта и Федерального управления шоссейных дорог, Лоуренс технологический университет, Саутфилд, штат Мичиган, март 2003, 319 с.
10. Армированного волокном системы (ФРС), "Внешняя Укрепление комплексной системы," Технические характеристики углепластика на тарелки, ткани и клеи, Колумбус, штат Огайо, 2000.
11. ASTM D 2247, "Стандартные методы тестирования водостойкости покрытия в 100% относительной влажности," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1998, стр. 5.
12. ASTM C 581, "Стандарт практике для определения химической стойкости термореактивных смол, используемых в армированный стекловолокном структуры, предназначенной для жидкого услуг", ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1994, стр. 5.
13. ASTM D 1141, "Стандарт практики по подготовке Запасной воды океана," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1998, 3pp.
14. ASTM D 3045, "Стандарт практики учета тепла старения пластмасс без нагрузки," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1997, стр. 5.
15. ASTM C 666B, "Стандарт практики морозостойкость условности", ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1997, стр. 6.
16. Ибрагим, EN, "Экология / Прочность Оценка Композитный FRP Укрепление Мосты Балки," MS тезис, строительный департамент, Лоуренс технологический университет, Саутфилд, штат Мичиган, 2002, 250 с.
17. ASTM C 531, "Стандарт практики для термической обработки расширения", ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1995, стр. 3.
18. ACI Комитет 440 "Руководство по проектированию и строительству Внешне Таможенный системы FRP для укрепления бетонных конструкций (ACI 440.2R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 45 с.
19. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-99) и Комментарии (318R-99)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1999, 392 с.
20. Arduini М., Нанни, А., "Поведение предварительного трещины RC Балки укрепляясь углерода FRP бюллетени," Журнал композиты в строительстве, т. 1, № 2, 1997, с. 63-70.
21. Saadatmanesh, H., и Малек, М., "Разработка руководящих принципов при изгибе Укрепление RC пучков с FRP Плиты," Журнал композиты для строительства, т. 2, № 4, 1998, с. 158-164.
22. REPLARK SYSTEM, Руководство по проектированию, Mitsubishi Corporation химической, Японии, редакция 0.0, 2000, с. 54.
23. Международная федерация Железобетона (FIB), "Внешне Таможенный FRP Арматура RC структуры", технический отчет, FIB Бюллетень 14, Лозанна, Швейцария, 2001, с. 130.
24. , W.; Saadatmanesh, H.; и Ehsani Р., "RC Балки укрепляясь FRP Плиты, II: анализ и параметрический изучения," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 117, № 11, 1991, стр. . 3434-3455.
Входящие в состав МСА Набиль F. Грейс профессор и председатель Департамента строительный Лоуренса технологический университет, Саутфилд, штат Мичиган Он является членом комитета ACI 440, армированного волокном полимерные Укрепление и совместной ACIASCE Комитет 343, железобетонный мост дизайн.
ACI членов СО Сингх инженер-исследователь в строительный отдел Лоренс технологический университет. Он является ассоциированным членом комитета ACI 440, армированных полимерных усиление.