Ущерб основе напряженно-деформированного модель из армированных волокном Полимер-замкнутых бетона
Ущерба основе напряженно-деформированного модель применима для обоих крепостного или несвязанными армированных волокном полимера (FRP) ограничивается конкретными разработана для прогнозирования поведения сжатие круговой FRP-ограниченных конкретных членов. Модель базируется на соотношении разработки переменной Пуассона. Переменной секущих и касательных отношения Пуассона, используемых в модели функция механических свойств бетона и неограниченном ограничиваясь FRP куртку, а также степень внутренних повреждений в ограниченном бетонного ядра. Равновесие и деформации совместимость используются для получения конечной прочности при сжатии и напряжения FRP-размерных бетона как функция удерживающего жесткости и радиальной деформации в рубашке FRP.
Ключевые слова: колонка; пластичность; реабилитации.
(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Сейсмической модификация существующих железобетонных колонн и структурные системы была осуществлена с использованием волоконно-армированные полимерные (FRP) композитных куртки в последние years.1-6 Несмотря на успешное применение FRP оболочки системы, научные исследования в учредительных закономерностей поведения FRP -ограниченных конкретных продолжается, с начала работы, представленные на Fardis и Khalili.7 Недавно Spoelstra и Монти, 8 и Фам и Rizkalla9 изменение Мандер, Пристли, и Park10 модели по стальным только конкретные представлять поведение FRP-размерных бетона. Spoelstra и Monti8 модель итерационных равновесия основе напряженно-деформированного модель, в которой поведение регулируется Мандер, Пристли, и Park10 модели по стальным ограничивается конкретными и Pantazopoulou и Mills11 учредительных модели для бетона. Фам и Rizkalla9 модель дополнительных Мандер, Пристли, и Park10 равновесия и деформации совместимость модель, которая использует переменной осевой секущий модуль и горное давление зависит от переменной отношение секущей Пуассона ..
Термин "ущерб основе" означает ущерб в конкретных связи с расширением, роста и зарождения микротрещин и / или микропоры, что приводит к сокращению имеющихся нагрузки сопротивление области, что способствует постепенному ухудшению материала (что есть, материальный ущерб) в осевой сжимающей деформации замкнутых и неограниченных бетона. Общих понятий теории упругости, повреждение механики и теории пластичности, включенных в напряженно-деформированного модель, которая считает, макроструктурных эффект увеличения внутреннего повреждения в простой модели механики, которая использует простой секущей переменной и формулировки касательной коэффициент Пуассона для описания сжимающих поведение круговых FRP-ограниченных конкретных подвергается равномерному состоянии стресса и родов. С некоторыми изменениями, применимость предлагаемого damagebased модель может быть распространена на случай конкретных подвергать неоднородному циклического нагружения и неоднородной заключения таких, как прямоугольные FRP-размерных бетона; эти изменения выходят за рамки этого документа ..
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Удовлетворительной модели удержания позволяет точно оценить перемещения и кривизны пластичность железобетонных колонн и требует FRP куртку толщины. Модель заключения напряженно-деформированного развитых основывается на том, что расширение поведение FRP-ограниченных конкретных зависит от боковых кинематические ограничения предоставляемых упругих куртку FRP, поскольку бетон сдержанность-чувствительный материал, а не чувствительные к давлению материала. Заключения модель базируется на соотношении разработке секущей Пуассона, и применим к любой кабальный или несвязанными круговой FRP-размерных бетона, а также к конкретным ограничивается либо с низким или высоким уровнем жесткости куртки FRP подвергаются равномерной осевого сжатия.
ПОВЕДЕНИЕ FRP-размерных БЕТОН
Предложенная модель основана на сжатие stressstrain поведения круговой FRP-ограниченных конкретных членов выставке либо локализованные поведение деформации размягчения, как это происходит с конкретными только с низким уровнем жесткости обруч-куртки FRP, или билинейная сжимающих поведения, как это происходит с конкретными ограничена умеренными - с высокой жесткостью FRP куртки, как показано на рис. 1.
Рассмотрим круговой бетонная колонна, ограниченном круговой FRP композитных куртка с эффективной жесткости удерживающего C ^ е ^ к югу, и нормированные эффективного удерживающего жесткости K ^ е ^ к югу, определяется как
... (1)
где А ^ е ^ к югу является ограничиваясь эффективности, что для непрерывного кругового куртки FRP равна 1,0. Mirmiran и Shahawy12 определить скорость расширения
... (2)
На начало равномерной сжимающие осевые деформации Обратите внимание, что знак используется конвенции, что сжимающие напряжения и деформации являются положительными. Полученные радиальной деформации
... (3)
Использование обобщенного закона Гука, начальный осевой E ^ югу соре, и радиальные E ^ ^ к югу
... (4)
... (5)
В дальнейшем предполагается, что C ^ е ^ к югу
... (6)
увеличивается по мере расширения и внутреннего микрорастрескивания конкретных увеличения ядра. В связи с упругой кинематические ограничения предоставляемых куртку FRP, расширение скорости 2, где
... (7)
Обратите внимание, что пластиковые напряженно-деформированного происходит тогда, когда
Расширение поведение FRP-только конкретные
В модели напряженно-деформированного представил в настоящем документе, бетонного ядра считается сдержанность аспекты материал, расширение поведение зависит от боковых кинематические ограничения предоставляемых упругих FRP jacket15, а не к нажиму material.9 Если расширение поведение FRP-размерных конкретные всей своей сжимающих поведение считается зависеть исключительно от боковой жесткости удерживающего куртку FRP и механических свойств неограниченном бетонного ядра, то сжатие напряженно-деформированного из волокнита только конкретные могут быть описаны при рассмотрении изменения коэффициент секущей Пуассона На рис. 2, серия
На основании анализа нормальной прочности FRP-ограниченных конкретных circular16 и площадь секции 17 точки перехода для членов выставке деформации смягчения или упрочнения поведение представляется, происходит, когда стоимость пластиковых расширение скорости то есть, когда В результате, поведение круговых конкретных членов ограничена тонкой куртки FRP можно разделить на два типа: а) квази-билинейной упрочнения сжатия напряженно-деформированное поведение типичных конкретных членов ограничена от умеренной до высокой эффективной жесткости FRP куртки которые
... (8)
Эти квази-билинейной кривые описываются переменной обратно пропорционально модели секущей Пуассона для FRP-размерных бетона
... (9)
... (10)
... (11)
... (12)
... (13)
... (14)
... (15)
Термин (9), (10) и (12) является ступенчатой функцией, где = 0 в противном случае. Заметим, что при
Максимальный осевой деформации коэффициент (12) и (14) можно определить следующим образом. При круговой куртку FRP имеет достаточно эффективную жесткость, C ^ е ^ к югу и к югу K ^ ^ е, чтобы ограничить объемного расширения круговой FRP-размерных бетонного ядра, такие, что = 1,0. Когда 0,5
... (16)
При
... (17)
... (18)
Итерационной процедуры, которая сходится в течение 2 до 5 итераций использованием первоначального значения (10) через (12), (14) и (18) может быть использована для решения по югу (17).
Обратите внимание, что в соотношении разработке ущерб основе секущей Пуассона уравнение. (8) через (18) не рассматривается вопрос о пассивного давления удерживающего предоставляемый ограничиваясь упругих куртку FRP как это обычно предполагается при анализе только пассивно бетона. Расширение поведения круговой FRP-размерных бетона зависит только от боковых кинематические ограничения предоставляемых круговой ограничиваясь упругих куртку FRP и сумму ущерба в конкретных основных, а не на всестороннее давление предоставляемый ограничиваясь куртку FRP. В этой модели переменная обратное соотношение секущей Пуассона FRP-размерных бетона в терминах начальной касательной скорости расширения (3), пластиковые расширение скорости (7), и объем внутреннего повреждения, определяемого по радиальной деформации
Обратная скорость расширения 1 / (9) и (10),
... (19)
С высоким уровнем жесткости FRP рубашкой секции (то есть, по косвенным путем рассмотрения последствий осевой коэффициент деформации ( В рамках подхода, рассматривается в настоящем документе, расширение ставка считается напрямую зависит от суммы ущерба в FRP-размерных разделе, измеряемый широкие обруч деформации . Кроме того, максимальная скорость расширения ( (19), и обнаружен в соотношении обруч штамм к югу (19).
Касательной объемной деформации ( по формуле. (9), (10) и (14), соответственно,
... (20)
... (21)
Определение скорости пластической дилатации
В механике-ориентированная модель, представленная здесь, за исключением пластиковой расширение скорости деформации Authors19, 20 Ранее было показано, что в результате кинематического ограничения предоставляемых ограничиваясь упругих куртку FRP, расширение асимптотической скорости пластической Куртка FRP K ^ е ^ к югу, и можно аппроксимировать
... (22)
Выше эмпирические приближения пластиковых расширение скорости (8) через (21), для которых ^ югу равенства Кроме того, верхняя граница значения жесткость FRP куртки.
СТРЕСС-ДЕФОРМАЦИИ МОДЕЛЬ ДЛЯ FRP-размерных БЕТОН
В дальнейшем будет показано, что соотношение разработки вышеупомянутого ущерба основе секущей Пуассона может быть легко внедрена в ущерб основе секущий модуль типа напряженно-деформированного модели, которые могут с точностью отразить поведение FRP-размерных бетона. Два вида кривых сжатия напряженно-деформированного круговой FRP-ограниченных конкретных членов показано на рис. 4, для низкой и высокой жесткости FRP куртки, которые могут быть описаны следующим damagebased напряженно-деформированного модели
... (23)
... (24)
... (25)
... (26)
В упомянутой выше модели, радиальные параметр п кривизны ^ ^ к югу (24) может быть консервативным оценкам, при п ^ к югу
... (27)
Поведение FRP-размерных бетона при 4 (а), в котором локализованные поведение деформации происходит размягчение вблизи максимума прочности при сжатии неограниченном бетона. Это неустойчивое сжатие происходит из-за неэффективности низкой жесткости куртку FRP в пресечении конкретных расширение при очень низких поперечных деформаций, как объемная деформация ^ к югу том = 0,50), где
... (28)
Низкой жесткости FRP пиджак не станет эффективным, пока дальнейшее расширение конкретных основных вызывает увеличение напряжения в обруч куртку FRP.
Следует отметить, что в ущерб основе модели, разработанной в настоящем документе, пластиковые расширение скорости (22), только экспериментально определить параметр, используемый в модели отношение damagebased секущей Пуассона уравнение. (9) через (21). Кроме того, в среднем связи зависит от удержания коэффициента (К ^ ^ к югу 1) ^ к югу ср ^, а показатель 0,80 приведены в определении коэффициента радиальной деформации (26), только экспериментально определены параметры использовались в ущерб основе секущий модуль типа напряженно-деформированного уравнения модели. (23) через (26).
СТРЕСС-ДЕФОРМАЦИИ реализации модели
В FRP-ограниченных конкретных членов, компрессионный из строя одновременно с отказом от куртки FRP, будь то сбой из-за разрыва, расслоения, колени невыполнение или разрушение при сдвиге. Эта проблема возникает на конечной радиальной куртку FRP деформации Преждевременный отказ от куртки FRP происходит в результате взаимодействия между осевыми и радиальными сокращения расширение, которое вызывает состояние двухосных напряжений и деформаций в рубашке FRP, в дополнение к концентрации напряжений в куртке к конкретным интерфейса, которые происходят как расширение в FRPconfined конкретных основных прогрессирует. Ущерба основе stressstrain модель круговых FRP-ограниченных конкретных осуществляется с использованием одного из следующих способов: Способ: дополнительных секущих решения, а также метод B: итерационные секущих решения.
Метод: дополнительных секущих решения
1. Set ( ^) ^ к югу J = ( (Е к югу ); найти (Г югу с ^) ^ к югу J ^ по формуле. (23) и (24);
2. Выбор дополнительных осевых деформаций Set ( ^) ^ к югу J ^ и ( Set ( (9) и оценки ( Find (F ^ с ^ к югу) ^ к югу J ^ по формуле. (23) и (24) и
3. Если ( (9) и оценки Найти е ^ ^ к югу у.е. по формуле. (23) и (24).
Метод Б: итерационные решения секущей
Для данного FRP-ограниченных конкретных подвергаются данному осевой деформации
1. Используя формулу. (8) и (9), итерацию радиальные Используя формулу. (8) и (9), итерацию радиальные деформации Найти е ^ с ^ к югу по формуле. (23) и (24) и
2. Если (9) и оценки Найти е ^ ^ к югу у.е. по формуле. (23) и (24).
СОПОСТАВЛЕНИЕ МОДЕЛИ с экспериментальными результатами
На рис. 5, экспериментальные кривые связанных углепластика-ограниченных конкретных цилиндра, тест (H1-3P-2) по Сяо и У, 16, сравниваются с аналитическим кривые получены с помощью дополнительных секущих решения, экспериментальные кривые, как тяжелый жирный кривых, в то время как аналитические кривые как кривые блеска. Рис 5 () показывает, напряженно-деформированного кривой а на рис. 5 (б) по сравнению с осевой радиальной деформации кривой. Объемной деформации кривых приведены в сравнении с осевых и радиальных деформаций на рис. 5 (с). кривых секущей коэффициент Пуассона приведены в сравнении с осевых и радиальных деформаций на рис. 5 (г). Из рис. 5, то можно отметить, что предлагаемые аналитические ущерб модель на основе уравнения. (1) через (28) можно с точностью отразить сжимающих поведение облигационного CFRPconfined конкретные цилиндра испытания Сяо и Wu.16
Аналитические модели учредительных напряженно-деформированного использованием дополнительных секущих решения также по сравнению с экспериментальными результатами конкретных цилиндра испытаний ограничена несвязанными куртки GFRP исполнении Mirmiran, 21 и кабального углепластика-ограниченных конкретных цилиндра тестов, Пичер, Рошетт и Лабошьер, 22 Ву и Сяо, 14 и Рошетт и Labossi , 20
Аналитические результаты
На рис. 6, аналитические кривые кабального углепластика-размерных бетонных колонн, полученные с помощью дополнительных секущих решения по сравнению с аналитическими кривыми неограниченном бетонная колонна, имеющих неограниченный пик прочность на сжатие е ^ к югу со ^ = 34,5 МПа и неограниченном пик деформации сжатия ^ к югу со ^ = 2,0 мм / м. Обратите внимание, что выбранный пиджак FRP жесткостей К югу ^ е = 10,0 К югу ^ е = 20,0, а к югу K ^ е = 50,0 представляют собой типичный диапазон FRP рубашкой цилиндра конкретных испытаний найти в литературе.
Рис 6 () показывает, кривые деформационного упрочнения и рис. 6 (б) по сравнению с осевой кривых радиального напряжения. Обратите внимание, что жесткость увеличивается FRP пиджак, средней крутизны пластической области увеличивается кривой деформации. В сравнении с осевой кривых радиального напряжения, средней крутизны пластической области растет в результате увеличения в кинематической сдержанность предоставляемый жесткие куртку FRP. Объемной деформации определен по отношению осевых и радиальных деформаций на рис. 6 (с). На этом рисунке, можно отметить, что при увеличении жесткости FRP куртку, появление объемного расширения задерживается. В случае высокой жесткости FRP рубашкой членов объемного расширения подавляется. кривых секущей коэффициент Пуассона приведены в сравнении с осевых и радиальных деформаций на рис. 6 (г). Обратите внимание, что куртка FRP увеличивается жесткость, пластиковых секущей Пуассона коэффициент уменьшается.
Напряженно-деформированное поведение показано на рис. 6 типично круговой FRP-ограниченных конкретных испытаниями баллона в литературе, и это показывает, что аналитические модели stressstrain уравнения. (10) через (28) развитые здесь можно точно предсказать поведение круговых FRPconfined конкретных членов.
ВЫВОДЫ
Аналитические ущерб основе модели для описания поведения сжатие круговой FRP-размерных бетона представлены, которая основана на принципах механики и применима к крепостного или несвязанными FRP-размерных бетона. Отличительной особенностью модели является введение ущерб основе переменным передаточным отношением разработке секущей Пуассона, в котором соотношение секущей Пуассона куртку FRP не доказано, что функция жесткости удерживающего FRP композитных куртку, свойства неограниченном бетона, и степень внутренних повреждений, как измеряется широкие обруч деформации FRP-размерных бетона.
Предлагаемого ущерб основе напряженно-деформированного модели регулирует поведение круговых FRP-ограниченных конкретных всей своей сжимающих поведения и может быть легко внедрена в таблице, метод конечных элементов, или другие программы компьютерного языка для анализа FRP-ограниченных конкретных членов. Сравнение с экспериментальными результатами FRPconfined цилиндры указывают на хорошее согласие.
Авторы
Авторы хотели бы выразить признательность финансовой поддержке Национального научного фонда США по контракту № 0099792 CMS, Юта Департамента транспорта и Федерального управления шоссейных дорог. Авторы выражают благодарность Ю. Сяо Университета Южной Калифорнии за предоставление экспериментальных данных по углепластика-ограниченных конкретных цилиндров. Мнения, выраженные в этой статье, являются мнениями авторов и не обязательно отражают мнения организаций-спонсоров.
Нотация
C ^ югу е = эффективная жесткость удерживающего ФРП пиджак
D ^ к югу с = диаметра колонки
E ^ к югу с ^ = переменная секущей осевой модуль
E ^ югу CI = осевой модуль упругости конкретные формулы
(Е к югу с ^) ^ к югу я = осевой модуль секущей упругости бетона при (
E ^ к югу со ^ = начальная осевой модуль упругости только конкретные
(Е к югу с ^) ^ о ^ к югу = осевой модуль упругости секущей замкнутых бетона при
(Е к югу с ^) ^ к югу р = пика осевой секущий модуль конкретной точке (
E ^ югу J = средняя касательного модуля обруч упругости FRP композитных
E ^ югу сек = осевой модуль секущей в неограниченном бетонного ядра
(Е к югу с ^) ^ к югу том = осевой модуль секущей конкретных при
E ^ югу
E ^ югу
E ^ югу
(Е к югу
E ^ югу
(Е к югу
E ^ югу
(Е к югу
(Е к югу
F ^ к югу с = осевой сжимающей напряжение в бетоне
F ^ югу кд = расширение осевое напряжение конкретных
(F ^ с ^ к югу) ^ к югу я = осевое сжимающее напряжение в бетоне при (
F ^ югу сотрудничества = неограниченном конкретные прочность на сжатие
F ^ югу ф = пластиковых осевых сжимающих напряжений
F ^ югу o
H ^ югу
К ^ к югу е = нормированные эффективного удерживающего жесткость FRP пиджак
(К югу ^ ^ 1) ^ к югу ср = связи зависит от среднего коэффициента удержания; (к югу ^ ^ 1) ^ к югу ср = 4,10 для кабального и (к югу ^ ^ 1) ^ к югу ср = 2,35 для несвязанных FRP куртку строительства
К югу ^ с ^ = заключения эффективности пиджак
К югу ^ е ^ = удерживающего эффективности FRP пиджак
К югу ^ ф = пластиковых эффективности заключения
п ^ к югу
т к югу ф = FRP куртку толщиной
(
(
(
(
(
(
(
(
(
(
Ссылки
1. Saadatmanesh, H.; Ehsani, MR, и Ли, МВт ", прочность и пластичность бетона Колонны Внешне Усиленный волокнистого композита Ленты", ACI Структурные Journal, В. 91, № 4, июль-август 1994, с. 434-447.
2. Seible, F.; Пристли, MJN; Hegemier, Г. А. и Innamorato Д., "Сейсмическая Модернизация RC Колонны с непрерывным углеродных волокон Куртки," Журнал композиты для строительства, ASCE, В. 1, № 2, 1997, с. 52-62.
3. Сяо Ю., и Ма Р., "Сейсмическая Модернизация RC циркуляр колонок с использованием композитных Сборные оболочки," Журнал строительной техники, ASCE, В. 123, № 10, 1997, с. 1357-1364.
4. Pantelides, CP; Gergely, J.; Ривели, Л. Д., а также Volnyy В.А., "Модернизация RC мост Пир с углепластика Расширенный композиты" Журнал строительной техники, ASCE, В. 125, № 10, октябрь 1999, стр. . 1094-1099.
5. Pantelides, CP; Gergely, J.; и Ривели Л.Д., "In-Situ Проверка восстановление и ремонт железобетонных Бентс по имитации сейсмических нагрузок," Землетрясение Spectra, сейсмостойкого строительства Научно-исследовательского института, V. 17, № 3, 2001, с. 507-530.
6. Pantelides, CP, и Gergely, J., "Карбон-армированных волокном полимерные сейсмических Модернизация RC Бент-Бридж: Проектирование и in-situ проверки," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 6, № 1, 2002, с. 52-60.
7. Fardis, MN, и Халили, H., "Бетон помещены в армированный стекловолокном пластмассы," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 78, № 6, ноябрь-декабрь 1981, с. 440-446.
8. Spoelstra, MR, и Монти Г., FRP замкнутых конкретной модели, "Журнал композиты для строительства, ASCE, В. 3, № 3, 1999, с. 143-150.
9. Фам, AZ, и Rizkalla, SH, "конфайнмента модель аксиально загружено бетона, ограниченном круговой армированных волокном Трубы полимерные," Структурные ACI Journal, В. 98, № 4, июль-август 2001, с. 451-461.
10. Мандер, JB; Пристли, MJN, и парк, RJT, "Теоретические модели Штамм стрессом для замкнутых Бетон," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 114, № 8, 1988, с. 1804-1826.
11. Pantazopoulou, SJ, и Миллс, RH, "Микроструктурные аспекты механической реакции простого бетона", ACI журнал Материалы, В. 92, № 6, ноябрь-декабрь 1995, с. 605-616.
12. Mirmiran А., Shahawy, М., 1996, "Новые бетонные наполненной Холлоу Композитный FRP колонке", композиты Часть B: инженерия, 27B (3-4), Elsevier Science, Ltd, Лондон, с. 263 - 268.
13. Стэнтон, JF; Оуэн, Л. М. и MacRae Г. А. Механические свойства замкнутых Бетон, "Труды шестой Международной конференции по сейсмостойких сооружений, 31 мая-4 июня 1998, Сиэтл, штат Вашингтон
14. У, H., и Сяо Ю., "Поведение при сжатии Штамм Стресс бетона, ограниченном Куртки из углеродного волокна," Труды шестой Конференции ASCCS на сложных и гибридные структуры, Ю. Сяо, С. А. Махин, ред., Лос-Анджелес , Калифорния, 22-24 марта, 2000.
15. Pantazopoulou, SJ, "Роль расширения на механическое поведение Бетон," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 121, № 12, 1995, с. 1795-1805.
16. Сяо Ю., и Ву, H., "Поведение при сжатии бетона, ограниченном углепластика Куртки," Журнал материалы в области строительства, ASCE, V. 12, № 2, 2000, с. 139-146.
17. Рошетт, P., и Лабошьер П., "Осевые Тестирование прямоугольных замкнутых Колонка Модели с композиты" Журнал композиты для строительства, ASCE, Т. 4, № 3, 2000, с. 129-136.
18. Mirmiran А., Shahawy, М., "Поведение бетонных колонн, ограниченном волокнистых композитов," Журнал строительной техники, ASCE, В. 123, № 5, 1997, с. 583-590.
19. Моран, Д. А., Pantelides, CP, "Переменная Штамм пластичность Норма для армированных волокном Полимер-замкнутых Бетон" Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 6, № 4, 2002, с. 224-232.
20. Моран, Д. А., Pantelides, CP, "напряженно-деформированного модель FiberReinforced Полимер-замкнутых Бетон" Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 6, № 4, 2002, с. 233-240.
21. Mirmiran, A., "Аналитическое и экспериментальное исследование железобетонных помещены в стекловату трубчатые Куртки и использования волоконно Куртка для Пайл Сращивание", Заключительный доклад, Договор № B-9135, Флорида Департамент транспорта, Таллахасси, штат Флорида, 1997.
22. Пичер, F.; Рошетт, P.; и Лабошьер П., "конфайнмента для бетонных цилиндров с углепластика," Труды Первой Международной Конференции композиты в области развития инфраструктуры, Х. Saadatmanesh и MR Ehsani, ред., Тусон Аризона , 1996, с. 829-841.
Доминго А. Моран является структурным инженером Ривели инженеров и Associates, Солт-Лейк-Сити, штат Юта, и докторант Университета штата Юта. Он получил степень бакалавра в Академии ВМС США и степень магистра в Университете штата Юта. Его исследовательские интересы включают аналитические исследования железобетонных колонн только с волоконно-полимерных композитов армированных, сейсмические исполнении beamcolumn суставы и железобетонных дизайна, используя современное состояние материалов.
Входящие в состав МСА Крис П. Pantelides профессор гражданского и экологического инжиниринга в Университете штата Юта. Он является членом комитета ACI 374, основанным на показателях деятельности проектирование сейсмостойких зданий и сооружений Бетон. Его исследовательские интересы включают проектирование сейсмостойких сооружений, оценка и восстановление железобетонных строительства и мостостроения.