Сейсмические Модернизация внутренних дел Луч-Column Subassemblages высокопроизводительных армированных волокном бетона Куртки
Имитации сейсмических исследований нагрузка на железобетонные тяжести loaddesigned (GLD) железобетонных конструкций с внутренней beamcolumn (BC) суставов неоптимальной укрепления детали сопротивляться землетрясения описаны. Интерьер совместных до н.э. не было поперечной арматуры, колонка переносной сращивания и постоянное укрепление нижней балки. В этом исследовании, десять 1/3-scale интерьера subassemblages до н.э. были подвергнуты отменил циклического нагружения при каких осевой нагрузки столбца или при низких уровнях осевой нагрузки. Соединения этих subassemblages были характерны в геометрии и укрепление детально интерьера subassemblage ВС прототип иорданских рамка здание, построенное до 1970 года только для тяжести нагрузки. Некоторые из них были испытаны subassemblages после укрепления использованием 25 мм толщиной куртку высокопроизводительных фибробетона (HPFRC) все вокруг сустава колонки регионов. Результаты испытаний показали, что сейсмические поведение модернизированных образцов существенно улучшилась по сравнению со ссылкой них; более высоких нагрузок были достигнуты большие диссипации энергии было отмечено, жесткость и медленнее деградации Было также отмечено.
Обновлен до н.э. subassemblages удалось в результате пластических шарниров в пучках, в то время как чрезмерное повреждение сустава исходной образца привело к провалу. В пределах осевой нагрузки, используемые в данном исследовании, куртки содержащие крючковатым волокон стали (HSF) при условии заключения лучше и больше пластичности совместной регионе по сравнению с куртки содержащих медь покрытие стальных волокон (BCS) ..
Ключевые слова: пучка; бетона, волокна, арматуры; сейсмических; силы.
ВВЕДЕНИЕ
Существующие железобетонных конструкций, изготовленные до 1970-х годов, и некоторые нынешние здания, часто не имеют адекватных сейсмостойкости в результате неправильного укрепления подробно в пределах луча колонки (BC) суставов. В самом деле, железобетонных конструкций без сейсмической положения зачастую характеризуется неудовлетворительным поведением структурных из-за низкой пластичности доступных и отсутствие сил вызывающих глобальные механизмы провал. Эти структуры были разработаны в основном для тяжести нагрузки и часто недостаточно подробные противостоять землетрясения сил в зонах высокой сейсмичности.
Модернизация сейсмической выступления существующих железобетонных тяжести нагрузки разработана (GLD) структур является важным вопросом, который включает в себя экономические и социальные аспекты в различных районах мира. Многие исследователи экспериментально изучено поведение интерьера до н.э. joints.1-8 Их целью было определить параметры, которые можно отметить в качестве потенциальных причин внезапного отказа в совместных и в конечном итоге с внутреннего соединения до н.э. с достаточной прочности и пластичности, чтобы для формирования пластических шарниров в пучке (пластичного разрушения). Различные методы были использованы для укрепления и расширения потенциала изгиб сейсмически недостаточным железобетонных суставов до нашей эры. Среди наиболее важных методов укрепления использовались: fiberreinforced бетонных смесей, крепления стальной прокат, стальные плиты, железобетонные куртки и рубашки важнейших регионе с использованием высокопрочных прочности полимеров или высокопрочных композиционных стойлового содержания скота, проникли куртки волокна. Эти методы требуют информацию о пластичности доступных из структурных элементов и соединений содержащих подробные укрепление плохо, что было характерно взрослыми бетонных конструкций.
В настоящем документе предлагается метод для укрепления недостаточно подробные н.э. subassemblages, которые предназначены только для гравитационной нагрузки и подробные соответствии с существующей практикой в Иордании, представляющих случае наших старых зданий. Номер 1 образца был единственным разработан и подробный соответствии с МСА code.13 Результаты испытаний моделируется сейсмических исследований нагрузки на внутренних subassemblages до н.э. усилены оболочки с высококачественной стали-фибробетона сообщается.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Эта статья представляет собой укрепление метод подходит для повышения эффективности структур с низкой подробнее подкрепление при воздействии тяжелых сейсмические воздействия. Методике, предложенной включает оболочки до н.э. subassemblages использования высокоэффективных фибробетона (HPFRC) за предоставление пластичного subassemblages до нашей эры.
Экспериментальная программа
Экспериментальная программа была сосредоточена на исследовании структурных сейсмических поведение укрепления кадров ООВ. В исследовании приняли участие укрепления совместных и колонна внутренних районах subassemblages до н.э. использованием HPFRC куртки. Суставов и критических областей столбцы слабых звеньев зданий. Принятых геометрии исследуемых образцов представляет балка-балка точек перегиба и колонки к колонке точки перегиба (точки нулевых моментов), которые существуют на midspans балок и колонн при сейсмических боковые нагрузки. Граничных условий с использованием стальных пластин изготовленных в инженерную мастерскую в университете авторов имитировать ограничений для изучали связь. Таким образом, опоры были навесной в нижней части колонны в то время как все свободные на другом конце, чтобы относительного дрейфа, простые ролики поддерживает безвыходном положении. Эффективность модернизации техники оценивали путем сравнения экспериментальных результатов ведения и обновления образцов с точки зрения улучшения в боковых сил, энергии диссипации, пластичность, жесткость деградации, а также тип отказов каждого экземпляра ..
Материалы-материалов, необходимых в данном исследовании включали бетонной смеси для литья железобетона subassemblages до н.э. и HPFRC матрицы, используемые для приготовления куртку.
Бетон-бетонной смеси имели цилиндрическую прочность на сжатие составляет примерно 27 МПа, а спад 80 мм. Свойства этой смеси приведены в таблице 1. Текучести деформированных панелей, используемых в качестве продольной арматуры было 310 МПа.
HPFRC матрицы-цементные матрицы был разработан и оптимизирован для очень высокой прочностью при сохранении высокой работоспособности. Свойства этой матрицы, представлены в таблице 2. HPFRC матрицы при условии, что средняя численность на растяжение и сжатие от 9 до 75 МПа, соответственно. Матрицы, содержащиеся 2% по объему краткое brasscoated и подключили волокон стали. Свойства этих волокон приведены в таблице 3.
Геометрии образца и укрепление подробнее
Десять 1/3-scale образцах, представляющих интерьера соединения до н.э. были подготовлены, четыре из них имитировать ссылки / как построенных образцов, а остальные шесть были модернизированы, укрепленных образцов. Геометрии и стали подробно образцов приведены на рис. 1 (а) и (б). Таблица 4 описывает количество образцов литых и параметры исследованных в данной работе. Параметры Особое внимание было уделено стали детализировать, тип волокна в HPFRC куртки, и влияние различных осевых нагрузок на колонны.
Обновление техники
Всего сустава и максимальной регионах момент в колонне были покрыты использованием HPFRC куртки. Куртки были 25 мм в толщину всего региона совместных колонки и продлил 100 мм от первоначального совместного лицо вдоль пучка с обеих сторон. HPFRC смесь помещали в специально предназначенные для деревянной опалубки для покрытия всех суставов и максимальной регионах момент в колонне и оставляют сохнуть в течение 48 ч при температуре лаборатории, то вылечить в течение 1 недели, заключив образцов с мокрой мешковиной.
Испытательная установка
Тестовой системе состоит из трех гидравлических приводов. Первый привод был 150 кН потенциал напряженности и 250 кН при сжатии и используется для обеспечения циклического нагружения на верхнем столбце subassemblage колонке пучка. Роликовые опоры были использоваться на обоих концах бруса и навесных поддержку в нижней части нижней колонны. Точка нагрузки в верхней части колонны свободно вращаться в плоскости загрузки. Поддерживает были сделаны из закаленной стальной пластины, вырезать и формируется в инженерной мастерской университета авторов с подходящей толщины, чтобы сохранить нагрузку без деформации, которые могут повлиять на результаты испытания. Осевая нагрузка была применена на колонке с помощью двух других гидравлических приводов 90 кН потенциал напряженности и 160 кН потенциала при сжатии. Два привода были размещены по вертикали и связаны очень жесткими стали I-луч, который применяется сжимающей силы на колонке. Макет образца с граничными условиями (поддержка) и нагрузках на рис. 2. Удобный циклической истории погрузки (имитирующих сейсмическая нагрузка) была применена в испытаниях образцов, как показано на рис.
3. Система сбора данных была использована для контроля осевой сжимающей нагрузки и значение боковой загрузки и записи показаний четыре электрических тензодатчиков (иногда шесть), и шесть линейных дифференциальных переменной преобразователей (LVDTs), которые были использованы для получения значений кривизны в отведенных местах, как показано на рис. 2 ..
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ
Общее поведение
Первые трещины, которая появилась в номер Образцы S1, S2, S5, S8, и произошло в верхнем и нижнем углах совместных диагональ в толкания часть нагрузки. В неприятные стороны, трещины в том же порядке, но и в других диагонали. Рисунок 4 показывает трещины моделей и хрупкие режимы отказа от ссылки образцов. Различия между этими образцы значение смещения в точке нагружения, при котором первые трещины инициатором и значение столбца осевой нагрузки, которые ввели сжимающих напряжений, что задержки появления трещины. Боковое укрепление в S1 задержали появления трещины до смещения 6,5 мм; первый возникновения трещин в S2, S5, S8, и произошло на 5, 5 и 4,5 мм соответственно. Общие тенденции начальных трещин при перемещении увеличилось были простираться от совместных углов по диагонали к совместной сердечник, и они также продлен в третий направлении. Повторение циклов приводит к открытию и закрытию образуются трещины.
Испытания были прекращены после того, трещины были объединены в две диагонали, а в третьем направлении. На этом уровне загрузки, небольшое снижение прочности наблюдалось, очень тонкий или флокенов произошло в пучках (менее 0,5 мм в ширину), главный трещин произошло в колоннах (до 2 мм в ширину), а максимум Ширина трещин в стык 3 мм на верхней угловых точек. Поведение лучей, однако, оставалась упругой, и никаких признаков для пластического шарнира образования появились. Критерием (сопротивление растрескиванию в совместных) для остановки теста может быть консервативным, так как соединение может иметь дополнительные силы, чтобы противостоять более перемещения. После этого уровень нагрузки, однако, сила будет уменьшаться при повторении того же цикла, а также общий вид связи предполагает, что связь должна быть укреплены или модернизированы.
После обновления первое место трещины в пучке на перемещение 9 мм для всех модернизированных образцов. Рисунок 5 показывает трещины моделей и хрупких видов отказов модернизированных образцов после испытания. Первые трещины произошло в совместном на перемещение 10 мм для S3, 10,5 мм для S6, 9,5 мм для S9 (куртки, которые содержат подключили стальных волокон [HSF]), 9,5 мм, S4 и S8, и 9 мм для S10 ( Куртки, которые содержат медь волокна, покрытые стали [BCSF]). Результаты показали, что HSF куртки задержало появление трещин первоначального более куртки BCSF потому HSF куртки иметь больше длины волокна, высшее связи с навозной жижи, и стойкости к растягивающие напряжения на куртки BCSF. Небольшая разница в стоимости перемещения, на котором произошла первая трещина в обновленном суставов было связано также значение осевой нагрузки, как обсуждалось ранее. Трещин в области совместного колонки были гораздо более распространены в модернизированных образцов. Таблица 5 представляет собой резюме государств членов в связи с тем для всех образцов, испытанных в данной работе ..
Все образцы, которые были обновлены использованием HSF куртки смогли перенести отсутствие света, это означает, пластичного поведения, на основе пластического шарнира образования в пучке. Образцов, которые были модернизированы использованием BCSF куртки показали небольшое снижение производительности по сравнению с HSF рубашкой образцов. Образцы S7 удалось перенести отсутствие пучка полностью, но Образцы S4 и S10 не смогли перенести сбоев полностью связано с появлением широких трещин в столбце. Образуются пластические шарниры произошло в лучах на расстоянии 100 мм от лица оригинальные колонны, когда значение внутреннего момент достигли предельного момента потенциала сечения.
Горизонтальная нагрузка-смещение гистерезисных петли-гистерезисных петель номер Образцы S2, S5, S8 и проверить слабой эффективности этих соединений в боковых сейсмических нагрузок в результате сочетания трех неоптимальных детали арматуры в совместных колонки регионе. Jointcolumn регионе, особенно в совместных, экспонаты щипать и сокращения численности, в то время оставалась упругой пучков с несколькими трещинами волос. Номер соединения проявляли слабые колонки сильного пучка механизм разрушения. Это нежелательный отказ механизма приводит к внезапному разрушению структуры. Горизонтальной петли нагрузки перемещения приведены на рис. С 6 по 8.
Образцы, S2, S5, S8 и выставлены максимальной горизонтальной нагрузки и перемещения 15, 16,5 и 10 кН, 9, 9,2 и 7 мм соответственно. Образца S1, который не имеет критического укрепления подробно, показал более высокую прочность и перемещения (23,8 кН и 14,89 мм соответственно), чем другие образцы ссылку, а введенные бокового подкрепления в совместных регион по-прежнему недостаточно для передачи механизма разрушения к пучку. Горизонтальная нагрузка-смещение петли модернизированные образцы показывают значительное улучшение в производительности. Образцы, S3 и S4 имеют то же значение осевой нагрузки на колонку, и S3, которая была дополнена HSF куртки, показали гораздо больше сил и перемещений, чем S4, которая была дополнена BCSF куртки (38,6 и 30,9 кН, 46,3 и 36,5 мм, соответственно). Кроме того, в силу S6 был выше, чем S7 (41,4 и 34,7 кН, 43 и 45 мм соответственно), и сила S9 была выше, чем S10 (27,6 и 24,8 кН, 60 и 31,1 мм соответственно). Таким образом, HSF куртки вклад больше сил, чем куртки BCSF потому HSF куртки иметь больше длины волокна, которые приводят к сильной связи с навозной смеси.
Таблица 6 приведены значения максимальных нагрузок и перемещений в вытягивать и настаивать. Из таблицы видно, что все образцы достигли больше силы, чем в продвижении в вытягивать из-за возникновения трещин в первую нажав части цикла. Разница в силах между опорными образцов, HSF-оболочке образцов и BCSF рубашкой образцов, связанных с значение осевой нагрузки на колонку, потому что, когда величина осевой нагрузки увеличились, стоимость сжимающих напряжений в колонке увеличилось; Таким образом, начало растяжение трещин, которые вызывают сокращение совместных сил было отложено. Максимальных нагрузок и перемещений достигается в каждой половине цикла (вытягивать и нажатия) также были использованы для построения нагрузки перемещения конверты показано на рис. 9 ..
Перемещение пластичность-перемещением пластичности определяется как соотношение между максимальной и выход перемещений. Для каждого образца, нагрузка-смещение конверт был использован для определения максимальной урожайности и перемещений после метод, используемый Shannag, Баракат, и Абдул-Kareem.12 В этом методе, смещение текучести определяется от линии, проведенной между пунктами отправления и 50% несущей способности точки кривой, показанной на рис. 10; эта линия продлевается до пересечения с 80% нагрузки горизонтальной линии. Этот момент, как предполагается, смещение текучести. Другие пересекаются точки кривой, 80% водоизмещения D ^ ^ м к югу. Перемещения пластичности рассчитывалась из соотношения г ^ ^ к югу м / д ^ у ^ к югу. Перемещение пластичности значения для всех образцов представлены в таблице 7. Рег Образцы S2, S5, S8 и выставлены низкой пластичности перемещения ценностей и бедных сейсмических производительности из-за существования неоптимальной укрепление подробно говорилось ранее. Модернизированный Образцы S3, S4, S6, S7, S9, S10 и выставлены большие перемещения пластичности значения из-за хорошего удержания совместной колонки регионе HPFRC пиджак, в дополнение к большей изгибной потенциала куртку по сравнению с бревна заставили образца потерпеть неудачу в пластичных образом через пластический шарнир образования в пучке.
Жесткость деградации Чтобы обеспечить качественную меру жесткости деградации образцов, секущая жесткость в каждом цикле была рассчитана. Метод расчета участие прокладки нагрузки и перемещения конверты каждого образца в каждой половине цикла; секущая жесткость затем рассчитывается для каждого цикла путем деления суммы максимального вытягивания и нажав нагрузки на суммирования максимально вытягивать и нажав перемещений. Это соответствует наклон линии между максимальным толкаясь и тяжестей в каждом цикле. На рисунке 11 показана секущая деградации жесткости от одного цикла к другому для всех образцов. Цифры ясно показывают, что сокращение неустойчивой секущей значения жесткости на номер Образцы S2, S5, S8, и потому, что первые трещины произошло на начальных этапах загрузки из ответственных деталей арматуры, вызывает размягчение и уменьшение прочности бетона. Совместных связей, непрерывное укрепление нижней пучка, и не круг-соединения, что представляет собой усиление детализации S1 стабилизировала свою жесткость деградации немного ..
Стабилизация секущей деградации жесткость обновление образцов ясно выступает в цифрах. HPFRC куртки, обеспечили высокую помещение в области совместного колонки и предотвратить образование трещин основным путем формирования случайных мягкой трещин в критической области совместного колонки. С другой стороны, модернизация техники значительно увеличил первоначальное значение секущая жесткость образцов. Можно отметить, что образцы рубашкой использованием HSF более стабильную секущей деградации жесткость и больший первоначальный секущая жесткость, чем особи рубашкой использованием BCSF из-за большей длины заливки крючковатым волокон, что приводит к высшей прочности. Эффект от стоимости колонке осевой нагрузки по стабилизации жесткости среды и роста начальная жесткость ясно, что это может быть связано с увеличением напряжения сжатия, когда осевая нагрузка увеличилась, и поэтому диагональная растягивающие напряжения были снижены.
Энергии диссипации качестве меры рассеянной энергии образцов, площадь под полный конверты loaddisplacement были вычислены и определяется как энергия, которые могут быть растрачены образцов, прежде чем система потеряла стабильность. В таблице 7 представлены совокупные значения полной диссипацией энергии для каждого испытания образца. Полный диссипации энергии является показателем максимальной мощности образца следует подчеркнуть, до отказа. Для сравнения образцов, рассеяние энергии был относительно низким. Это ясно из небольших площадях охваченных петли гистерезиса видели в предыдущих цифр. Диссипации энергии для повышения качества образцов было гораздо больше, чем для справки образцов. Это ясно из больших областей охваченных петли гистерезиса видели в предыдущих цифр. Для полного ответа, рассеяние энергии модернизированных образцов значительно увеличилась по сравнению с ссылкой образцов, как показано в таблице 7. Лучшее рассеяние энергии экспозиции образцов одного и того же набора была для образцов рубашкой использованием HSF потому, что они достигли высшей сильные, чем другие образцы.
КОЛОНКА осевое напряжение-боковой СВЯЗЬ Грузоподъемность
Предыдущие экспериментальные исследования подчеркнули влияние осевой нагрузки колонке сейсмического отклика subassemblages до нашей эры. Tsonos14 отметил, что осевые нагрузки и изменения P- Agbabian др. al.15 отметил, что осевая нагрузка колонке оказывает существенное влияние на сдвиг потенциала деформации, предел текучести, растрескивание образца, конечной емкости и пластичности панели зоны. Различия в диапазоне от 30% в мощности и 50% в деформируемость были записаны. В данном исследовании влияние изменения осевой нагрузки колонке сейсмического отклика subassemblages до н.э. была исследована.
Экспериментальные результаты показали, что в качестве значения столбца осевой нагрузки увеличились, соединения достигается более боковые нагрузки. В основном это связано с введенной сжимающие напряжения в совместных основных в результате применяться столбец осевых нагрузок, что задержало появление трещин и сохранить целостность соединения. Рисунок 12 демонстрирует связь между введенной осевой столбец напряжений при совместной боковой нагрузкой на ссылку образцов, HSF-оболочке образцов и образцов BCSFjacketed. Применяться столбец осевых нагрузок введенных низкого уровня стресса на стыке 0, 4, 6 МПа. Указанные экспериментальные отношений применяется при малых напряжениях levels.16 На средних и высоких уровнях напряжения, соединение может внезапно обанкротиться или продольной арматуры столбце может пряжкой из-за высокой введенных сжимающих напряжений.
ВЫВОДЫ
На основе результатов, полученных в данном исследовании, следующие выводы можно сделать:
1. Сейсмические характеристики внутренних соединений ВС кадров GLD разработан с неоптимальной стали подробно был беден при циклическом нагружении моделирования землетрясения возбуждения, а укрепление использованием HPFRC куртки значительно улучшили сейсмических поведение слабых связей. Высшие уровни нагрузки и больших перемещений были достигнуты, замедление ухудшения жесткости и выше диссипации энергии были достигнуты, и существенное увеличение совместных сил было зарегистрировано;
2. Использование 25 мм толщиной куртки HPFRC, которые содержат HSF дал возможность изменить режим подключения отказа от хрупкого разрушения в совместном колонке регионов в пластичных через один пластический шарнир образования на расстоянии 100 мм вдоль пучка с лица исходной колонке;
3. Использование 25 мм толщиной куртки HPFRC, которые содержат BCSF полностью передано хрупкого режима отказа в пластичных одна только на более высоком уровне столбцов осевых нагрузок (
4. На низком уровне столбцов осевых нагрузок (ниже 25% от емкости колонки), поведение соединений улучшается значение столбца осевой нагрузки увеличивается.
Авторы
Авторы признают, техническую и финансовую поддержку со стороны Иордании университет науки и технологии.
Ссылки
1. Pessiki, SP; Конли, C.; Gergeley, P.; и белый, RN, "Сейсмическая Поведение Слегка-железобетонная колонна, ширина-Column Совместное Подробная информация", технический отчет NCEER-90-0014, Национальный центр по исследованию землетрясений инженерных , Государственный университет Нью-Йорка в Буффало, штат Нью-Йорк, 1990, 207 с.
2. Pessiki, SP; Конли, C.; Белый, Р. и Gergeley П., "Сейсмическая Поведение Регион Луч-Column Соединение в слабо-Железобетонные конструкции Frame", США четвертой Национальной конференции по сейсмостойкого строительства, Палм Спрингс, Калифорния ., т. 2, 1990, с. 707-716.
3. Soubra, KS; Wight, JK, и Нееман, AE, "Циклические Ответ волокнистых соединения Монолитные Место в сборной Луч-Column Subassemblages", ACI Структурные Journal, В. 90, № 3, май-июнь 1993, стр. . 316-323.
4. Filiatrault, A.; Ladicani, К. и Массикотт, B., "Сейсмическая Выполнение код-Дизайн армированного волокном бетона суставы", ACI Структурные Journal, В. 91, № 5, сентябрь-октябрь 1993, с. 564-571.
5. Aycardi, LE; Мандер, JB и Reinhorn, М., "Сейсмостойкость железобетонных конструкций Frame предназначена только для тяжести нагрузки: Экспериментальная Выполнение Subassemblages", ACI Структурные Journal, В. 91, № 5, сентябрь-октябрь 1994, с. 552-563.
6. Filiatrault, A.; Пино, S.; и Уд, J., "Сейсмическая Поведение SteelFiber железобетонных внутренних дел шарниры Луч-Column", ACI Структурные Journal, В. 92, № 5, сентябрь-октябрь 1995, с. 543-552.
7. Бракси, J.; Reinhorn, A.; и Мандер, J., "Сейсмическая Модернизация железобетонном строении, для гравитационной нагрузки: эффективность структурной модели", ACI Структурные Journal, В. 92, № 6, ноябрь-декабрь . 1995, с. 711-723.
8. Береш, A.; Pessiki, SP; Белый, Р. и Gergely П., "Последствия Эксперименты по сейсмической Поведение тяжести нагрузки Дизайн RC соединения балка-колонна" Землетрясение Spectra, V. 12, № 2 , 1996, с. 185-198.
9. Krstulovic-Опара, N.; Лафаве, JM; Доган, E.; и Uang, К.-М., "Сейсмическая Модернизация с разрывными суспензии (SIMCON) Жакеты", высокоэффективных фибробетона в инфраструктурные Ремонт и модернизация, SP- 185, Н. Krustulovic-Опара и З. Bayasi, ред. американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2000, с. 141-185.
10. Tsonos А.Г., "Поперечная Ответ нагрузка Укрепление железобетонных шарниры балка-колонна" ACI Структурные Journal, V. 96, № 1, январь-февраль 1999, с. 46-56.
11. PROTA, A.; Нанни, A.; Manfredi, Г. и Козенца Е., "Выборочное Модернизация Луч-Column шарниры с композиты;" Труды Международной конференции по FRP композиты в гражданском строительстве, Hong Kong, декабрь 2001, с. 919-926.
12. Shannag, M.; Баракат, S.; и Абдул-Карим, М., "Циклические Поведение HPFRC-Отремонтировано железобетонных внутренних дел шарниры Луч-Column", материалов и конструкций Journal, V. 35, 2002, с. 348-356 .
13. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-95) и Комментарии (318R-95)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1995, 369 с.
14. Tsonos, А. Г. Влияние P-
15. Agbabian, MS; Higazy, Е. М.; Абдель-Гаффар, M.; и Elnashai, AS ", экспериментальные наблюдения за сейсмической эффективности сдвига R / C BeamtoColumn соединения, подвергнутого меняющегося осевая сила колонке," Инженерная землетрясения и структурной динамики, В. 23, 1994, с. 859-876.
16. Alhasan, М., "Повышение структурной сейсмических Поведение GLDFrames с HPFRC-куртки", MSc тезис, Иордания университета науки и технологии, 2003, 114 с.
МЮ Shannag является адъюнкт-профессор гражданского строительства в Иордании университет науки и технологии, IRIB, Иордания. Он получил докторскую степень в строительстве из Мичиганского университета, Анн-Арбор, штат Мичиган, в 1995 году. Его исследовательские интересы включают разработку и оценку высокопроизводительных армированного волокном на цементной основе композиционных материалов, прочность бетона, а также капитальный ремонт.
М. Альхассан является аспирантом кафедры гражданского инженерного Иордании университет науки и технологии.