Перфорация сдвиговой прочности железобетонных плит Укрепление со стеклом из армированных волокном полимерные слоистый пластик

Это исследование посвящено изучению силы штамповки сдвига и разрушения железобетонных плит укрепить стекловолокном армированных полимерных (GFRP) ламинатов. Параметры 18 исследованных образцов здесь конкретные прочности при сжатии, коэффициент арматуру, а число GFRP ламинированных слоев. Испытания образцов опертой по четырем сторонам плиты и загружаются через незавершенная колонке. Поведения армированных бетонных плит с GFRP ламинатов в дополнение к стальной арматуры по сравнению с плиты со стальной арматурой. Экспериментальные результаты тестов показывают, что применение GFRP ламинаты значительно повышает производительность штамповки сдвиг плит столбцов соединения. На основании этих результатов, методика расчета представлены для расчета конечной прочности на сдвиг перфорации плит колонки связи усилена со стекловолокнитными ламинатов. Хорошая корреляция между прогнозируемым и экспериментальные результаты были достигнуты.

Ключевые слова: волокон, полимерных, удары сдвига; плиты.

(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Перфорация сдвигу часто определяет провал плиты столбцов соединения. В целом, потенциал сдвига конечной штамповки плоских плит может быть увеличен с помощью толстых плит, панелей падение, капиталов, или поперечной арматуры. В последние десятилетия стали конкретные волокна был также использован для повышения силы сдвига штамповки плоских пластин и slabs.1-4 Эти экспериментальные исследования показали, что конкретные стального волокна могут увеличить конечную пробивая сдвига нагрузки, деформации потенциала и поглощения энергии плоских плит.

Бетонные конструкции должны быть модернизированы и реабилитированы, когда конкретные ухудшилось или арматурной стали было сильно проржавели. Использование армированных волокном полимера (FRP), как правило, изготовлены из различных непрерывных волокон (например, стекловолокно, углеродное волокно и арамидных волокон) и эпоксидных смол, это инновационные технологии для укрепления бетонных конструкций. В последнее время применение FRP в железобетонных конструкциях была значительно увеличивается из-за своей привлекательной такие свойства, как высокая прочность на растяжение, легкий вес, стойкость к коррозии, а также простота и оперативность изготовления и пластичность. Огнестойкости FRP ламинаты, особенно эпоксидных смол, однако, является одной из нерешенных проблем в использовании FRP ламинаты для укрепления железобетонных конструкций.

FRP главным образом используются для улучшения возможностей изгиб, а также обеспечить заключение конкретных членов из-за его превосходные силы. Таким образом, предыдущие исследования применения FRP были сосредоточены на исследованиях железобетонных балок и columns.5-9 Эти экспериментальные и аналитические исследования показали, что FRP может увеличить предел прочности и деформации потенциала бетонных балок и колонн. Другие формы FRP применения в бетонных плит является использование сетки FRP вместо стальных reinforcement.10-12 Эти испытания показали, что плиты армированной сетки FRP, по сравнению с плиты армированные стальными сетками, менее энергоемкая и выставки снижение жесткости в пост-крекинга этапе. Тем не менее, существует очень мало информации о воздействии из бетонных плит внешне укрепить FRP laminates.13 Целью данного исследования было определить прочность штамповки сдвига из бетонных плит укрепить стекловолокном армированных полимерных (GFRP) ламинатов, а также Изучить влияние конкретных прочность на сжатие, стальной арматуры отношение, GFRP ламинаты по перфорации сдвигу ..

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Монотонной сосредоточенной нагрузки был применен к колонке незавершенная плит для расследования прочность штамповки сдвига и поведение плоских плит усилены GFRP ламинатов. Результаты тестирования подтверждают, что GFRP композитов может существенно увеличить предел прочности на сдвиг штамповки плоских плит. Разработана методика с использованием текущих уравнений код конструкция представлена на счет в целях повышения уровня GFRP ламинаты на способность пробивая сдвиг плит столбцов соединения.

Экспериментальная программа

Испытательные образцы

Восемнадцать образцы были разработаны и изготовлены для моделирования интерьера соединений плиты колонки. Испытания образцов 1000 В таблице 1 представлены следующие свойства образцов: бетон прочность на сжатие, арматуру, а число слоев ламината GFRP связан с плиты.

C1 и C2 серии образцов, были разработаны две конкретные преимущества бетона на сжатие: 14 и 28 МПа, соответственно, оценить влияние конкретных прочность на сжатие от возможностей сдвига штамповки. От модернизации точки зрения, тем меньше сжатие бетона был использован для представления старения, ухудшение состояния бетона. Рассмотрим два соотношения стальной арматуры, были использованы для организации изгиб арматуры в рассмотрении вопроса о практической диапазона. Grade 60, № 3 (10 мм в диаметре) деформированных баров были распространены в центр к центру промежутках между 170 и 77 мм в обоих направлениях представить 0,59 и 1,31% укрепления отношений, как это показано на рис. 1. GFRP ламинаты связан с образцами включены одиночные и двойные слои.

Материалы

Для оценки результатов испытаний, купон и бетонных цилиндров испытания были проведены в соответствии с ASTM процедуры, чтобы получить прочности материалов, используемых для подготовки образцов. Бетона была использована из местных коммерческих предприятия. Чтобы определить конкретные прочность на сжатие, 150 Девять цилиндры были протестированы, три в каждый момент времени, в ходе эксперимента плит для получения средней прочности на сжатие. Средний конкретные сильные сжимающие были 16,9 и 34,4 МПа для C1 и C2 серии образцов, соответственно. Купонные испытания показали, что фактическая урожайность и конечной преимущества № 3 бар укрепления были 482 и 651 МПа, соответственно.

Стеклоткани, используемые здесь была сплетена ткань произведена в Тайване. Слоя ткани, содержит Е-стекла волокна ориентированы на 0 и 90 градусов и имеет одинаковое количество волокон в каждом направлении. Плотности стекла ткани 820 г / м ^ 2 ^ SUP. Механических свойств армированных волокном ламината зависит от направления измерений, связанных с направлением волокон. ASTM D 303914 процедура испытания после проведения испытания на прочность на разрыв и модуль ламинат в направлении волокон. ASTM D 3039 определяет метод испытания механических свойств при растяжении полимерной матрицы композиционных материалов. Рекомендуемая ширина и расчетной длиной испытательного образца, составляет 25,4 и 127 мм соответственно. Образец может быть формованные индивидуально или могут быть вырезаны из пластины, изготовленной из ткани склеивания клеем эпоксидную смолу. Один слой ламината GFRP использовали в этом исследовании был 1,31 мм, а двойной слой 1,93 мм. Материал испытания образцов GFRP отметил, что ламинаты выставлены линейно-упругого поведения до разрушения.

Сцепление процесс ламинатов

Для внешних связей GFRP ламинаты, поверхность плит была должным образом обработаны очищается, а затем был покрыт грунтовкой на поверхности бетона, смешивая две части из эпоксидной смолы с одной частью отвердителя. Вязкость смешанных грунта 3350 гц при температуре 25 ° C. Толщина покрытия составляет примерно от 0,1 до 0,3 мм. После суток выдержки из грунта, листовое стекло ткань, то ламинированной напряжения лицом бетонных плит в два-компонентная ламинированной эпоксидной смолой. Ламинированные эпоксидной было вязкость 8300 гц. Склеивание ткани листа стекла производится за счет применения на эпоксидной грунтовки покрытием поверхности, охватывающей ткани листа, и вытеснения эпоксидной вращения барабана обеспечить насыщение барической листа. Эта процедура повторяется для второго слоя. Время отверждения для эпоксидных ламинированные от 144 до 168 ч при температуре 25 ° C, рекомендованных заводом-изготовителем. Таким образом, по крайней мере неделю лечения, нужно было время до начала испытания образцов ..

Испытание установки и приборы

Испытания образцов, как опертой по всем краям и должен быть загружен через концентрически незавершенная столбца, который был представлен на рис. 2. Эффективного пролетом 840 мм. Монотонной нагрузки применяются с помощью штрих контроль испытательная машина для захвата после максимальной нагрузки поведения. Тензометры были установлены для измерения деформаций ламинатов и стальной арматуры для предоставления дополнительной информации о деформации ламината и стальной арматуры. Тензодатчиков, расположенной на расстоянии г (70,5 мм) из колонки лицо, предполагая, что трещина 45-градусный угол перфорации, в обоих направлениях.

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

Поведение замечания

Неспособность контролировать Образцы SR1-C1-F0 и SR1-C2-F0, которые не были усилены GFRP ламинаты, не был столь тяжелым, как и другие образцы. Фотография на рис. 3 (а) подтверждает, что полностью разработаны линии выхода появились напряженности грани образца SR1-C2-F0 на испытательном заключение. Формирования урожая-лайн механизм привел в вязкий, разрушение при изгибе штамповки. Циркуляр трещинки вокруг заглушки колонке появился на плите сжатия лицо, как показано на рис. 3 (б).

Растрескивание не могло быть обнаружено в ходе испытаний для GFRP-упрочненного образцов из-за присутствия GFRP ламинатов. Шум был слышен при максимальной нагрузке пробивая достигнуто не было. В настоящее время ламинат GFRP был тщательно изучен и не сбой связи между GFRP ламинат и бетонную поверхность была обнаружена только по периметру усеченного конуса, как показано на рис. 4. Когда конус была отодвинута еще дальше, продолжает отшелушивающим слоистого GFRP была замечена с нарушение сцепления между GFRP ламината и конкретные постепенно происходило. После плиты неудачу в штамповка, сопротивления нагрузки сразу сократилось примерно до 20 до 50% от максимальной нагрузки в зависимости от свойств образцов.

Все ламинаты не показывал никаких признаков повреждения после испытания были завершены. GFRP ламинаты были удалены-нарушение сцепления произошло на ламинат бетона интерфейс для наблюдения за поверхностью пробивая отказа от напряжения лицом плит. Поверхности штамповки неудача от колонны и форма отказа поверхности, близкой к круговой. Расширенный диаметром разрушения поверхности составляет приблизительно от 500 до 700 мм, что представляет собой 30 - 20-градусном конусе угла. 5 приведены типичные появление недостаточности после ламинаты были удалены.

Нагрузки перемещения характеристики

Нагрузка-смещение диаграммы, измеренная в центре плит, для СпР.1 серии образцов представлены на рис. 6 и 7. Нагрузка-смещение кривых образцов SR1-C1-F0 и SR1-C2-F0 характеризуются длинными горизонтальными плато. Оба экземпляра отображается урожая линии механизма, наблюдаемой в ходе испытания, а также проверяется податливость арматуры. Это пластический разрыв объясняется небольшим процентом армирования плиты столбцов соединения. Другие СпР.1 серии образцов, укрепить GFRP ламинаты, выставлены хрупкого разрушения сдвига после достижения максимальной емкости. Нагрузка-смещение кривых SR2 серии образцов представлены на рис. 8 и 9. Все образцы SR2 серии продемонстрировали характеристики провал пробивая сдвиг и нагрузка-перемещение диаграмм наблюдался резкий пик затем значительно меньшим сопротивлением. Образцов не удалось при сдвиге до формирования урожая-лайн механизм из-за влияния тяжелых арматуры и ламинатов.

Режим провал

Образцы SR1-C1-F0 и SR1-C2-F0 неудачу в пластичных моды, тогда как другие проявляли хрупкого разрушения сдвига штамповки. Изменения разрушение при изгибе штамповки из этих двух образцов для штамповки разрушение при сдвиге образцов укрепить ламинаты могут быть решены через влияние армирования. Moe15 предложил, что сила штамповки сдвиг плит была тесно связана с его прочность на изгиб. Сила штамповки сдвига V ^ и ^ к югу предложенных Мо выражается в виде

... (1)

где / '^ с ^ к югу является прочность на сжатие бетона, г является эффективная глубина плите с и к югу и ^ ^ 0 являются длина одной стороны и периметр квадратного столбца, соответственно, V ^ ^ к югу гибкого является прочность на сдвиг соответствует разрушение при изгибе пробивая пластинки, которая вытекает из анализа урожайности линия, заданная

... (2)

, в котором ы является стороной расстояние между поддерживает квадратной плите Ъ стороне аспект квадратные плиты, а к югу M ^ п ^ является предел прочности при изгибе пластины.

Отношения Vflex и Ву для различных соотношений арматуры, рассчитывается на основе предложения Мо, представлены на рис. 10, который готовится к конкретным прочности при сжатии 34,4 МПа. Изгибных пробивая вероятно, имеет место для плиты с низким коэффициентом укрепление, потому что прочность на сдвиг перфорации больше нагрузка, вызывающая изгиб штамповки. Формирование механизма урожая линии наблюдаются в слегка усилить Образцы SR1-C1-F0 и SR1-C2-F0 подтверждает это разрушение при изгибе штамповки. Тем не менее, образцы армированных связанных GFRP ламинаты привести к увеличению процента армирования. В результате этих образцов не удалось в пробивая сдвига, а не изгиб штамповки, потому что изгиб штамповки является соответствующее высшее прочность на сдвиг.

Для плит нормальных пропорциях и с обычным количеством арматуры, пробивая изгиб будет происходить при более низких нагрузках, чем сдвиг перфорации. Повышение прочности при изгибе плит, либо с помощью более подкрепление (как образцы, SR2-C1-F0 или SR2-C2-F0), или с помощью внешних ламинатов (как СпР.1 серии образцов, укрепить ламинаты) увеличится прочность на сдвиг соответствует изгиб штамповки. Таким образом, плиты может потерпеть неудачу в сдвиговых штамповки.

нагрузки Ultimate штамповки

Результаты тестирования приведены в таблице 2, в которой конечной нагрузки пробивая средние значения компаньона образцов. Предельными нагрузками штамповка плит с GFRP ламината под влиянием конкретных прочность на сжатие, растяжение количество арматуры, а число слоев GFRP ламинатов. Большой предельными нагрузками перфорации могут быть получены для слябов с более высокой прочности бетона на сжатие, растяжение более подкрепление, и более слоев ламината.

Рисунок 11 представляет процентное увеличение предельной нагрузки для штамповки GFRP-упрочненного образцов по сравнению с контрольными образцами. Одного слоя ламината увеличить несущую в диапазоне от 17 до 45%, в то время как двойной слой ламината в результате 28 до 95% увеличения. Он отметил, что укрепление является более эффективным для образцов с меньшей прочности бетона на сжатие и армирования.

Штамм измерений

Нагрузки и деформации из стальных стержней и GFRP ламинаты отношений представлены на рис. 12. Обширные податливость арматуры произошли с образцами SR1-C2-F0, который провалился на изгиб пробивать, и можно наблюдать на рис. 12 (а). Штаммов арматуры (S1 и S2 кривые) и штаммов GFRP ламинатов (F1 и F2 кривые) для образцов SR1-C2-F1A показана на рис. 12 (б). Штаммов арматуры были значительно сокращены в связи с наличием GFRP ламинаты функционировать в качестве внешних растягивающих подкрепления. Штаммов арматуры, как правило, меньше, чем GFRP ламинаты из-за деформации совместимость в плите сечения. Кроме того, GFRP ламинаты не развивать свои сильные стороны, поскольку полный штаммов GFRP ламинатов соответствует предельной нагрузки колебался от 0,0033 до 0,0069, которые представляют собой лишь от 20 до 40% от конечной силы. Кроме того, как наблюдали из тестовых данных, однослойные ламинат было напряжено до большее значение, чем двухслойный ламинат ..

Прогнозы АНАЛИТИКА

Дизайн выражения код

Главными факторами, которые влияют на прочность на сдвиг перфорации плиты являются конкретные прочности при сжатии, коэффициент прочности на растяжение арматуры и пропорции колонны длины сторон, которые включены в различные уравнения нормы проектирования. Текущего ACI Строительство Code16 явно не показать влияние отношения арматурной стали. Европейский подход, однако, не учитывает влияния пропорции длины столбца стороне, но считает, что усиление эффекта. Следующие выражения, без учета факторов, сокращение мощностей, принимаются здесь предсказать конечный предел прочности на сдвиг перфорации (в Ньютон единицы) на плите без поперечной арматуры.

ACI Строительный кодекс уравнениями конечной прочности на сдвиг берется наименьшая из следующих

... (3a)

... (3b)

V ^ к югу и ^ = 0,083

где Ь ^ о ^ к югу это прямоугольное критических периметру на расстоянии 0.5d с лица столбца, то есть 4 (CD); и

Британский институт стандартов BS-811017 уравнения

... (4)

, где U является прямоугольной критических периметру 1.5D с лица столбца, то есть U = 4 (с 3, d), е ^ ^ к югу у.е. является прочность на сжатие куба бетона, не должна превышать 40 МПа; армирования, которая ограничена 0,03 и 400 / D не должны быть представлены менее чем на 1,0. V ^ к югу и ^ можно умножить на (е ^ ^ к югу у.е. / 25) ^ SUP 1 / 3 ^ для конкретных прочность на сжатие е ^ ^ к югу у.е. более 25 МПа.

Японское общество гражданских инженеров (JSCE) 18-уравнения

V ^ к югу и ^ ^ = 0.188

где , а U является критическим по периметру с круглым углам на расстоянии 0.5d с лица столбца, то есть U = 4с Оба

Предложенный метод

Дизайн коды упомянутых ранее на основе критериев, пробивая срез переносится касательное напряжение на критической секции. Критический раздел находится на некотором расстоянии от лица колонке. Эти код уравнения показывают, что главными факторами, дизайн армирования, эффективная глубина, бетона на сжатие, а также критические периметру. Для укрепления GFRP плит, код выражение не может быть непосредственно использована для расчета конечной прочности на сдвиг пробивая из-за линейное поведение ламината. Результаты испытаний, однако, показали, что GFRP ламинаты значительно увеличить емкость пробивая сдвига. Чтобы принять кодекс уравнения для расчета штамповки сдвига потенциала для укрепления плит с GFRP ламинаты, среди проектных переменных, эффективная глубина и укрепление соотношением необходимо скорректировать с учетом влияния ламинат возможности сдвига штамповки.

На основе гипотезы о том, что Мо штамповки сдвига потенциала плита устанавливается из изгиб, армирования, в том числе влияние ламинат, предлагается рассчитывается по прочности при изгибе плит. Из-за совершенно линейных материала GFRP, метод ACI для определения прочности при изгибе является недостаточным. Предел прочности при изгибе пластинки, включая действия ламинат, M ^ ^ п к югу, определяется с учетом различных свойств материала и глубину сечения арматурной стали и GFRP ламинаты, удовлетворяющие совместимости напряжения и силы равновесия требования к плите сечения. В дополнение к основным предположений в отношении изгиба железобетонных членов, считается идеальной связи между GFRP ламинаты и конкретные, которые можно наблюдать в эксперименте.

На рисунке 13 показана штаммов, напряжения, силы и распределения по глубине сечения с GFRP ламинат связанных с напряженностью лицо. Предполагается, что изгиб мощность достигается при любой деформации крайней конкретные волокна достигает 0,003 или GFRP ламинат достигает своей конечной деформации. Нейтральной оси глубины с предполагается. Деформации арматуры бар и GFRP ламинат может быть определена линейной деформации распределения

... (6)

... (7)

, где глубина стальной арматуры, а также ч Общая толщина плиты.

Стали стресс F ^ S ^ к югу и ламината стресс е ^ е ^ к югу можно найти соответствующие напряжений и деформаций

F ^ югу ы = E ^ югу S ^

F ^ S ^ югу = F ^ у ^ к югу по югу

F ^ югу е = E ^ ^ е югу

, где эластичность GFRP ламината.

Сжимающей силы в конкретных C ^ C ^ к югу, сила натяжения в арматуре T ^ S ^ к югу, и силы натяжения в ламинате T ^ ^ е югу следующие

C ^ C ^ югу = 0.85f '^ к югу с ^ аб (11)

T ^ югу ы = ^ к югу S ^ F ^ S ^ к югу (12)

T ^ подпункта е = ^ ^ к югу е е ^ е ^ к югу (13)

где Ь единицу ширины плиты раздела; глубина прямоугольного блока стресса; ^ S ^ к югу и к югу ^ ^ е являются площади поперечного сечения из стальной арматуры и GFRP ламинат, соответственно.

Нейтральной оси глубины с можно получить итеративно из равновесия внутренних сил до следующего уравнению удовлетворяют

C ^ C ^ югу = T ^ S ^ югу T ^ ^ е к югу (14)

Наконец, в момент занимает около оси. Момент о напряженности арматурной стали дает

... (15)

Кроме того, учитывая вклад GFRP ламинат в дополнение к арматуры бар, эквивалентную глубине плиты г ^ ^ к югу экв и эквивалентного армирования

... (16)

... (17)

Предсказал штамповки прочность на сдвиг плит укрепить GFRP ламинат можно оценить по замене (3), (4), и (5) кода выражений.

Сравнение результатов

Таблица 3 сравнивает результаты испытаний с прогнозируемыми результатами расчета по формулам, описанных выше. ACI Строительный кодекс не может отражать GFRP ламинаты 'повышение, поскольку он учитывает только влияние пропорции колонны и соотношение критических периметра плит глубина б ^ ^ к югу о / д и явно не включать армирования , что существенно влияет на возможности штамповки сдвига, наблюдаемых из экспериментальных данных. Пренебрегая влиянием укрепления отношение привело к underpredict потенциала, особенно для высших армирования. ACI кодекса в целом обеспечивает наиболее стабильные результаты. Хотя отношения испытания до предсказал потенциала были немного велики для образцов с более высоким соотношением арматуры (SR2 серии), и BS 8110 и JSCE выражения код прогнозирует еще более устойчивые результаты при средних значениях 1,17 и 1,19, соответственно. Предсказал результаты достаточно хорошо согласуются с результатами испытаний.

Исследуемых параметров в данном исследовании, конкретные прочности при сжатии, коэффициент стальной арматуры, а число GFRP ламинированных слоев. Тем не менее, сила штамповки сдвига влияет также размер столбцов и формы. Поскольку предлагаемые счетов метод вклад ламинатов по прочности на сдвиг перфорации следующий код выражения, рассматривая эквивалентная глубина плиты и армирования, метод должен быть применим для других размеров колонки. Необходимо дальнейшее изучение, однако, для проверки применимости из-за отсутствия экспериментов, проведенных для различных волокон и столбцов размеров.

ВЫВОДЫ

В этом исследовании, результаты экспериментов на плите RC-столбец соединения укрепить GFRP ламинаты представлены. Наблюдаемое поведение и результаты тестирования подтверждают, что GFRP ламинаты значительно увеличить емкость пробивая сдвиг плит столбцов соединения, так как ламинат существенно функции внешнего подкрепления. GFRP ламинаты 'повышение предельных сдвиг перфорации является более эффективным для плит с низким конкретные прочностью на сжатие и армирования. Применение GFRP ламинаты на плите колонки соединения, однако, может изменить разрушение при изгибе пробивая в хрупкого разрушения сдвига штамповки для слабо армированных плит. Аналитический прогноз следующий код выражений предлагается оценить возможности сдвига конечной штамповка GFRP-упрочненного плит. Предсказания с обеих BS 8110 и JSCE выражения код показать последовательное корреляции с результатами испытаний, но ACI Строительный кодекс результаты в более консервативные прогнозы.

Авторы

Авторы хотели бы поблагодарить Национального научного совета Китайской Республики на финансовую поддержку исследований и CF Chang за помощь в эксперименте.

Нотация

^ К югу F = площадь поперечного сечения из ламината GFRP

^ К югу с = площадь поперечного сечения стальной арматуры

= глубине прямоугольного блока стресса

Ъ = стороной квадрата квадратных плиты

Ь к югу о = прямоугольные критической периметру на расстоянии 0.5d с лица колонке

C ^ C ^ югу = усилие сжатия в бетоне

с = длина стороны квадратного колонке

D = эффективная глубина плиты

г ^ к югу экв = эквивалентная глубина плит

E ^ югу F = модуль упругости GFRP ламинат

е '^ к югу с = сжатие прочность бетона

F ^ югу у.е. = куб сжатие прочность бетона

F ^ югу е = напряжение в GFRP ламинат

F ^ югу ы = напряжений в стальной арматурный стержень

F ^ югу у = текучести арматуры бар

ч = толщина плиты

M ^ югу п = прочность на изгиб плит

M ^ югу п = прочность на изгиб плит, включая влияние GFRP ламинат

S = стороне расстояние между поддерживает квадратных плиты

T ^ подпункта е = сила натяжения в GFRP ламинат

T ^ югу ы = сила натяжения в арматуре

U = критических периметру

и ^ к югу 0 = периметр квадратного колонке

V ^ к югу гибкого = прочность на сдвиг соответствует разрушение при изгибе плит

V ^ к югу и ^ = предел прочности на сдвиг

Ссылки

1. Swamy, RN, и Али, ЮАР, "штамповка Shear Поведение Железобетонная плита-Column Связи, со стальным фибробетона", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 79, № 5, сентябрь-октябрь 1982, с. 392-406.

2. Александр С., Симмондс, SH, "штамповка Shear Испытания бетонной плите-Column шарниры содержащих волокном", ACI Структурные Journal, В. 89, № 4, июль-август 1992, с. 425-432.

3. Шаабан часов утра, и Gesund, H., "штамповка Прочность на сдвиг стали армированного волокном бетона плоских пластин", ACI Структурные Journal, В. 91, № 4, июль-август 1994, с. 406-414.

4. Tan, К.-Х. и Paramasivam П., "штамповка Прочность на сдвиг стали волоконно железобетонных плит", журнал материалов в строительстве, ASCE, V. 6, № 2, 1994, с. 240-253 .

5. Saadatmanesh, H., и Ehsani, MR, "RC Балки укрепляясь GFRP пластин. I: экспериментальное исследование" Журнал строительной техники, ASCE, В. 117, № 11, 1991, с. 3417-3433.

6. Ричи, PA, Фома DA; Лу, L.-W. и Коннелли, М., "Внешние армирования железобетонных конструкций Балки Использование армированных волокном пластмасс", ACI Структурные Journal, В. 88, № 4, июль-август 1991, с. 490-500.

7. Arduini, M.; Томмазо, А. Д. и Нанни, A., "хрупкого разрушения в FRP плит и листов Таможенный Балки", ACI Структурные Journal, В. 94, № 4, июль-август 1997, с. 363-370.

8. Норрис, T.; Saadatmanesh, H.; и Ehsani, MR, "сдвиг и изгиб Укрепление R / C пучков с углеродного волокна бюллетени," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 123, № 7, 1997, с. 903-911.

9. GangaRao, HVS, и Vijay П.В., "Изгиб Поведение бетонных балок, завернуты в ткань Carbon," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 124, № 1, 1998, с. 3-10.

10. Ахмад, SH; Зия, P.; Ю, TJ, и Xie Ю., "штамповка Shear Испытания плит железобетона с 3-D Ткань из углеродного волокна," Бетон International, V. 16, № 6, июнь 1994, стр. . 36-41.

11. Banthia, N.; Аль-Asaly, M.; и Ма, S., "Поведение бетонных плит железобетона с волоконно-армированных пластиков Grid," Журнал материалы в области строительства, ASCE, т. 7, № 4, 1995 , с. 252-257.

12. Matthys, S., и Taerwe Л., "Бетонные плиты Усиленный FRP сетках. II: штамповка сопротивления" Журнал композиты для строительства, V. 4, № 3, 2000, с. 154-161.

13. Shahawy, MA; Beitelman, T.; Arockiasamy, M.; и Sowrirajan Р., "Экспериментальное исследование на капитальный ремонт и укрепление поврежденных предварительно напряженного железобетона плиты Используя Внешне связанного углерода слоистый пластик", композиты: Часть B, 27B, 1996, стр. . 217-224.

14. ASTM D 3039, "Стандартный метод испытаний для прочностных характеристик полимерной матрицы композиционных материалов", ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 2000, 13 с.

15. Moe, J., "ножницы прочности железобетонных плит и Фундамент под действием сосредоточенных нагрузок", Департамент развития Бюллетень № D47, портландцемент Ассоциации Скоки, штат Иллинойс, 1961, 130 с.

16. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, 443 с.

17. Британский институт стандартов, "Структурные использования бетона: Часть 1, Кодекса для проектирования и строительства", BS 8110, Лондон, 1985.

18. Японское общество инженеров-строителей, "Стандартные спецификации для проектирования и строительства железобетонных конструкций, часть 1, Дизайн", JSCE, Токио, Япония, 1986.

Входящие в состав МСА Cheng-Чи Чен доцент Департамент строительства, Национальный университет Чао Тун, Hsinchu, Тайвань. Он получил степень магистра и докторскую степень в Университете Калифорнии в Беркли, Беркли, Калифорния Его исследовательские интересы включают поведения и проектирование композитных и стальных конструкций.

Чун-Ян Ли закончил научный сотрудник в департаменте строительства, Национальный Чао Тун университета.