Рекомендуем положений и комментарии по вопросам развития и длины Lap для сращивания по деформированной арматуры при растяжении

Критерии рекомендовал комитет МСА 408 по разработке и коленях соединения длина конструкции для прямой арматуры при растяжении приведены в код формата и по сравнению с теми, в ACI 318-05, строительных норм Рекомендации Железобетона. Рекомендованных критериев производить конструкции с повышенной надежностью по сравнению с 318 в МСА. Развитие длины больше, чем в МСА 318 для условий низкой покрытия или лишение свободы, но короче, для баров с более высокой степени удержания, предусмотренные добавил крышку и поперечной арматуры и более широкое расстояние между стойками, а также для бетонов с normalweight сильные между 10000 и 16000 фунтов на квадратный дюйм (70 и 110 МПа).

Эта статья авторами ACI Комитет 408, Бонд и развития для их укрепления.

Ключевые слова: бар ребра, связи, развитие длины; высокая относительная площадь ребра; арматура; сращивание длины.

(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)

ПРЕДИСЛОВИЕ

Эти рекомендованные положения и комментарии являются частью работы Комитета МСА 408, Бонд и развития Укрепление и представляют предлагаемых изменений в главы 12 ACI 318-05, "Строительный кодекс Требования Железобетона." 1 положения основаны на Рекомендации, представленные в МСА 408R-032 и записываются в качестве шаблона для изменения в разделах 12.2, 12.3, 12.15.1, 12.15.2 и МСА 318, которые охватывают разработку и дизайн коленях соединения прямых баров в напряжении. В дополнение к положениям, для обычного армирования, предлагаемые изменения включают также положения о высокой относительной укрепление области ребер.

Комментарий шире, чем обычно из-за желания уточнить предлагаемых положений и обеспечить соответствующие сравнения с положениями ACI 318. Дополнительное обсуждение также представлены следующие разделы Комментарии к 2,0 и 3,0 по длине развития и сращивания коленях, соответственно.

В случае принятия предлагаемых положений будет предоставлять дизайнеров с выражениями, которые имеют более высокий уровень надежности и экономичности в сравнении с требованиями, содержащимися в ACI 318-05. Повышение надежности основывается на лучшее соотношение между разработке критериев в этих положениях и данных испытаний связи по сравнению с полученным с критериями, указанными в МСА 318. Предлагаемые положения также обеспечить улучшение экономики, основанной на: (1) сокращение числа ситуаций, в которых класса B сращивания необходимо использовать, и (2) сокращение развития и длины круга соединения для баров с более высокой степени удержания, предусмотренные поперечной арматуры , увеличение покрытия и более широкое расстояние между стойками, а также для бетонов с normalweight сильные между 10000 и 16000 фунтов на квадратный дюйм (70 и 110 МПа).

СОДЕРЖАНИЕ

1,0-Обозначение

2,0-Development деформированных арматуры при растяжении

3,0-Lap сращивания деформированных арматуры при растяжении

4.0 Разработка и сращивания высокой относительной площади ребра деформированных арматуры при растяжении

Приложение A-Рекомендуем Дополнение к ASTM 615 / A 615M высокой относительной баров области ребра

Рекомендованные положения и комментарии

1,0-Обозначение

^ К югу tr = общая площадь поперечного сечения всех поперечной арматуры, который в интервал с крестами и потенциальных плоскости разделения путем усиления разрабатываются и круговых сращивания, in.2 (мм ^ 2 ^ к югу)

с ^ к югу б = с ^ ^ к югу мин 0.5d ^ югу Ь, дюйм (мм)

с ^ к югу BB = четкие покрытия подкрепления разрабатываются и круговых сращивания, измеренная напряженность лице членов, дюйм (мм)

с ^ к югу макс = максимальное значение с ^ с ^ к югу или с ^ ^ к югу бб, дюйм (мм)

с ^ к югу мин = минимальное значение с ^ с ^ к югу или с ^ ^ к югу бб, дюйм (мм)

с ^ к югу ы = минимальное значение с ^ ^ к югу си 0,25 дюйма (с ^ ^ к югу си 6 мм) или с ^ ^ к югу так, дюйм (мм). с ^ ^ к югу си могут быть использованы вместо с ^ ^ к югу си 0,25 дюйма (с ^ ^ к югу си 6 мм)

с ^ к югу си = одна половина среднего расстояния между четкие баров и круговых соединений в один слой, дюйм (мм)

с ^ к югу так ясно = покрытия подкрепления разрабатываются и круговых сращивания, измеренные на боковой поверхности члена, дюйм (мм)

г ^ к югу б = номинальным диаметром бар развитых и круговых сращивания бар, дюйм (мм)

е '^ с ^ к югу = заданная прочность на сжатие бетона, фунтов на квадратный дюйм (МПа)

е '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 4 = корню четвертой степени е' ^ с ^ к югу, выраженное в PSI (МПа), единиц

[Радикальных] е '^ к югу с = квадратный корень из е' ^ с ^ к югу, выраженное в PSI (МПа), единиц

F ^ югу карат = средняя расщепления прочности керамзитобетонных, пси (МПа)

F ^ югу у = текучести укрепление разрабатываются и круговых сращивания, пси (МПа)

К ^ к югу tr = поперечной индекс укрепления как они определены в ACI 318-05, дюйм (мм)

K '^ к югу tr = поперечной индекс армирования, определяется формулой. (2-3), дюйм (мм)

[Varrho] ^ Sub D = развития длина, дюйм (мм)

N = количество баров разрабатываются и круговых сращивания по плоскости расщепления

R ^ югу г = относительная площадь ребра, коэффициент прогнозируемого ребра области нормали к оси бар на произведение номинальной периметру бара и среднего центральное ребро к центру расстояние

S = максимальное расстояние центра к центру поперечной арматуры в течение [varrho] ^ ^ Sub-D, дюйм (мм)

T ^ Sub D = коэффициент прутка диаметром для использования при расчете ^ югу tr K '^. Обратитесь к 2,3

Обратитесь к 2,4

Обратитесь к 2,4

Обратитесь к 2,4

(2-2)

R1.0-Обозначение

^ К югу г = прогнозируемых ребра области нормали к оси арматурного проката, in.2 (мм ^ 2 ^ к югу)

ч ^ к югу г = Средняя высота деформаций (измеряется в соответствии с S.2.3 добавления), дюйм (мм)

S ^ югу г = средняя центральное ребро к центру расстояние, дюйм (мм)

2,0-Development деформированных арматуры при растяжении

2,1-Development длина [varrho] ^ ^ Sub-D для баров на растяжение должна определяться либо 2,2 или 2,3.

2.1.1 Когда нагрузка факторы и силы понижающие коэффициенты в Приложении С ACI 318-05 используются развития длина [varrho] ^ ^ Sub-D может быть уменьшен путем умножения 0,85.

2.1.2 Во всех случаях, [varrho] ^ ^ Sub-D должен быть не менее чем в большей 16d ^ югу Ь или 12 дюймов (300 мм).

2.1.3 значения / '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 4 ^, используемые в этих положений не должна превышать 11,25 фунтов на квадратный дюйм (3,25 МПа) для normalweight бетона или 10 фунтов на квадратный дюйм (2,9 МПа) для легкого бетона.

2.1.4 значения [радикальных] е '^ с ^ к югу, используемые в этих положений не будет превышать 126 фунтов на квадратный дюйм (10,5 МПа) для normalweight бетона или 100 фунтов на квадратный дюйм (8,3 МПа) для легкого бетона.

2,2-Если определяется на основе 2,3, длина развития напряженности [varrho] ^ ^ Sub-D должны быть следующими:

2,3-развития длины при растяжении [varrho] ^ ^ Sub-D должны быть

... (2-1)

...

, в которой ... не должна превышать 4.

Коэффициент

... (2-2)

^ К югу Т. Р. поперечной арматуры индекс K '^ рассчитывается как

... (2-3)

...

Прутка диаметром фактором т ^ ^ Sub D рассчитывается как

T ^ Sub D = 0.78d ^ югу Ь 0,22 (дюйм-фунт) (2-4)

T ^ Sub D = 0.03d ^ югу Ь 0,22 (SI)

Кроме того, оно должно быть разрешено принимать K '^ к югу tr = 0, как упрощение конструкции, даже если поперечной арматуры присутствует.

Используя значение с ^ ^ югу мин, которое меньше действительной стоимости допускается при расчете [varrho] ^ ^ Sub-D. То же значение с ^ ^ к югу мин должны использоваться при расчете

R2.0-Development деформированных арматуры при растяжении

Общее уравнение длины развития (уравнение (2-1)) основан на работе сообщили МСА Комитет 408,2 Уравнение (2-1) повышает надежность основе выражения, которое производит вероятность выхода из строя в связи составляет примерно 1 / 5 часть Вероятность отказа железобетонной балки при изгибе. Это в отличие от общего уравнения длина развития ACI 318-05, что дает вероятность выхода из строя в связи, что составляет примерно равной изгибной failure.2, 3 высших предлагаемый уровень надежности основывается на хрупких характер связи провал.

Эти положения не включают фактор укрепления размер, который используется в ACI 318-05, чтобы сократить затраты на разработку и сращивание длины № 6 (№ 19) и небольшие бары, потому что, как показано в Список 2 и 3, о применении таких фактор обеспечивает очень плохой надежности.

Анализ базы данных по разработке и соединения specimens2, 3 поддерживает использование е '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 4 ^ точно отражают вклад прочности бетона на прочность для баров не ограничиваются поперечной арматуры и использования F '^ к югу C ^ 3 / 4 (показано, как произведение /' ^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 4 Более подробная информация представлена в номер 2.

Ограничения на значения для / '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 4 ^ и [радикальных] е' ^ с ^ к югу применимы для сжатия мощностью свыше 16000 фунтов на квадратный дюйм (110 МПа) для normalweight бетона и 10000 фунтов на квадратный дюйм (69 МПа) для легкого бетона. Эти ограничения отражают верхний диапазон тестовых данных для эпоксидных coated3, 4, а также без покрытия арматуры в то время, что эти рекомендации были разработаны.

Верхний предел 4 на срок (с ^ к югу Ь к югу tr ^ Более высокие значения заключения не обеспечит соответствующее увеличение прочности. Этот предел выше, чем верхний предел 2,5, который применяется к перспективе (с ^ к югу Ь К ^ к югу tr ^) / д ^ югу Ь в ACI 318-05.

0,85 фактором в разделе 2.1.1 вводится, когда нагрузка факторы и силы понижающие коэффициенты в Приложении С ACI 318-05 используются. Это делается, чтобы сохранить уровень надежности для связи, что согласуется с более консервативными сочетание факторов нагрузки и напряжения сил фактор снижения [прямо фи] использовали в Приложении. Иными словами, для поддержания той же надежностью, с использованием коэффициентов загрузки в главе 9 ACI 318-05, в связи с продолжающимся использованием [прямой фи] = 0,9 на изгиб и напряжение, требует использования соединения на колени и развития длины , которые 18% больше, чем это требуется при использовании высших перегрузок в Приложении С ACI 318-05 с тем же значением [прямой фи].

Уравнений в разделе 2.2 в результате установки параметра (2-1) до 1,5 для первого уравнения и 1,0 для второго уравнения. Раздел 2,2 признает, что многие практические случаи строительные расстояние и охватывают ценностей и ограничивая укрепление, такие как стремена или связей, которые приводят к значению (к югу с ^ Ь ^ ^ к югу tr по крайней мере 1,5. Примеры включают в себя минимальную покрытия D ^ Ь к югу вдоль либо минимальное свободное расстояние между 2D-^ Ь к югу или сочетание минимальное свободное расстояние D ^ к югу Ь со связями или стремена предоставления K '^ ^ к югу tr / д ^ подпункт б = 0,5.

Как и в МСА 318R-05, пользователь может легко создавать упрощенные, полезные выражения. Например, во всех структурах с normalweight бетона ( 28 МПа) и Grade 60 (класс 420) укрепление, уравнения в § 2,2, чтобы уменьшить

...

...

...

...

Для загрузки и снижение стоимости факторов в Приложении С ACI 318-05, эти значения 51D югу ^ Ь и 77 D ^ к югу Ь (^ 53-й подпункт б ^ и ^ 77 D югу Ь), соответственно.

Многие практические комбинации бар шаг, снимите крышку, и ограничения укрепления может быть использован с разделом 2,3 производить значительно короче длины развития, чем это разрешено статьей 2.2. Максимальная сумма удержания позволило в формуле. (2-1), в лице члена (с ^ к югу Ь к югу tr ^ г ^ к югу Ь в ACI 318-05, что позволяет дальнейшее сокращение длины развития. Для бетона и арматуры сильные использовали выше, (2-1) производит

...

...

Значение с ^ ^ к югу мин, что меньше, чем фактическое значение будет использоваться для расчета [varrho] ^ Sub D ^ в тех случаях, когда (с ^ к югу Ь к югу tr ^ установлен на его максимум 4. В этих случаях, увеличение покрытия с ^ ^ к югу бб может привести требования к повышению, а не к понижению, [varrho] ^ ^ Sub-D, это происходит потому, что знаменатель в формуле. (2-1) является постоянным, в то время как в числителе возрастает по мере Если ниже, чем фактическое значение с ^ ^ к югу мин используется, она должна быть использована для расчета с ^ Ь к югу, а также

2,4-факторы, используемые в выражениях для развития стержней при растяжении заключаются в следующем:

Горизонтальное армирование располагаться таким образом более 12 дюймов (300 мм) свежего бетона брошен в странах-членах ниже

Длина развития или сращивание ............................. 1,3

Другие укрепление ................................................ 1,0

С эпоксидным покрытием баров .............................................. .... 1,5

Немелованная укрепление .......................................... 1,0

Тем не менее, продукт

Когда легкий бетон используется ......... 1,3

Однако, когда / ^ ^ к югу карат указано, CT ^), но не менее ........................................... .............................. 1,0

Когда normalweight бетон используется ..................... 1,0

R2.4-факторов 2,4 остаются неизменными, чем в МСА 318, за исключением, что только одно значение Основанием для одного значения представлены в Список 2 и 3.

Превышение 2,5 подкрепления Сокращение развития длина должна быть разрешена, где подкрепление в изгиб члена сверх того, что требует анализа, за исключением случаев крепления или развития для / ^ у ^ к югу конкретно требуется или усиление разработан в соответствии с положениями 21,2. 1,4 МСА 318-05 ......( югу ^ S ^ требуется) / (A ^ S ^ югу предоставляется)

R2.5 лишнее подкрепление-тесты, используемые для разработки формулы. (2-1) показывают, что сокращение длины развития на основе отношения к югу ^ S ^, необходимых для ^ S ^ югу предоставляемых консервативной применительно к выражениям для [varrho] ^ ^ Sub-D в § 2,2 и 2,3 . В таких случаях, применение коэффициента (к югу ^ S ^ требуется) / (A ^ S ^ югу поставки) результаты в связи сила, которая по-прежнему превышает бар силу соответствующих югу ^ S ^ требуется. Этот фактор не применяется в тех случаях, когда полный текучести е ^ у ^ к югу требуется, или когда структура будет подвергнут жестоким сейсмических нагрузок.

Дополнительное обсуждение раздела 2.0:

Повышенная точность при условии формулой. (2-1) по сравнению с информацией, представленной формуле. (12-1) в ACI 318-05 и целесообразности е '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 4 ^ представлять вклад прочности бетона на прочность, представлены на рис. R2.1 (а) (г). В цифры, данные ACI Комитет 408 2001-102 базы данных используются для сравнения. Рис R2.1 () сравнивает распределение испытания до рассчитанные коэффициенты для связи сил, основанную на МСА 318-05 с этих положений для баров не ограничиваются поперечной арматуры. На рисунке видно, что предлагаемые положения позволяют лучше увязывать с результатами теста, чем положения МСА 318 (то есть, более надежные результаты с меньшим разбросом). Для сравнения на рис. R2.1 (а), 17% испытуемых, рассчитанный соотношения для ACI 318-05 опускается ниже 1,0, по сравнению с 7% в предлагаемых критериев. Рис R2.1 (б) показана взаимосвязь между испытаний и расчетных значений с помощью ACI 318 без максимальный лимит [радикальных] е '^ с ^ к югу от 100 фунтов на квадратный дюйм (8,33 МПа) (что эквивалентно максимально высокая прочность на сжатие 10000 фунтов на квадратный дюйм [70 МПа]), ACI 318 с необходимой отсечки максимум, и эти положения.

Тест-рассчитываемого коэффициента Показано, падать с ростом прочности на сжатие для основных отношений в МСА 318, но и существенно зависит от прочности на сжатие для ACI 318 раз максимальное значение на [радикальных] е '^ с ^ к югу применяется, таким образом, подчеркивая важность верхний предел [радикальных] е '^ с ^ к югу при применении положений ACI 318-05. Линия тренда на основе этих положений еще менее чувствительны к [радикальных] е '^ с ^ к югу. Рис R2.1 (с) и (г) показывают, что аналогичные результаты для баров, которые приурочены к поперечной арматуры. На рис. R2.1 (с), 23% испытуемых, рассчитанный соотношения для ACI 318-05 опускается ниже 1,0, по сравнению с 6% в предлагаемых критериев ..

Таблица R2.1 сравнивает развитие длины для классов 60 и 75 (414 и 517 МПа), бары на основе ACI 318-05 (с фактором укрепления размер 1,0), и эти положения (статьи 2,2 и 2,3) и охватывает те случаи, начиная от минимальной четкие крышку и бар Расстояние между случаями с максимальной заключения, которые могут быть использованы для разработки в соответствующих положениях. Как показано в таблице, значения [varrho] ^ ^ Sub-D, изложенным в разделе 2,2 больше, чем при использовании в главе 12 ACI 318-05 на соответствующих уровнях и расположение на камеру. Таблица R2.1 также показывает, что развитие длины [varrho] ^ ^ Sub D рассчитывается Раздел 2,3 сокращение по сравнению с тем в ACI 318-05, как степень удержания и бетона на сжатие увеличить силу и может быть 30% или более ниже, чем требуется МСА 318. Один другого набора сопоставлений можно сделать, используя таблицы R2.1 сопоставлений между значениями [varrho] ^ ^ Sub-D на основе МСА 318 и в зависимости от раздела 2,2 когда нагрузка факторов Приложение С ACI 318-05 используются для проектирования.

В этом случае, тем выше надежность связи (а также при изгибе) достижимый с более высоким перегрузкам в Приложении C позволяет [varrho] ^ ^ Sub-D на основе предлагаемого положения должны быть снижены на 15%. Полученные значения лишь незначительно больше, чем разработка длины требуется ACI 318-05, которые первоначально были использованы с грузом факторов, которые появляются в Приложении С, посредством издания 1999 года ACI 318,5 аналогичные 15% меньше, доступно в соответствии с п. 2.3 ..

Рис R2.2 и R2.2 таблице приводятся для оказания помощи в расчете ^ югу K 'TR ^ в п. 2.2 или п. 2.3. ^ К югу Т. Р. значение K '^ можно вычислить, взяв произведение ^ югу K' TR ^ / т ^ ^ Sub-D, которая базируется на ^ ^ tr югу / СН на рис. R2.2, а значение Т ^ ^ Sub-D, которая базируется на бар размера, из таблицы R.2.2. Например, для / '^ к югу с = 4000 фунтов на квадратный дюйм, если три близко расположенных № 9 баров (п = 3) удерживаются № 4 бар стремена с двумя ногами расположенных на S = 4 дюйма, а затем к югу ^ tr ^ / зп = 0,20 R2.2 (а), к югу ^ K 'TR ^ / т ^ Sub D = 1,05 дюйма Из таблицы R2.2, т ^ Sub D = 1,10 и Т Sub D ^ / д ^ подпункта б = 0,98 дюйм-1. Таким образом, к югу ^ K 'TR = (^ к югу K' TR ^ / т ^ ^ Sub-D) = (^ к югу K 'TR ^ / т ^ ^ Sub-D) (Например, для / '^ к югу с ^ = 30 МПа, если три близко расположенных № 29 баров [п = 3] удерживаются № 13 бар стремена с двумя ногами на расстоянии S = 100 мм, то к югу ^ tr ^ / зп = 129

R2.2 (б), к югу ^ K 'TR ^ / т ^ Sub D = 28 мм. Из таблицы R2.2, т ^ Sub D = 1,10 и Т Sub D ^ / д ^ подпункта б = 0,038 мм-1. ^ К югу Таким образом, к югу ^ K 'TR = [K' TR ^ / т ^ ^ Sub-D] ^ к югу = [K 'TR ^ / т ^ ^ Sub-D] ^ / д ^ югу Ь рассчитывается развития длина [varrho] ^ ^ Sub-D может быть определена с помощью положения, указанного в разделе 2.2 или п. 2.3 ..

3,0-Lap сращивания деформированных арматуры при растяжении

3,1-Минимальная длина круг для сращивания напряженности колени должны быть по мере необходимости для класса A, B, C или сростков, но не менее 16d ^ югу Ь или 12 дюймов (300 мм), где

Класс соединения ............................................... ........ 1,0 [varrho] ^ ^ Sub-D

Класс B соединения ................................... 1,0 [varrho] ^ ^ Sub-D с

Класс C соединения ................................. 1,25 [varrho] ^ ^ Sub-D с

где [varrho] ^ ^ Sub D является растяжение длина развития указанного предела текучести к югу F ^ у ^ в соответствии с 2,2 или 2,3 без изменения фактором 2,5.

R3.1, хотя испытания показывают, что прочность соединения, где (к югу ^ S ^ требуется) / (A ^ S ^ югу прилагается) л; 1 скромным представлена модификация фактором 2,5, этот фактор не используется для повышения уровня надежности коленях сростков.

3,2-Lap сращивания деформированных баров на растяжение должны быть класса B сращивания, за исключением класса сращивания допускается, когда критерии 3.2.1, 3.2.2, 3.2.3 или выполнены, или когда класс C сращивания требуется в соответствии с 3,3.

3.2.1-При сращивания арматуры только с поперечной арматуры на два или более мест с шагом S не превышает 12 дюймов (300 мм), при условии, что K '^ ^ к югу tr / д ^ Ь к югу, по крайней мере 1,0 .

3.2.2-При не более половины от общего подкрепление сращиваются в рамках необходимой длины круга.

3.2.3-Для горизонтальной арматуры в стенах, которые не применяются как в плоскости изгиба или растяжения членов.

R3.2-Tests2, 3,6,7 показывают, что прочность требования выполняются уравнения. (2-1) для сращивания с коэффициентом 1,0, даже если все бары сращивания в том же месте. Исторически, однако, в 1,3 раза был использован для класса B сращивания поощрять менее загруженные подробнее укрепления и улучшения reliability.1 значение подпункт Ь менее 1,0 и более половины подкрепление сращиваются в одном месте.

Развития длина [varrho] ^ ^ г югу правильно отражает требуемую длину соединения для стен при условии, что коэффициент верхней строке 1,3 работает. Существует нет необходимости также требуют соединения класса B, как это было сделано в прошлом, где все стены баров сращивания в том же месте.

3,3-Lap соединений в члены напряженности галстук не допускается использование соединения класса C, при условии,

* Не более половины баров сращиваются в одно место,

* С ^ ^ мин к югу, по крайней мере к югу 1.5D ^ Ь, и

* ^ ^ К югу tr / зп по крайней мере, г ^ к югу Ь / 20 с девяносто степени или более изгиб поперечной арматуры ограничиваясь каждого сращивания бар.

R3.3, хотя сплайсинга напряженности галстук членам коленях сращивания не было разрешено после введения ACI 318-83,8 это, по сути, сделали на практике. При правильном удержания соединений в галстуке членов, было shown9, что такие участники могут вести себя очень хорошо, даже при циклическом нагружении.

Дополнительное обсуждение раздела 3.0:

Таблица R3.2 сравнивает длину круга соединения для оценки 60 и 75 (414 и 517 МПа), бары на основе ACI 318-05 с теми, на основе этих положений. Как показано в таблице, установив Из уравнений в разделе 2.2 на основе ACI 318-05 требует, чтобы класс B сращивания следует применять, когда к югу ^ S ^ при условии меньше, чем в два раза к югу ^ S ^ требуется или когда более 50% от баров сращиваются в одном месте. В результате этого класса B сращивания используются в большинстве случаев в соответствии с положениями ACI 318-05. Поскольку разработка длины требуется эти положения, в типичных случаях, больше, чем это требуется ACI 318-05, длина соединения и развития длины могут оставаться прежними на основании этих положений без потери в надежности. Более сращивания коленях, необходимых для напряженности членов в соответствии с разделом 3.3, где коэффициент составляет 1,25 используется ..

4.0 Разработка и сращивания высокой относительной площади ребра деформированных арматуры при растяжении

4,1-Разработка и коленях соединения длина деформированного арматурных сталей с высокой относительной ребра области R ^ г ^ к югу, отвечающих требованиям пункта 4.2.1, и удовлетворение других критериев, в 4,2, будет разрешено быть рассчитаны с использованием положений и 2,0 3,0, соответственно, K '^ ^ к югу tr умножаются на коэффициент 0,3 к югу 9.2R ^ г ^, но не более 1,6. Для / '^ с ^ к югу

R4.1 Этот раздел предоставляются для оказания помощи дизайнеров воспользоваться высокой относительной площади ребра на развитие напряженности и длину круга соединения арматурных прутков. Относительная площадь ребра выражается в виде

...

где

^ К югу г = прогнозируемых ребра области нормали к оси арматурного проката, in.2 (мм ^ 2 ^ к югу), а также

S ^ югу г = средняя центральное ребро к центру расстояние, дюйм (мм).

Переменных ^ ^ к югу г и з ^ г ^ к югу приведены на рис. R4.1. Эта цифра включает выражения для приближенных значений ^ г ^ к югу и к югу R ^ R ^.

Значение прочности обычных reinforcement.2, 3,6 Для / '^ к югу с ^> 10000 фунтов на квадратный дюйм (70 МПа),

Чтобы использовать этот раздел, спецификация арматуры, ASTM 615 / A 615M, 11 должно быть изменено в соответствии с дополнительными требованиями, предъявляемыми к Рекомендуем Дополнение к ASTM 615 / A 615M высоких относительная площадь Бары, что находится в Приложении А к настоящему документа. С изменениями на номера справочный раздел, это приложение может быть адаптировано для использования с ASTM 706 / A 706M арматуры. Справочная информация о высокой относительной усиление может быть получено из 408.3-01/408.3R-01 МСА, 10, а также литературы 2, 3, 6, 7 и 12.

4,2-Высокая относительная площадь ребра деформированной арматуры, должны соответствовать требованиям пункта 4.2.1 через 4.2.4.

4.2.1 относительной ребра области R ^ г ^ к югу должна составлять не менее 0,10, но не более 0,14 для использования при расчете K '^ ^ к югу tr в 4,1.

4.2.2-ребра лица, должны быть расположены под углом 45 градусов до 65 года включительно, по отношению к оси стержня. Ребра не должны пересекать. Использование X-моделей или алмаза, шаблоны для ребер не допускается.

4.2.3-ребра расстояние должно составлять не менее 0,44 номинального диаметра к югу ^ Ь из арматурного проката.

4.2.4-средняя ширина ребра должна быть меньше или равна одной трети от среднего расстояния между ребер.

R4.2-высокой относительной бар ребра определяется как арматурного проката с R г ^ ^ к югу больше или равна 0,10, в то время как обычные подкрепление обычно имеет относительные площади ребра 0,06 до 0,085. На основе имеющихся экспериментальных результатов применения этих положений ограничивается максимальное значение R ^ г ^ к югу = 0,14. Кроме того, в соответствии с наименьшим расстояние используемые при проведении испытаний, ребра расстояние S ^ югу г ^ не может быть менее 44% от номинального диаметра бар, как указано в 4.2.3. Нижний предел по ширине конкретные между ребрами косвенно, предписанного в 4.2.4, чтобы избежать сокращения в связи потенциала из-за отказа местных сдвига конкретные между ребрами. Переменных 4.2.4 приведены на рис. R4.2. Для расчета средней ширины ребра, ширина 0,75 грудной высоте, как показано на рис. R4.2, был выбран для использования в рекомендованной дополнение к ASTM 615 из-за возможного присутствия скругленными углами по ребрам.

Арматура с X или шаблонов алмазов деформации не могут быть использованы на высоком R ^ г ^ к югу баров, потому что их свойства связи заметно ниже, чем бары с параллельными ребрами. Бамбуковые шаблон для ребра (ребра ориентированы на 90 градусов к оси бар), также исключается угол ограничения, принятые на высоком R ^ г ^ к югу бары из-за проблем, связанных с изгиба обычных барах с этим ребра ориентации.

4,3-ограничения в 4,2 недействительно, где он показал на испытания, что и другие конфигурации деформации обеспечивают связь сильные, соизмеримые с 4,1.

R4.3 наведения на соответствующих испытаний связи приводится в номер 2.

Ссылки

1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2005, 430 с.

2. ACI Комитет 408 ", Бонд и развитию прямых Усиление напряженности (ACI 408R-03)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2003, 49 с.

3. Цзо, J., и Дарвин, Д. ", для сращивания прочности обычных и высокой относительной ребер района Бары в нормальной и высокой прочности бетона", ACI Структурные Journal, В. 97, № 4, июль-август 2000, с. 630-641.

4. Grundhoffer, T.; Мендис, PA, французский, CW, и Леон Р., Бонд из эпоксидным покрытием Усиление в норме и бетона высокопрочных ", Бонд и развития Усиление: Дань уважения д-р Питер Gergely, С. П. -180, Роберто Леон, под ред. американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1998, с. 261-297.

5. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-99) и Комментарии (318R-99)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1999, 391 с.

6. Дарвина, D.; Толен, мл; Idun, Е. К. и Цзо, J., "сращивания Прочность Высокая относительная площадь ребер арматуры", ACI Структурные Journal, V. 93, № 1, январь-февраль 1996, с. 95-107.

7. Дарвина, D.; Цзо, J.; Толен, М. Л. и Idun, EK, "Развитие Длина Критерии для обычных и высокой относительной района арматура," Структурные ACI Journal, V. 93, № 3, май-июнь 1996 года с. 347-359.

8. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования к железобетона (ACI 318-83)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1983, 111 с.

9. Sivakumar, B.; Gergely, P.; и белый, RN, "Предложения для проектирования R / C Lapped сращивания для сейсмических нагрузок," Бетон International, V. 5, № 2, февраль 1983, с. 46 - 50.

10. ACI Комитет 408 ", для сращивания и развития Длина высокой относительной площади ребер арматуры при растяжении (ACI 408.3-01) и Комментарии (408.3R-01)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2001, стр. 6.

11. ASTM 615 / A 615M-04b ", спецификация для деформированных и простой углеродистой стали бары для армирования бетона," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 2004, стр. 5.

12. Дарвин, Д. и Грэм, EK, "Влияние деформации Высота и интервалы по прочности арматурных прутков," Структурные ACI Journal, В. 90, № 6, ноябрь-декабрь 1993, с. 646-657.

Давид Дарвин, ВВСКИ, является Дин Аккерс Е. почетный профессор гражданского, экологического и строительной техники и директор строительной техники и материалов лаборатории в Университете штата Канзас, Лоуренс, Kans. Он является вице-президентом МСА и председатель комитета ACI 408, Бонд и развития для их укрепления.

Лерой A. Lutz, ВВСКИ, является вице-президент и главный компьютеризированных конструкции, SC, Милуоки, штат Висконсин Он является членом и бывший председатель Комитета МСА 408, Бонд и развития арматуры, а также членом подкомитета ACI 318-B , укрепление и развитие.

Входящие в состав МСА июня Цзо является старшим инженером конструктивные инженерного проектирования, Inc, Канзас-Сити, Миссури Он является членом комитета ACI 408, Бонд и развития для их укрепления.