Возглавлял Коты в бетоне: современное состояние
Использование шипов во главе предлагается ряд практических приложений вместо обычных арматуры на якоре на крючки и изгибов. Основные преимущества: простая установка и меньше заторов арматуры и более эффективного крепления. Экспериментов, моделирующих приложений обсуждаются. Дизайн рекомендации. Обсуждается применение во главе шпильки в плит и опор, балок с тонкими тканей, шпал в колоннах и стенах, сборных балок, глубокие балки и кучу шапок и в пучке колонки суставов. Использование во главе бар, а не в бар с крюка, выгодно в приложениях, где существует спрос на текучести на участке бар недалеко от ее конца.
Ключевые слова: якорная стоянка, развитие длины; стремена, шипы; подкрепления.
(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Возглавлял шпильки все чаще используются для замены обычных арматуры (рис. 1). Возглавлял шпильки гладкие или деформированные баров, обычно короткий по сравнению с длиной конкретных членов, и при условии, с поддельными или сварные головки для крепления на одном или обоих концах. В данной работе, условия во главе стада и направился бар имеют тот же смысл. Во многих приложениях, шпильки бежать в поперечном направлении государства-члена. Проекты, в которых во главе шпильки были использованы включать морские сооружения, мосты и тысячи плоских пластин в Европе, Австралии, Восточной Азии и Северной Америки.
Возглавлял шпильки также может быть использован выгодно уменьшить нагрузку на луч-столбец суставов и в зонах коленях сростков. Требования для крепления может создать подробно проблемы, связанные с длинными развития или наличие книг и изгибов. В настоящем документе рассматриваются практические приложения, в которых во главе шипы могут быть использованы для замены обычных арматуры. Экспериментальные исследования в Университете Калгари и в других научно-исследовательских учреждений, рассматриваются. Образцов в этих опытах представляют практического применения во главе шпильки в плитах ,1-4 балок, колонн 5,6 ,7-9 стены, 10 структурных диафрагмы (shearwalls), 11 кронштейнов, 12 луча колонке суставов, 13,14 и dapped концы beams.15, 16
Experiments17 показали, что якорь голову площадь, равную 9 или 10 раз площадь поперечного сечения стебля может обеспечить безопасную механического крепления с незначительным скольжения и разработать полную силу выход для шипов доходности [стресса функцию] ^ у ^ к югу до до 500 МПа. При этом типе шпильки, полный текучести шипы могут быть использованы в непосредственной близости от головы на якорь. Конические головки (рис. 1 (б)) с максимальной толщины ствола [созвучных] 0,6 диаметра ствола г ^ к югу Ь достаточно для прочности. Сведение к минимуму объема племенной голову упрощает его производство поковок и снижает скопление арматуры в конкретные формы. Исследования в Университете штата Техас в Austin18-20 показал, что с небольшими шипами якорь глав и деформированных стволовых также может быть использована в некоторых приложениях, с учетом, в их конструкции, что полное текучести разрабатывается на заданную длину развития на расстоянии от головы.
ЗНАЧЕНИЕ ОБЗОР СОСТОЯНИЯ АРТ
МСА 318 Code21 позволяет использовать механические крепления, которые "способны развивать силу укрепления без ущерба для бетона." Дизайнеры, чаще используют во главе шпильки, не может в полной мере использовать преимущества крепления, когда соблюдения требований кодекса. Это потому, что код не позволяют использовать меньшее количество подкрепление или большем расстоянии, когда во главе баров. Настоящий обзор обширных исследований, которые показывают многие использования во главе баров и дает рекомендации по ее дизайну должны быть полезны для конструкторов и писателей коды или технических докладов.
Крепление БАРС
Крепление арматуры часто достигается за счет использования 90 -, 135 - или 180-градусной крючки. Если растягивающее усилие и напряжение, развиваемое в крюка T и поворотом. Средняя нагрузка на подшипник бетон T / (Rd к югу ^ Ь);, где г ^ к югу Ь является диаметр стержня. МСА 318 Code21 требует, чтобы R При этом радиус, средняя нагрузка на подшипник бетон ( При напряжений [функция] ^ у ^ к югу в баре. По этой причине, строительных норм и правил, таких как ACI 318-0521 требуют минимального значения для внутреннего радиуса R, а во многих приложения требуют, чтобы изгиб заниматься тяжелым бар, проходящей перпендикулярно к плоскости изгиба (рис.
1 (а)). Даже тогда, когда это требование считается выполненным, намекнула, что происходит на крючки причин полной текучести баров, которые будут разработаны только на некотором расстоянии от изгибов ..
Леонхардт и Walther22 измеряется скольжения, что происходит на изгибах 90 -, 135 - и 180-градусной крючки, занимаясь тяжелым баров подал в поворотах. На уровень стресса и 0,010 дюйма) и быстро растет с увеличением Группа во главе шипов на рис. 1 (б), Eligehausen17 измеряется скольжения колеблется от 0,013 и 0,033 мм при ^ -3 дюйма на 60 KSI и между 0,9 и 1,8 . Нижний предел текучести несущих и меньше скольжения сделать шпильки с головкой на каждом конце более эффективны, чем обычные стремена в борьбе с конкретными трещин, пересекающих основ в любом месте между главами (например, трещины из-за сдвига или разделения сил) ..
ПРЕИМУЩЕСТВА главе СТОЙКИ
Когда во главе используются шпильки, заторы и время установки может быть уменьшена за счет использования меньшего числа шпильки большего диаметра. Для быстрой и точной установки, комплекты двуглавого шипы могут быть установлены в определенные интервалы в бесструктурных желоба листового металла, как показано на рис. 1 (б).
Крючок необходимо заниматься бар большего диаметра (рис. 1 (а)), которые могут улучшить крепление. Это механические участия на якорную стоянку, однако, может быть частично потерял, когда из-за неточного исполнения, тяжелые бар не находится в контакте с внутренней стороны крюка. С шипами, головка обеспечивает положительный крепления, без необходимости расширения.
Шпилька больше, чем вертикальные эффективная часть стремени (ср. рис. 1 (а) и (б)) и, следовательно, могут пересекаться более сдвиговых трещин. Трещины приближается стремя ногу возле изгиба имеет тенденцию следовать за поворотом, а не пересекающихся ногу и контроля ширины трещины. Крышку для продольных балок, должна быть больше, чем установленный минимальный плюс диаметр хомутов (рис. 1 (а)), поэтому, когда стремена используются вместо шпилек, расстояние и между тяжести на растяжение, укрепление и крайние волокна сжатия должен быть меньше суммы, равной диаметру стремена. Сокращение на изгиб и прочность на сдвиг члена, вызванное меньших г, должен быть компенсирован за счет предоставления большего количества изгиба и сдвига подкрепление, добавил суммы могут быть значительными в тонких слоях.
ПРИМЕНЕНИЕ
Перфорация сдвиг плит и опор
Рис 2 (а) и (б) показывают два типа шпилька усиление сдвига (SSR) широко используются в плит и опор во многих странах. Шпильки на рис. 2 (а) создали голов в один конец, а на другом конце, шпильки приварены к железной дороге (стальной ленты), который служит для крепления и проведение шпильки вертикально на соответствующие расстояния. Шпильки на рис. 2 (б) создали глав в каждом направлении; глав в нижней части плотно помещается в корыто листового металла (или в других неструктурных элементов), который служит в качестве прокладки. Типичные расположения шипов в план, чтобы противостоять штамповки сдвига во внутренней столбец плит или фундамента показано на рис. 2 (с). Сдвига армированных зона должна распространяться наружу из колонки в окрестности критической секции, на которых касательные напряжения в связи с передачей факторизованной силы сдвига в сочетании с несбалансированной учитываться момент не превышает [прямой фи] V ^ с ^ к югу; где [прямая фи] является фактором силы сокращения и V ^ с ^ к югу является номинальной прочности на сдвиг бетона. (По данным ACI 318-05, [прямой фи] = 0,7 и.
...
Вертикальный разрез на рис. 2 (с), в сдвига армированных зоне плиты, показано положение ССР по отношению к другим подкрепления. Для наилучшей производительности 421.1R ACI-992 рекомендует Оптимальная высота шпильки равна толщине слоя или основы, за вычетом суммы минимальной величины, указанной крышки с допуском равна минус одна половина диаметра изгиба арматуры. В плит ССР, как правило, крепится с железнодорожным или через формы на дереве, до установки других плиты подкрепления. Кроме того, в частности, в фундаментах, ССР может быть установлена на верхней арматуры в перевернутом положении (с железнодорожным или через вверху).
ACI 318-05 считает (в большинстве случаев), что номинальной прочности на сдвиг в критический раздел D / 2 от колонны лицо равна
...
шпильки, когда используются в качестве поперечной арматуры, ACI 421.1R-99 рекомендует V ^ ^ п югу быть меньше или равна
...
Он также рекомендует, что в течение сдвига армированных зоне к югу V ^ с ^ равны
...
При использовании стремян, снижение напряжения допускается МСА 318-05
...
...
Это потому, что шпильки более эффективны, чем в стременах конкретные заключения. Кроме того, ACI 421.1R-99 позволяет расстояние между шипами быть Эти различия в дизайне правила разрешения тонкие плиты или требуют меньше суммы поперечной арматуры, когда шипы используются.
Балки с тонкой ткани
Толщина веб сборных пучков часто регулируется конструктивности, а не сила потребности. Для удобства в монтаже арматуры и при литье бетона, Сети должен быть достаточно широким, чтобы разместить две ноги закрытые стремена, минимальный боковой панели, а также наличие достаточного пространства между ними для литья и вибрационные бетона. Дополнительная ширина необходимо для размещения драпированные pretensioned нити или протоков после натянутый сухожилий. Толщины стенки может быть уменьшена путем замены обычных ноги стремена, дважды возглавлял шпильки (рис. 3 (а)). Драпированные внешних после натянутый сухожилия может быть расположен рядом с двух сторон в Интернете.
Современная сборного pretensioned балки, 23 широко используется в мост палубы, выполнены непрерывной пост-натянутой нити включить в листовом металле каналы расположены в срединной в Интернете. Для удобства в строительстве, толщиной в Интернете не может быть намного меньше 175 мм (7 дюймов). Рис 3 (б) показывает, альтернативные design24 с помощью внешних после натянутый сухожилий и двуглавого шпильки в срединной веб-толщиной 100 мм (4 дюйма).
ACI 318-05 позволяет поперечной арматуры, расстояние не более г / 2 или 3 h / 4 nonprestressed или предварительно напряженные балки, соответственно; ч Общая толщина члена. Изготовление и размещение книг стержней диаметром По этой причине, расстояние между стремена в мост I-балки контролируется практических стержень диаметром, а не код требованиям. В этих случаях один двуглавого стержень диаметром 25 мм до 30 мм (от 1 до 1-1/4 дюйма) может быть использован для замены нескольких ноги стремя. Преимущество заключается в экономии затрат на рабочую силу установки арматуры.
Шпал в колоннах и стенах
Двуглавый шпильки используются на рис. 4 в качестве шпал в колоннах и стенах. Каждый стержень заменяет один или более одной ногой стремя (ов) (рис. 1 (а)). В колонках, обычных закрытых стремя после периметру сечения должен быть сохранен, с шипами использоваться лишь в качестве шпал (рис. 4 (а) и (б)). В отличие от крючков в стремена, руководители шпильки не нужно заниматься вертикальную черту, как показано на рис. 4 (с). Для удобства в монтаже арматуры, главы шипы могут быть размещены рядом с вертикальные полоски в столбцах, как показано на рис. 4 (а) и (б), но это не является обязательным требованием для повышения крепления шипов. Эксперименты на бетонных столбов под концентрических сжатия loading7 и под-моделирования сейсмических loading8 показали, что размещение вертикальных полос за главами достаточно для предотвращения преждевременной потери устойчивости вертикальных полос после скалывания бетона. Колонны с шипами, как во главе шпал проявили улучшения пластичности и равной или большей силы, чем товарищ колонны с обычных связующих усиление ..
Shearwalls
Железобетонные структурных диафрагмы (shearwalls) сопротивление боковых сил в зданиях подвергаются сжимающей осевой силы из-за тяжести нагрузки в сочетании с обратимой изгибающих моментов. Эта комбинация причин концентрации нормальных напряжений, зачастую противостояли граничных элементов с высоким содержанием отношений укрепление вертикальных полос и удержание отношений. ACI 318-05 определяет объемные отношения и расстояние связей. Таким образом, граничных элементов структурной диафрагмы, во многих случаях, особенно в сейсмоопасных зонах, перегруженных с тяжелыми вертикальные полоски, закрытые стремена, и шпал.
5 показаны горизонтальные участки tested11 shearwalls с граничных элементов. Single-ноги стремена, подробно, как на рис. 1 (а), используются в качестве шпал на рис. 5 (), тогда как двуглавый шпильки, как показано на рис. 1 (б), используются в качестве шпал на рис. 5 (б). Почти такую же прочность и пластичность улучшения наблюдались стены с шипами.
Консоли
Кронштейн короткий кантилевера часто поддержки сборных пучка на опорной плите, оказывая учтены вертикальные и горизонтальные силы V ^ и ^ к югу и к югу N ^ и ^ (рис. 6 (а)). Стойки и галстук модель, представленная на рисунке была shown12 быть точным средство проектирования для кронштейнов. Расстояние между опорной плиты и кончик консоль не достаточно, чтобы развить T растягивающих сил в верхней арматуры. Сварные крест баров или пластин, либо горизонтальной петли часто используются для повышения крепления. Возглавлял шпильки сопротивление на растяжение T силы предлагают крепления без заторов обычного подкрепления. Рис 6 (б) представляет детали испытания образца консоль, а также представляет собой сокращение модель консоль поддерживает два сборных балок.
Сборные пучков
Часто, более короткая длина по концам, глубина сборных пучков резко снижается (см. рис. 7 (), представляющие dapped конца). Пучков, как правило, опертой на несущих плит. Как и кронштейнов, dapped пучка целей, должны быть предназначены для перевозки учитываются силы V ^ и ^ к югу и к югу N ^ и ^. Опять же, стойки и галстук моделирование представляет собой ценный инструмент дизайна. Модели, показанной на рис. 7 (а) и укрепление договоренности на рис. 7 (б), используя во главе шпильки, были предложены для design.15 Последние испытания в Университете Калгари проверки предлагаемой системы подкрепляют друг друга и своих возможностей, используя как стойки и галстук модели и трения скольжения method.16, 25
Разделение сил
Возглавлял шипы могут быть использованы для контроля растрескивания из-за расщепления силы, вызванные концентрированной нагрузки на напрягаемой якоря и при поддержке подшипников. Основным преимуществом является снижение загруженности укрепление показано на рис. 8.
Рис 9 () показывает распределение вертикального растягивающие напряжения на якорной стоянке в напрягаемой сухожилий в бетонной плите. Потенциальных расщепления плиты в горизонтальной плоскости около середины поверхности не указан. Якорь зоне полосы однонитевых напрягаемой сухожилия показано на рис. 9 (б). Заторов подкрепления на рис. 8 отчасти вызвано волос-контактный стремена. В современном строительстве, шпильки стремена заменены на вертикальные главе шпильки (рис. 10 (а) (с)).
Глубокие балки и кучу шапки
Рисунок 11 () представляет собой стойку, и галстук модели для проектирования глубокой балки или две реакторные крышки. Свободного тела диаграммы узла отображается. Зачастую, размер узла и размеры крышки не является достаточным для закрепления галстук на связь. На рис. 11 (а), галстук состоит из обычной (не деформироваться) шпильки с руководителями расположенных за пределами узла. При таком расположении, крепления шпильки полагается исключительно на несущей способности в голове. В области головы от 9 до 10 раз больше площади ствола, три лица призму конкретных представляющих узел можно считать подвергаются сжимающих напряжений (СТС узел); якорь головок штырей создать сжатия по вертикали лицом призмы. ACI 318-05 позволяет большим стрессом для узла КТС, по сравнению с ЧМТ узлов, которые будут существовать при галстуке зиждется на связь внутри узла.
Beam-столбец суставов
Два соединения балок с колоннами, показаны на рис. 11 (б) и (с). Single-главе шпильки используются для крепления продольных балок из балок и колонн, чтобы избежать заторов в суставе. Вдали от суставах, коленях сращивания опираясь на облигации или другие виды сращивания может быть использован для расширения шипами продольно в пучки или столбцы. Tests13, 14 подвергая связи с передачей обратимых моментов подтвердили пригодность одноглавый шпильки для использования в сейсмических зонах. Возглавлял шпильки широко используются в Калифорнии в связи опор моста их надстройки.
Другие приложения
Целесообразно использовать бар на якоре механически голову, в отличие от крючка, когда есть спрос на текучести на участке бар недалеко от ее конца. Предыдущим приложениям, например, не охватывают всех использования во главе баров.
Экспериментальная проверка
Результаты некоторых экспериментов, изучения поведения структуры подкрепляется главе шпильки рассмотрены в следующем.
Слэб штамповки shear3
Образца на вставке рис. 12 () (представляющий связь железобетонная плита на краю столбца расширения выше и ниже плита) просто поддерживается на трех ребер. Колонке переданы плиты постоянной силы сдвига V представляет тяжести груза и обратимым несбалансированным M момент представляет влияние землетрясения. Поперечной силы V и несбалансированного момента М постепенно увеличить с M / V = постоянная, пока цель работоспособности поперечной силы V ^ ^ к югу у достигнуто не было. Тогда циклических перемещений увеличения амплитуды были наложены на концах колонн для производства несбалансированных момент. Циклические момент передачи был продолжен после пикового момента M ^ ^ и к югу до потери 25% от M ^ ^ и к югу.
Рис 12 (а) и (б) сравнить graphs3 М по сравнению с соотношением дрейфа плит без поперечной арматуры, а также плиты с ССР (шпилька-рельсы, имеющих площадь, равную девять раз площадь поперечного сечения стебля), расположенных , как показано на вставке к рис. 12 (б). В сравнении испытаний, значение V ^ ^ и к югу = 0,6 V ^ с ^ к югу, с V ^ с ^ к югу является номинальной прочности на сдвиг, без передачи момента или поперечной арматуры в соответствии с МСА 318-05. Предоставление ССР значительно сократить уровень жесткости деградации (наклон восходящей части петли) из-за циклических откат момент. На 1,5% коэффициент дрейфа, жесткость соединения без ССР составляла примерно 50% от жесткости с ССР. На 3 коэффициент дрейфа%, жесткость соединения без ССР была практически утрачена. Дрейфа соотношении ССР достиг примерно 4% без заметной потери прочности. Это выше, чем то, что обычно ожидается сильное землетрясение. После циклического нагружения, описанной выше, плита с ССР был подвергнут V в сочетании с M, на постоянной M / V отношение, в управление нагрузкой с целью изучения его остаточной прочности.
Был сделан вывод, что при ССР, сопротивления сдвигу тяжести нагрузки сохраняется после сильного землетрясения. Высокий коэффициент дрейфа допускается IBC26 конкретных плоской пластине при непосредственной поддержке колонн составляет 2,5%, такие структуры должны быть shearwalls или другие крепления системы, которые ограничивают дрейфа соотношении к стоимости допускается в коде ..
Поперечной арматуры в бетоне I-beams5 и глубоко beams6
Ряд конкретных двутавровых балок с веб толщиной 100 мм (4 дюйма) и глубина колеблется от 300 до 600 мм (от 12 до 24 дюймов) были проверены на срез strength.5 сдвига подкрепления одной ногой стремя или дважды возглавляемых шпильки, как показано на рис. 3 (а). Стремена было 90 - и 135-степени крючками на концах; шипы были сделаны из прямых баров вырезанном из того же сырья для изготовления хомутов и были приварены к круговой начальников районных девять раз площадь поперечного сечения ствола. Все лучи неудачу в сдвига, как и планировалось. С точки зрения прочности и пластичности, производительность пучков с шипами была равна или чуть лучше, чем пучки с стремена. Преимущества подвески простота установки и управления.
Бернер и Hoff6 представлены результаты испытаний на трех крупных экземпляров, представляющих полоса шириной около 1,0 и глубиной 0,7 м х (40 х 28 дюймов) от стены для морских платформ. Образцы были сдержанны на концах вести себя, как горизонтальной непрерывной глубокие пучки "номинальной" центра к центру пролета 2,8 м (110 дюймов). Три пучки имеют одинаковую продольной верхней и нижней арматуры. Вертикальные главе шпильки были использованы в качестве поперечной арматуры, из соотношения 1, 1,5 и 2%. Конечная центральной нагрузки, более длиной, равной половине длины пролета ясно, был более чем в два раза стоимость разрешается МСА 318 и измеряется сильные увеличивается с увеличением сдвига коэффициент усиления. Авторы пришли к выводу, что коды, необходимые для быть изменены с учетом верхнего поведение во главе шпильки, в частности, ACI 318 неоправданно ограничивает функции [о] ^ югу у ^ для поперечной арматуры до 413 МПа (60 КСИ) и ее вклад в прочность на сдвиг (2 / 3) ....
Columns7
Рисунок 13 (а) (г) показывают сечения пять экземпляров, представляющих краткое колонны испытания в осевом сжатии. Цель заключалась в сравнении размерный эффект двуглавого шипов, что с одной ноги стремена с 90 - и 180-градусной крючками на концах. В рамках испытаний зоне образца 1 (не показана) не арматуры; образцов 2 и 3, соответственно, были стремена и шпильки, как заключение укрепление без вертикальных полос; образцов 4 и 5, соответственно, были стремена и шпильки, как заключение подкрепление в дополнение к вертикальные полосы. Закрытое стремена, после периметру поперечного сечения, были изложены в 2 образцов, 3, 4 и 5. Прочности бетона F 'для пяти образцов 20 МПа (3000 фунтов на квадратный дюйм). Стремена и шипы были сделаны из баров диаметром 5,7 мм (0,20 дюйма) и текучести 595 МПа (86 KSI). Диаметр шпильки головок 18 мм (0,7 дюйма).
Графики для нагрузки и осевой деформации в пять образцов приведены на рис. 13 (е). Разрушающая нагрузка варьируется от 1580 и 2100 кН (356 и 472 KIPS), что соответствует, соответственно, для образцов 1 (неограниченный) и образца 5 (с вертикальными линиями и шпильки). При неудаче образца 3 (с шипами, но не вертикальные полосы), скалывания покрытия и горизонтальной растрескивание произошло, а основные остались нетронутыми. Это идет вразрез с образцами 2 (с стремена, но не вертикальные полосы), где диагональные трещины пересекал толщины образца. Откола чехла образца 4 (с стременах и вертикальных полосок) произошло на 90-градусной крючки, где их концы выскочил из обложки и торчали из колонки лицо. Аналогичные замечания были сообщены других researchers.27, 28 штамм измерения показали, податливость шпильки, максимальная нагрузка в одной ногой стремя было значительно меньше, выход напряжения.
Из рис. 13 (е) и пробных наблюдений был сделан вывод о том, что двуглавый шпильки, как шпалы, не требуя за вертикальные полоски главы повышения крепления, обладают большой деформации после выхода на разрушающая нагрузка колонны. Крепление шпал на 180 - и 90-градусной крючки привлечения тяжелой баров не достаточно, чтобы развить текучести в связи. Колонны выставки лучше пластичного поведения и повышения предела прочности при двуглавого шпильки заменить обычных шпал. Из-за превосходные характеристики подвески, кодексы должны позволить сокращение объемное соотношение и / или большем расстоянии, когда шипы используются в качестве шпал вместо стремян.
Циклические боковой загрузкой columns8, 9
Девять колонке образцов, армированные или двуглавого шпильки или обычных шпал, были протестированы в соответствии сейсмических loading.8, 9 колонны сечением 250 59 дюйма) и с боков были загружены согнуть об их слабых оси. Колонны подвергались постоянной осевой нагрузки P соответствует 20 или 30% от их номинальной осевой По возможности в сочетании с постепенно увеличения бокового перемещения ухудшилось. Колонны из 25 МПа (3600 фунтов на квадратный дюйм) бетон и имел отношение продольной укрепление 1,3%. Сварка круглых пластин диаметром три раза выше, чем стволовые подготовила двуглавого шипами. Тот же запас баров был использован для стебля шпильки и стремена. Было показано, что, в то время как колонны с любого типа бокового укрепления достигли той же силы, колонны с двуглавым шпильки выставлены выше поведения в условиях пластичности и диссипации энергии. Все колонки сечения была закрытой периферической стремя.
Некоторые колонны две одной ногой стремя, как шпалы. В графе SD-6, как показано на рис. 4 (D), одного двуглавого шпильки, как показано на рис. 4 (D), заменили две шпалы. Хотя Колонка SD-6 содержится почти половина объемное соотношение связей столбцов с одной ноги стремена и составляет половину минимальной суммы, необходимой МСА 318-05 для сейсмических дизайн, конечной емкости и пластичности Колонка SD-6 были похожи на других колонке образцов. Это показывает, что МСА 318 требования для удержания подкрепления чрезмерно консервативной для колонны подвергаются осевой нагрузки уровня менее 30% от их номинальной мощности ..
Walls10
Шестнадцать элементов стен были испытаны в университете Toronto10 под монотонный в плоскости вертикального сжатия, при этом некоторые элементы подвергаются сжатия по вертикали в сочетании с горизонтальным в плоскости напряженности. В дополнение к армирующих слоев параллельно поверхности, восемь стен были заключены с двуглавым шпильки работает в направлении нормали к поверхности стены, а другие восемь стен, не содержат ограничиваясь шипами. Шпилька главы прилагается армирующих слоев и имел площадь примерно равна девять раз площадь поперечного сечения ствола. Был сделан вывод о том, что двуглавый шпильки увеличилось и силу, и пластичность стеновых элементов. На основании экспериментальных данных, аналитическая модель была разработана для прогнозирования прочности при сжатии стеновых элементов только с возглавлял шипами.
Ремонт и rehabilitation29, 30
Серии круговых columns29 представляющих опор моста были серьезно повреждены под нагрузкой моделирования землетрясения, а затем ремонт и повторную проверку. Один из методов ремонта участие размещения сильной куртку по поврежденной области так и будущие изгиб движущиеся будут вынуждены иметь место как раз над рубашкой. Для того чтобы изгиб податливость продольной арматуры не придет в голову в колонке базы, рубашкой регионе была усилена во главе шпильки, чтобы избежать заторов подкрепления. Последующие испытания отремонтированного колонны показал, что их жесткость и прочность были сопоставимы с первоначальным.
Шесть стены пристани были погружены в слабом направлении при циклической нагрузке практически до failure.30 Пять из поврежденной стены пристани были отремонтированы с обычных шпал с 90 - и 135-степени крючков; одна стена была восстановлена с двуглавым шпильки, как шпалы. Области главы 13 раз области стволовых клеток. Шесть отремонтированы стены пристани были повторно в тех же условиях погрузки сравнить их эффективность. Из-за дополнительных родов при условии главами, стены восстановлены с помощью шипов выступили лучше, чем аналогичные стены восстановлены с помощью обычных шпал. Было также установлено, что руководители "представила достаточные креплений без необходимости привлечения продольных балок, стен.
Циклические боковые нагрузки на shearwalls11
Устойчивого 1000 кН осевой нагрузки была применена на сдвига стен показаны на рис. 5, а на 3,3 м выше основания, стены были отброшены и вперед, чтобы производить пересмотр введенных горизонтальные смещения верхней нарастающей амплитудой. Шпилька головы стали площадь, равную девять раз площадь поперечного сечения ствола. Стены, имеющие одинаковое отношение объемной поперечной арматуры, достиг почти той же конечной боковой силы и перемещения; конверт кривых боковых отношения сила-смещение "для стен были схожи. Стены с двуглавым шпильки, однако, улучшено отображение способность к рассеянию энергии (определяется путем суммирования областях охваченных боковой гистерезиса сила-смещение петли). Это исследование подтвердило, что двуглавый шпильки можно заменить одной ноге, как стремена шпал в граничных элементов shearwalls.
Вертикальные и горизонтальные силы corbels12
Шесть кронштейнов с размерами, указанными на рис. 6 (б) (с шипами с головой, площадь которого равна девять раз площадь поперечного сечения из стад) подвергались вертикальных сил, V ^ и ^ к югу в сочетании с горизонтальным сил N ^ к югу и ^ = V ^ к югу и ^ / 5 . Величины V югу ^ и ^ и N ^ ^ к югу были у монотонно увеличивается на провал. Горизонтальные силы представляли реакцию компонента, который может развиваться за счет сокращения или перепад температуры сборных пучка поддержке кронштейн. Кронштейны были разработаны стойки и галстук модели (рис. 6 ()) из строя в результате податливость галстук или путем дробления бетона при узел B. равнины или деформированной шпильки 20 мм (0,8 дюйма) диаметра с поддельными главы 60 мм (2,4 дюйма) диаметра были использованы для галстука. Вывод из этого исследования было то, что простых и деформированных двуглавого шипы могут быть использованы в качестве основных усиление напряженности в кронштейнах. Двуглавый шпильки размещены в зоне сжатия в направлении нормали к кронштейн лица могут значительно повысить пластичность, что было подтверждено опытами при Университете штата Техас в Austin31, 32 на выступах опор моста ..
Слэб расщепления на якорей напрягаемой tendons4
Тесты были проведены в Университете штата Техас в Austin33 об использовании волос-контактный стремена, как показано на рис. 10 (а), для контроля разделения плит на якорь зоне полосы после натянутой нити одного (рис. 9 (б)). Техас испытания дублируется в Университете Калгари, 4 замене шпильки в стременах во главе шпильки (рис. 10 (б)). Семь диаметром 9,5 мм, стремена шпилька использоваться для испытаний, Техас были заменены же количество шипов во главе того же диаметра, приваренные к железной дороге. Шпильки подделал начальников районных десять раз площадь поперечного сечения ствола. Края образцов в Техасе и в Калгари подвергались сжимающих сил с помощью специального адаптера внимательно имитировать якорей полосы шесть нитей.
Конечная нагрузки в ходе испытаний в Калгари были выше, чем испытаний Техас. Несколько шипов достигнуто уступая на отказ, с указанием эффективности якорей. Из-за удержания бетона шпильки головки, несущей способности в соответствии с анкерных плит в ходе испытаний в Калгари может превысить два раза прочность на сжатие бетона. Был сделан вывод о том, что во главе шипы являются эффективным средством контроля расщепления трещины на якорь зоны предварительно напряженных плит. Кроме того, шипы обеспечивают удержания бетона в зоне якорь. Уравнение (1) предлагается предоставить площадь поперечного сечения из шипов во главе св ^ ^ к югу, необходимые для контроля расщепления трещины из-за предварительного напряжения.
... (1)
где а вертикальный размер якоря (ы) преднапрягающей сухожилия (ов) (на рис. 10 (б)); ч толщине пластины; [функции] ^ у ^ к югу является пределом текучести шпильки и [функции] ^ ^ ри к югу и к югу ^ пс ^ являются конечной прочности и площадь поперечного сечения сухожилия. Максимальная напрягаемой сила, приложенная к якорь принимается равным 0,7 [функция] ри ^ ^ к югу ^ ^ пс к югу в соответствии с пост-Натяжение Manual.34 шипы должны располагаться на расстоянии ~ 0.40h 0.55h от анкерных болтов.
Beam-столбец joints13, 14
Четыре моста интерьера пучка колонки соединений ни с обычными или подкрепление во главе были протестированы в соответствии сейсмических loading13, чтобы оценить текущее требований к конструкции из Калифорнийского Департамента транспорта США (Caltrans35). Возглавлял шпильки были использованы в суставах противостоять напряжения сдвига и ограничиться конкретными и были также использованы для продольных балок, колонны. Голова диаметром, равным 3,2-кратному диаметру ствола. Был сделан вывод о том, что во главе шпильки сопоставимые функции, что и обычно усиленные сочленения, но конструктивности суставов была улучшена за счет использования меньшего количества баров с большим диаметром и ликвидации крючки. Аналогичные испытания были проведены в Университете Калифорнии в Сан-Диего на мосту колонна-балка колено joints36 и свайных основа connections37 почти все укрепления, состоящие из возглавлял шипами. Опять же, результаты показали эффективность во главе шпильки в мост суставов при сейсмических нагрузок.
Пять пучка колонки угловых соединений и два внешних соединения балка-колонна были протестированы в соответствии сейсмических loading14 оценить потенциал использования во главе шпильки, как продольных пучка и столбцов в рамках укрепления суставов. Области стад главы колебался от 4 до 11 раз площадь поперечного сечения из стеблей. Был сделан вывод о том, что поведение суставов во главе подкрепление осуществляется так хорошо, как и выше, чем аналогичные соединения с 90 степени крючки.
Тридцать два испытания на модельных соединений пучка колонки были проведены Bashandy19 исследовать поведение пучка колонки швов во главе шпильки крепления. Испытания были похожи на ранее tests38, 39 осуществляется на крючковатым крепления бар в пучке колонки суставов. Было установлено, что крепления исполнении главе шпильки была эквивалентна или лучше, чем бары с обычных крючков.
КРЕПЛЕНИЯ сочетанием облигаций и подшипники
В исследовании говорилось выше, шипы были сделаны из простой или деформированной барах и в основном была голова с пространством в девять или 10 раз области стволовых клеток (рис. 1 (б)) и соотношение ([функция] ^ югу у ^ / [функция ^ к югу] 'с ^) был выше, чем 25; где [функция] ^ у ^ к югу является пределом текучести шпильки и [функции ^ к югу]' С ^ прочности бетона. В дизайне с использованием таких шипов, номинальный предел текучести до 500 МПа (72 KSI) можно рассматривать доступна на любом участке ствола с [функция ^ к югу] 'с ^ Когда шпильки этого типа имеют номинальную текучести [функция] ^ у ^ к югу МПа (72 KSI), при полном использовании функции [о] ^ у ^ к югу значение может быть рассмотрен в любое части ствола, при условии, что соотношение ( [функция] ^ югу у ^ / [функция ^ к югу] 'с ^), не превышает 25, однако дополнительные испытания необходимы для проверки этого заявления; к сведению, что в некоторых испытаний, упомянутых выше, [функция] ^ к югу у ^ превысил 500 МПа (72 KSI).
Коты из деформированных баров и руководители небольших районах были использованы исследования в Университете штата Техас в Austin.18-20 эмпирическая формула была разработана для длин связей между головкой и раздел, на котором номинальный предел текучести может считаться доступна. Уравнение приводится в следующем разделе.
Расщепление ПОКРОВ
Во главе стада параллельно наружной поверхности конкретного члена показано на рис. 14. Для защиты от коррозии и огня, расстояние между с осевой стержень и поверхности должна быть больше, чем радиус головы плюс указанные четкие покрытия с ^ с ^ к югу. Например, при с ^ с ^ к югу = 20 мм (0,8 дюйма) и диаметром шпильки и его руководителя в 20 и 60 мм (0,8 и 2,4 дюйма), соответственно, с . В случае с небольшой, несущей способности за якорь головка может приводить к расщеплению (боковой удар-аут или отслаивание) обложки и с должно быть больше, чем необходимый минимум защиты. Кроме того, отслаивание можно предотвратить с помощью закрытых стремена в плоскости, перпендикулярной к студ. Стремена могут быть направлены на сопротивление результирующая сила расщепления 0.3T к югу ^ у ^, где T ^ у ^ к югу является выход силу студ. Это эмпирическое рекомендация основывается отчасти на анализе результатов tests12 и частично по формуле. (1), полагая, что глава диаметр 3D югу ^ Ь, с = 3d ^ югу Ь, а е = 0,75 (3D югу ^ Ь) и текучести стад разработан отношение к голове, уравнение .
(1) можно использовать, хотя она не была разработана для данного приложения. Стремена должны быть расположены таким образом, что результирующая их forces4 находится примерно на расстоянии с от стад голову, как показано на рис. 14 ..
Для стад с главой площадь, равную 9 или 10 раз больше площади ствола, расщепление покрытия не нужно быть беспокойство, когда с Кроме того, в баре напряжение, развиваемое на голову можно считать равной [функция] ^ югу у ^ при условии, что ([функция] ^ югу у ^ / [функция ^ к югу] 'с ^) и шпилька близка не более чем один внешней поверхности. Это эмпирическое рекомендации поддерживается уравнения в результате тщательного тестирования Томпсон, 20 уравнения, приведенных ниже, будет показано, что при (^ к югу NH ^ / ^ к югу Ь) , [бар стресс функции] югу ^ ^ голову разработанные главой может быть равной доходности функции [силы] ^ у ^ к югу, когда ([функция] ^ югу у ^ / [функция ^ к югу] ' с ^) Для стали и бетона, используемых в большинстве стран ([функция] ^ югу у ^ / [функция ^ к югу] 'с ^), как правило, меньше, чем 29.
Thompson20 провели испытания на 46 образцах, представляющих сквозной узла стойки и галстук дизайн модели. Возглавлял деформированных шпильки были использованы в качестве связующих арматуры; в области головы был в десять раз площадь поперечного сечения стойки. Томпсон также провели испытания на 27 круге сращивания использованием деформированных шпильки головы площадью от 2,2 до 5,7 раза площадь поперечного сечения стойки. Во всех этих испытаний, шпильки бежали рядом и параллельно на одну поверхность внешних или два ортогональных наружных поверхностей конкретных членов. На основании экспериментов, Томпсон предложил, чтобы напряжение, развиваемое на ношение функции голову [о] к югу ^ ^ голове может быть вычислена по формуле. (2), в зависимости от покрытия или боковых стенок бар.
... (2)
... (3)
где с суб 1 = минимальное расстояние между осью стержня и на поверхности члена; с ^ к югу 2 = минимальное расстояние между осью стержня и внешней поверхности, перпендикулярной к югу с ^ ^ 1; расстояние C ^ 2 ^ к югу больше c1. Когда бар параллельно и близко к только одна внешняя поверхность, установить (2); где с расстояние между осью стержня и внешней поверхности.
Рассмотрим во главе стада доходности функции [силы] ^ югу у = 500 МПа (72 KSI), используемые в конкретных членах сжимающих функции [^ силы к югу] 'с = 20 МПа (2900 фунтов на квадратный дюйм); предположить, что шпилька области головы равна 10 раз бар (^ к югу NH = 9A ^ югу Ь). Предположим далее, что предел текучести стержень полностью разработан подшипник, таким образом, функции [о] ^ югу голову = [функция] ^ у ^ к югу. Для предотвращения скалывания бетона, уравнение. (2) дает C Этот пример показывает, что эмпирическая пределу с Когда шпилька параллельно краю, на пересечении двух ортогональных наружных поверхностей, растрескивание и не должны вызывать беспокойство, когда к югу C ^ 1 = югу C ^ 2 ^ ^
Когда [функция] югу ^ ^ голову
... (4)
где л ^ ^ Sub D является развитие длина nonheaded пруткового того же диаметра, ACI 318-05 дает уравнения для л ^ г ^ к югу. Коэффициент (1/0.3) входит в уравнение. (4), поскольку тесты показывают, что часть сил в бар разработан связи капель часть разработанные главой приближается к значению (к югу ^ б ^ [функция] югу ^ S ^ головы). Справедливость соотношения. (4) ограничен по л ^ ^ к югу от 6D ^ подпункта б ^ и л ^ ^ Sub-D; Томпсон установить нижний предел этого диапазона действия его эмпирического уравнения. Верхний лимит, так как развитие длина главе стад-ла, не может превышать его развития длиной в отсутствие хозяина. Замена верхнего предела л ^ к югу = л ^ ^ Sub-D в формуле. (4) дает ([функция] ^ югу голову ^ / [функция] ^ югу у ^) = 0,7. Это означает, что, когда ([функция] ^ югу голову ^ / [функция] ^ югу у ^)
В качестве примера результатов, что уравнение. (4) дает, вычислить (L ^ ^ к югу / л ^ ^ Sub-D), путем варьирования ([функция] ^ югу голову ^ / [функция] ^ у ^ к югу). Результаты в таблице 1 показывают, что с головой, которая разрабатывает 85% от предела текучести, развитие длина может быть равной вдвое меньше, чем nonheaded бар.
РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ
Несколько практических приложений во главе шпильки в бетонных конструкциях были предложены и некоторые результаты экспериментальных исследований поддержки были представлены. Для этих приложений, а шипы сделаны из простой или деформированной баров, и глава области равна девять или 10 раз площадь поперечного сечения ствола. При этом глава области, крепления подшипника на достаточно, чтобы развить текучести шпилька, с незначительным скольжения. В дизайне, номинальный предел текучести [функция] ^ югу у ^ Толщина якоря Голова должна быть достаточной для того, что опорное давление не вызывает уступая по изгиба или сдвига голову перед растягивающие напряжения в стволе достигает урожая. Якорь главы производятся ковки или сварки пластины к концу стержня. Кованые главы, как правило, конические, максимальная толщина головы по периметру ствола нужно не более, чем приблизительно 0,6 D ^ к югу Ь;, где г ^ к югу Ь является диаметр шпильки ..
Экспериментальные исследования также показали, что в некоторых приложениях, деформированных шипы могут быть использованы с руководителями области меньше, чем с девяти до 10 раз площадь поперечного сечения ствола. В этом случае крепления зависит от несущей способности в сочетании с головой связи напряжений по длине развития л ^ ^ к югу короче, чем длина L развития югу ^ г ^ для пруткового напряженности требует ACI 318-05 не имея согнуть или крючком.
Основные преимущества использования во главе шпильки являются более эффективными, якорный, простой монтаж, меньше заторов подкрепления, а также улучшение заключения. ACI 421.1R-99 признается, что эти преимущества и рекомендации для разработки правил для штамповки сдвига, которые позволяют тонких плит и / или менее поперечной арматуры, когда шипы используются вместо стремян.
Ссылки
1. Гали, А., Дилгер, WH, "Якорное с двойной головкой Коты," Бетон International, V. 20, № 11, ноябрь 1998, с. 21-24.
2. Совместное ACI-ASCE Комитет 421 ", поперечной арматуры для плит (ACI 421.1R-99)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1999, 15 с.
3. Megally, S., и Гали, A., "Сейсмическая поведение пограничного Колонка-Слэб Связи с Стад поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 97, № 1, январь-февраль 2000, с. 53-60.
4. Дилгер, WH; Гали, A.; Youakim, SA, а также Хэммилл, N., "во главе Коты на Якорной зоны после напряженной плиты," Бетон International, V. 27, № 4, апрель 2005, стр. 45. -50.
5. Gayed, RB, и Гали, A., "Дважды Глава Коты, как поперечной арматуры в бетоне I-балки," Структурные ACI Journal, В. 101, № 4, июль-август 2004, с. 549-557.
6. Бернер, DE, и Хофф, GC ", во главе Усиление в Disturbed Регионы деформации бетона Участники" Бетон International, V. 16, № 1, январь 1994, с. 48-52.
7. Дилгер, WH и Гали, A., "с двойной головкой, как коты связей в бетонных стенах и колоннах," Бетон International, V. 19, № 6, июнь 1997, с. 59-66.
8. Youakim, SA, и Гали, A., "Пластичность бетона Колонны с двойной головкой коты", ACI Структурные Journal, В. 99, № 4, июль-август 2002, с. 480-487.
9. Youakim, SA, и Гали, А., "Поведение бетонных столбов с двойной головкой Коты В сейсмическая нагрузка: Параметрический исследования" ACI Структурные Journal, В. 100, № 6, ноябрь-декабрь 2003, с. 795-803.
10. Кучма Д.А., Коллинз, член парламента, "Влияние T-Headed бары на прочность и пластичность железобетонных элементов стены", ACI Конвенции Весна, Сиэтл, штат Вашингтон, апрель 1997, 30 с.
11. Mobeen, S.; ELWI, A.; и Гали, A., "Дважды Глава Коты в Shear-стен, бетонных International, V. 27, № 3, март 2005, с. 59-63.
12. Биркл, G.; Гали, А. и Шефер, К., "Дважды Глава Коты Улучшение Корбел арматуры," Бетон International, V. 24, № 9, сентябрь 2002, с. 77-84.
13. Наито, CJ; Мол, JP и Mosalam, КМ, "Оценка мост Луч-Column соединений при имитации сейсмических нагрузок", ACI Структурные Journal, В. 99, № 1, январь-февраль 2002, с. 62-71.
14. Уоллес, JW; Макконнелл, SW; Gupta, P.; и Кот, PA, "Использование Возглавлял Усиление в луч-Column шарниры, подвергнутого сейсмических нагрузок", ACI Структурные Journal, В. 95, № 5, сентябрь-октябрь . 1998, с. 590-606.
15. Herzinger, RM, и Elbadry, М., "Стад Усиление в Dapped Концы Сборные балки," PCI журнал. (В печати)
16. Herzinger, RM и Elbadry, М., "Стад Усиление в Dapped Концы балок моста", Труды 2004 Мост конференции, 2004CBC, предварительно напряженного железобетона институт Charlotte, NC, 17-18 мая 2004, 18 с. (CD-ROM ).
17. Eligehausen Р., "Доклад о Pull Испытания Deha анкерные болты, Доклад № DE003/01-96/32, Institut f
18. DeVries РА ", возглавляемой Крепление арматуры в бетон", кандидатскую диссертацию в Университете штата Техас в Остине, Остин, Техас, 1996, 294 с.
19. Bashandy, TR, "Применение Возглавлял бары в бетоне Участники", кандидатскую диссертацию в Университете штата Техас в Остине, Остин, Техас, 1996, 303 с.
20. Томпсон, МК ", Анкоридж поведение возглавляемой Усиление в ССТ Узлы и Lap сращивания", кандидатскую диссертацию в Университете штата Техас в Остине, Остин, Техас, 2002, 503 с.
21. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2005, 430 с.
22. Леонхардт Ф., Вальтер Р., сварные сетки, как Стеррап подкрепление-Shear Испытания Т-Балки и Анкоридж тестов ", Bautechnik, т. 42, октябрь 1965. (На немецком языке).
23. Грин, К., и Тадрос, МК, "НУ сборных / предварительно напряженного железобетона мост I-балки серии" PCI Структурные Journal, V. 39, № 3, май-июнь 1994, с. 26-39.
24. Ariyawardena, N., и Гали, A., "Дизайн сборного предварительно напряженного железобетона членов Использование внешних предварительного напряжения," PCI Структурные журнал, т. 47, № 2, март-апрель 2002, с. 84-94.
25. Loov, RE, "Обзор A23.3-94 Упрощенный метод сдвига Дизайн и сравнение с результатами Использование трения скольжения", Canadian Journal гражданского строительства, V. 25, № 3, июнь 1998, с. 437-450.
26. МКБ-03, "Международный кодекс Строительство", Международный совет кодекса, штат Иллинойс, 2003, 655 с.
27. Танака, H.; Парк, R.; и Макнейми, B., "Анкоридж поперечной арматуры в прямоугольных железобетонных колонн в сейсмических Дизайн", Новая Зеландия Национальное общество по проектированию сейсмостойких сооружений, V. 18, № 2, июнь 1985, с. 165-190.
28. Шейх, SA, и Е, C.-C., "Tied Бетонные колонны под осевой нагрузки и изгиб," Журнал строительной техники, ASCE, В. 116, № 10, 1990, с. 2780-2800.
29. Lehman, DE; Гукин, SE; Nacamuli, AM; и Мол, ДП, "Ремонт поврежденных землетрясением Колонны мост", ACI Структурные Journal, В. 98, № 2, март-апрель 2001, с. 233-242.
30. Харун, M.; Pardoen, G.; Bhatia, H.; Шахи, S.; и Kazanjy Р., "Структурные Поведение Отремонтировано Стены Пир", ACI Структурные Journal, В. 97, № 2, март - Апрель 2000, с. 259-267.
31. Армстронг, SD; Salas, RM Вуд, Б.; Брин, JE, и Крегер, ME, "Поведение и проектирование Большой Железобетона Пир мост свесы," Центр транспортных исследований Доклад CTR-1364-1, Остин, Техас, 1997.
32. Древесина, БА Крегер, ME, и Брин, JE, "Экспериментальное исследование методов проектирования для крупных Консольные Бентс мост," Центр транспортных исследований Доклад CTR-1364-3F, Остин, Техас, 1997.
33. Сандерс, DH; Брин, JE, и Дункан, РР, "Сила и поведение близко расположенных после напряженной Monostrand крепления," Пост-Натяжение институт, Феникс, штат Аризона, октябрь 1987, 49 с.
34. После натяжения институт "Анкоридж зоны Дизайн", после натяжения Manual, 6-е издание, 2002, 51 с.
35. Колтранс, "Сейсмическая Версия Дизайн Критерии 1,1", Калифорнийский департамент транспорта, Отдел структур, Сакраменто, Калифорния, 1999.
36. Ingham, JM; Пристли, MJN и Seible, F., "Сейсмическая Выполнение колена мост Совместное Усиленный Возглавлял усиление", доклад № SSRP-96/06, Университет Калифорнии, Сан-Диего, структурной системы проекта, La Jolla , Калифорния, сентябрь 1996, 113 с.
37. Шритарана, S., и Пристли, MJN, "Сейсмическая испытания полномасштабной Пайл-Deck Подключение Используя Возглавлял усиление", доклад № TR-98/14, Университет Калифорнии, Сан-Диего, структурная Systems, Ла Хойя, Калифорния, август 1998.
38. Marques, JLG, и Jirsa, JO, "Изучение Увлеченные крепления Бар в луч-Column суставы", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 72, № 5, май 1975, с. 198-209.
39. Малой, J., и Jirsa, JO, "Поведение Бент-Бар креплений" ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 72, № 4, апрель 1975, с. 141-149.
Амин Гали ВВСКИ, является почетный профессор департамента гражданской инженерии в Университете Калгари, Калгари, Альберта, Канада. Он является членом комитета ACI 435, прогиб бетонных строительных конструкций, а также совместное ACI-ASCE комитетов 343, железобетонный мост Дизайн и 421, Проектирование железобетонных плит, а также является консалтинговой членом ACI 318-E, сдвига и кручения (Железобетона кодекса здания).
Входящие в состав МСА Самер А. Youakim является помощником ученого проекта в Университете Калифорнии, Сан-Диего, Сан-Диего, Калифорния Он получил докторскую степень в Университете Калгари в 2002 году. Его исследовательские интересы включают поведения железобетонных конструкций в соответствии сейсмическая нагрузка, анализ методом конечных элементов, а также работоспособность бетонных конструкций.