Выполнение стекло из армированных волокном полимерные арматуры в тропических регионах-Часть I: Структурные Тесты шкала

Набор ускоренного старения и натурных испытаний окружающей среды было проведено для оценки работы из стекла армированных волокном полимера (GFRP) арматурного проката в тропических условиях. Балки было подано GFRP арматуры, как внутренней арматуры. Они были погружены в 60 C водяной бане на различные сроки. Новизна эксперимента в том, что в окружающей среде было уделено пучков в то время как они были подвергнуты эксплуатационные нагрузки. Эти нагрузки все трещины открыты для арматуры с по-прежнему подвергаются горячей воды. Таким образом, полевых условиях очень похож на тропический климат был создан. Загруженные образцы подвергались также природного выветривания на 18 и 30 месяцев срок. Арматурного проката были изъяты из образцов и исследованы как структурные, так и микроструктурные шкалу для оценки деградации, если таковые имеются. В первой части статьи, исследования структуры уровне обсуждаются. В части 2, микроструктурных расследования сообщили.

Ключевые слова: углерод, стекло из армированных волокном полимер; арматуры.

ВВЕДЕНИЕ

Углеродные волокна армированной пластмассы (углепластика) и стеклянные волокна армированной пластмассы (GFRP) были использованы в качестве альтернативы стали в бетоне из-за высокой удельной прочностью и весом, высокой степенью жесткости и веса, а также коррозии и усталостной прочности . GFRPs были найдены привлекательным в азиатском регионе в связи с их ценовой конкурентоспособности по сравнению с углепластика. В некоторых литературных доступно на структурные применения GFRP укрепления bars.1-4 с широким использованием волоконно-армированные полимеры (FRPS) в строительстве мешают в этой части мира из-за отсутствия долговечность и производительность данных, особенно в тропических условиях.

Основных экологических факторов для ухудшения GFRP температура, солнце, вода / влаги, щелочности и нагрузки. Большинство ранних проверку на прочность проводились со ссылкой на применение в аэрокосмической FRPS. Таким образом, значительные данные доступны только с одной или сочетание некоторых из этих параметров. Действие воды / влаги на механические свойства FRPS хорошо known.5 последнее время проведения испытаний на прочность были проведены для применения в строительной техники, и это указывает на восприимчивость стекловолокна к щелочам attack.6-14 для GFRP встроенных в влажный бетон под различными устойчивый уровень стресса, три вида коррозионного механизмы были определены: стресс, трещины и diffusion.7 Исследователи сообщают, деградации арматурного проката колеблется от 4,9 до 100%, в зависимости от параметров, выбранных для проведения испытаний на прочность, а именно щелочности, температуры, напряжения и продолжительность тестов. Результаты приведены в таблице 1. Чем быстрее ухудшение подчеркнул образцов показывает, что смола крекинга также играет важную роль в деградации GFRP в дополнение к щелочности.

Целью настоящего исследования является оценка прочности характеристик, связанных с параметрами одного типа GFRP арматурного проката в бетон. Методика экспериментов, представленные в настоящем документе, была очень близка к реальным условиям в тропических районах. ACI 440.1R-03 рекомендует методика испытаний, долго производительности срок FRP в concrete.16 следующие моменты вместе с ACI 440.1R-03 были рассмотрены в рамках экспериментального исследования.

* GFRP арматуры кроются в бетон, а в реальных структурных приложений;

* Арматуры были использованы в качестве подкрепления напряжение на изгиб членов, как это предусмотрено в использовании;

* Бетон был влажный или мокрый, как в тропических районах;

* GFRP композитные образцы прошли воздействия стресса, который будет рассматриваться в услугах;

* Синергетические эффекты уровень стресса, влажности, температуры и щелочности были рассмотрены;

* Повышение температуры были использованы для ускоренных испытаний. Эти температуры, однако, не превышает температуру стеклования смолы, и не побуждать какое-либо температуры различных условиях повреждения. В эксперименте температура 60 С, а

* Ускоренной процедуры испытаний необходимо иметь последствия на матрицы и межфазных уровней, в дополнение к тем, на волокна уровне. Трещины были введены в бетонной балки подвергая арматуры и они остаются открытыми, сохраняя эксплуатационные нагрузки на них в течение экспозиции.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

GFRP, по прогнозам, имеют большой потенциал использования в качестве подкрепления в бетоне, на практике, он начал получать провести в тропиках. Использование GFRP арматурного проката в строительстве сдерживается из-за отсутствия долговечность и структурных характеристик. В этой статье конкретные GFRP пучки одновременно подверженных стрессу и щелочной среде, а также температуру и влажность в тропиках. Структурные поведение масштаба, таких как прогиба от нагрузки и долговечность изучена Часть 1. В части 2, микроструктурных испытаний масштаба, что оценить характер, квантовой и механизм деградации сообщили.

Экспериментальная программа

Бетонные смеси

Оценка конкретных использовали M30, который характеристика прочности 30 МПа. Оценка 43 обычный портландцемент, с минимальным 43 МПа прочность на сжатие через 28 дней, был использован. Нет-либо добавок и высокой дальности-водоредуцирующему были использованы. Уплотнение было сделано с использованием игл вибратора. Совокупный к цементу, водоцементное отношение (в / с), и конечная прочность на сжатие приведены в таблице 2.

Укрепление характеристики

Коммерчески доступные E-glass/vinylester GFRP арматуры были использованы. Сечения арматурного проката было 70,97 мм2 с пределом прочности на растяжение 700 МПа и модулем упругости 40,7 ГПа (рис. 1). Бар поверхности были спирально обернутые Е-стекла буксир и песка покрытие для связи аксессуара.

Образцы

Образцы состояли из 90 мм ширины, 180 мм, глубиной и 1800 мм длиной простой бетонных балок. Эффективного пролетом 1700 мм. Балки были усилены с помощью одного GFRP арматурного проката с четким крышка 30 мм. Все лучи после отливки были вылечены при нормальной температуре на водяной бане в течение 28 дней. Опорные пункты были расположены на расстоянии 50 мм от конца пучка для размещения системы поддержки. Поперечного сечения и номенклатура приведена на рис. 2.

Служба загрузки

Для загрузки бревна, весенне-кронштейн монтаж был выполнен (рис. 3). Собрание состояло из зажимов стальные швеллеры, долгое резьбовых болтов с гайками, и источниками. Источников было 60 мм, внешний диаметр, 200 мм, длина разгрузки, а также значения жесткости 77 Н / мм. Источники были откалиброваны с помощью доказательства кольца и их линейности обеспечить для всей зоны прогиба от нагрузки. Таблица 2-Смесь дизайн бетонных балок были размещены спиной к спине, с пружинами, расположенных на расстоянии 425 мм от скобки. Нагрузки контролируются путем регулярного мониторинга весной длину, а ужесточение болтов.

Ускоренное и кондиционирования воздуха

Изгиб трещины были введены в пучках, подвергнув их 50% от предельной нагрузки, используя весенне-кронштейн собраний. Предельная нагрузка была экспериментально подтверждена с летчиком-испытателем. Пучков, то разгрузки до 20% от предельной нагрузки для моделирования условий эксплуатации нагрузки и сохранять открытыми трещин. Целью введения трещин подвергать арматуры для окружающей среды. Стальной резервуар 1,2 м в ширину, 1 м в глубину и 2,4 м было создано, чтобы разместить шесть загруженных образцов одновременно. Система отопления была разработана для поддержания воды 60 C 0,1 C. Загруженные образцы хранились в резервуар для воды на 60 C на время 3, 6 и 12 месяцев. Вода в резервуаре, периодически изменилось с водопроводной водой и рН воды в цистерне никогда не превышало 8,5.

Природные и кондиционирования воздуха

Пучков были обусловлены в рамках сервисного нагрузок для природного выветривания на открытом воздухе в течение 18 и 30 месяцев в промышленном городе Мумбаи (Бомбей, Индия). Области опыт солнечную погоду в течение 9 месяцев в году с температурой варьируется от 10 до 38 C. За 3 месяца в сезон муссонов, область переживает один из самых высоких дожди в стране. В целом, среда жаркий и влажный.

Загрузка схемы и назначение испытаний пучков

Условных пучков были испытаны на изгиб в трех точках погрузки. Это имитирует изгиб напряженности в арматурного проката, в отличие от стандартных вытащить испытаний. Загрузка разнообразных позиций постепенно от центра пучка к поддержке в интервале 200 мм. Это было сделано для изучения исполнения балок под совокупным воздействием изгиба и сдвига. Сечения пучка был разработан на неудачу при сжатии в конкретной, а не напряженности в GFRP арматуры. Пучков были погружены в центре на расстоянии 900 мм от края света. Впоследствии, для других балок, нейтральное положение было изменено на 700, 500 и 300 мм. Пучков были назначены на загрузочной позиции и длительности кондиционирования. Номенклатура в таблице 3. Специальная рама загрузки было сфабриковано, чтобы загрузить пучков эксцентрично, как доступные универсальные машины для испытания могут загружать только пучков в централизованном порядке.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

Первый трещин и предельной нагрузки неисправности / минуту

В первой серии тестов, постепенное нагрузки были применены до отказа. Точка опоры 50 мм от конца балки в результате чего момент рука 850, 650, 450 и 350 мм, соответственно, с поддержкой. Результаты тестов, проведенных на четырех пучков в таблице 4.

Нагрузки отклонения характеристик

Смещений пучков была измерена с помощью трех линейных дифференциальных преобразователей напряжения (LVDTs) с поездками 50 мм и разрешением 0,01 мм. Максимальные отклонения при отказе представлены в таблице 5. Нагрузки ячейки 250 кН потенциал был использован для измерения нагрузок. Нагрузки и смещение результатов, приобретенный с помощью данных карт и переданы в компьютерные файлы данных. Прогиба от нагрузки характеристики испытуемых балок приведены на рис. От 4 до 7, соответственно.

Следует отметить, что конечной нагрузки условного пучков всегда были выше, чем в свежих лучей. Конечная прогибов условного пучков также были выше, и во всех других случаях, кроме B-900 серии. Причины выше предельной нагрузки и предельный прогиб будут рассмотрены далее в документе.

Слип арматурного проката

Как сообщалось ранее, GFRP подкрепления, как правило, скользят в bond.8 Для измерения связи скольжения, LVDTs были размещены на двух концах GFRP арматуры. Разница показаний LVDTs дает фактический скольжения / относительного смещения со ссылкой на конкретные (табл. 6). Скольжения на свежем пучков была незначительной. Скольжения увеличился в условных пучков. Это было в максимальной в пучках в естественных условиях. Тем не менее, не было отказа из-за связей скольжения в любых образцов.

Crack картины

Испытаний образцов-балок (B0-900) не удалось из-за сжатия разрушение бетона. GFRP арматуры остались нетронутыми. Первоначально, трещины развиты в средней части балки и были вертикальными. Как нагрузка постепенно увеличивается, вертикальные трещины изменено на диагональные трещины, и только тогда, когда эти трещины прогрессировал и объединились сделал окончательный провал иметь место (рис. 8). Этот режим отказа остается одинаковой для всех образцов, когда место погрузки смещается в сторону поддержки. Нет связи провал арматурного проката не наблюдалось.

Условные образцов-режиме отказа изменилось, когда образцы были обусловлены. Существовал существенное сокращение числа трещин. Одним из основных трещины под нагрузкой открыл и разделен на два пучка достаточно жесткими. Отказа всех условных балок в результате непринятия GFRP арматуры. Провал был резок, то есть, они не смогли без всякого предупреждения, с точки зрения неуклонно расширяются трещины или чрезмерной деформации. Один комплект неудачных образцов показаны на рис. 9. Такое поведение противоречит к свежим пучков.

Арматура не удалось в пучках, которые были привлечены на открытом воздухе, природных выветривания, но показал значительно выше скольжения поведение, чем свежие пучки или крытый условных пучков. Большой трещины развивались до разрушения, по сравнению с условной балки.

Основные моменты испытаний:

* Все условные пучков не удалось по более высокой предельной нагрузки по сравнению с свежих бревен;

* Все условные пучки отклоняются больше, чем свежие пучки. Исключения были централизованно загружаются пучков. Original пучка B0-900 отклоняются более 26,11 мм по сравнению с прогибов B3-900, B6-900, и В12-900, которые 18,14, 17,63 и 17,51 мм;

* Все условные пучков не удалось из-за сбоев GFRP арматуры. Во всех свежих балки, бетон не удалось, и арматурного проката сохранился в связи с тем, и

* Максимальная связи скольжения, в пучках в естественных кондиционирования. Однако не провал из-за связей скольжения имели место.

Увеличение предельной нагрузки и предельный прогиб в лучах из-за кондиционирования с воодушевлением. Изменения в режиме неисправности, однако, привело к тестированию учредительных материалов вместе с арматуры.

Тестирование условных конкретных

Сжатия Двадцать цилиндры были отлиты и хранятся в бак на 60 С в течение 1, 3, 6 и 9 месяцев. Конкретные был испытан на эффект ускоренного старения на напряженно-деформированное behavior.17 результаты приведены в таблице 7. Средняя численность куб составил 38,3 МПа. Напряжения и деформации участок испытания образцов на рис. 10. Конкретные крепла с течением времени. Набираются сил было примерно 22% за девять месяцев. Предельной деформации, однако, тенденция к снижению с течением времени. Упругости увеличилось с увеличением времени экспозиции. Это связано с гидратации цемента при более высокой температуре в присутствии влаги.

Напряженность-Сплит испытания на растяжение проводились на стандартных образцах цилиндра на машине для испытания согласно standards.18-20 Линия нагрузки на цилиндре образец в горизонтальном положении был применен и разрушающая нагрузка, при которой цилиндр разделен на две половины вокруг вертикальной диаметральной плоскости отмечено. Тест был повторен для трех образцов и средней прочности было рассчитано и зарегистрировано в таблице 8. Существовал 85%-ное увеличение прочности бетона на 9 месяцев из-за ускоренного старения. Ожидается, что изгиб модуля конкретных будет также возрастать в той же пропорции.

Увеличение провал грузоподъемностью условного пучков может быть связано с увеличением мощностей в бетон. Основное внимание, однако, в состоянии арматуры. Хотя не было увеличение грузоподъемности балок, было заметной разницы в модели трещины в балках. Хотя безусловным пучков было много трещин, условный пучков был один основной трещины до разрушения. Для исследования этой точки бар силы были рассчитаны с использованием численной модели.

Численные модели, и результаты

На основании экспериментально наблюдаемые напряженно-деформированное поведение бетона и GFRP арматурного проката, численная модель разработана для оценки напряжений в бетоне и GFRP арматурного проката на различных нагрузки levels.21 следующие предположения были сделаны:

* Напряжение изменяется линейно по толщине пучка,

* Прочность на изгиб модуля конкретные незначительно

При этих предположениях, нейтральной плоскости глубина может быть вычислена путем применения условий равновесия вдоль оси пучка. Напряженно-деформированное отношение условных и безусловных цилиндров рис. 10 используется для оценки напряжений в бетоне и арматура на любой стадии загрузки в разделе образца. Максимальная пластической деформации в бетоне предполагалось, 0,0035. Результирующего изгибающего момента исчисляется путем применения момент состояние равновесия о нейтральной плоскости.

Безусловного пучка B0-900 не удалось на 4,37 кНм. Сжимающие напряжения в бетоне достиг своего предельного значения провал. На основе теоретической модели, напряжение в арматурного проката составил 62% своей прочности (рис. 11). Условный луч B12-900 не удалось на 5,07 кНм. Напряжений в арматурного проката составил 73% (рис. 11). Усиление разрыва бар, однако, наблюдается во всех условных пучков. Это свидетельствует о том, что могут быть ухудшение прочности арматуры из-за кондиционирования. На этом этапе было принято решение исследовать условного арматуры, раскапывая их из пучка.

TEST условных арматуры

GFRP арматуры были удалены из условных образцов и были проверены на предмет их свойств материалов, включая прочность на разрыв и модуль elasticity.22 Для сравнения результатов, комплект арматуры были обусловлены в бак вместе с балками и испытания вместе с удалить арматуры. Предельное внимание было уделено, чтобы избежать ущерба для арматуры в то время как для их устранения. В визуальном осмотре было установлено, что вряд ли видимых деградации поверхности. Когда вода была сброшена на условный арматурный прокат, однако, он был поглощен очень быстро. Это свидетельствует о том, что могут быть изменения в микроструктурных арматуры. Все арматуры удаляется из пучков выдержаны при температуре 60 С в течение 3, 6 и 12 месяцев, показаны на рис. 12. GFRP арматуры, были протестированы в универсальной испытательной машины. Специальные ручки конце 30-мм и 150 мм длины были подготовлены для испытаний арматуры. Для подготовки специальной ручки, эпоксидная смола с песком была использована. Специальные условия было сделано, чтобы сохранить бар в центре ручки ..

Результаты испытаний на растяжение приведены в таблице 9 и 10, соответственно. Оригинальные арматурного проката неудачу в типичную форму метлой из-за разрушения отдельных слоя над большой длины арматурного проката. Условных арматуры, однако, не в меньшей нагрузке и сбоев, отличается от первоначального арматурного проката. Не удалось образцов приведены на рис. 13 и 14, соответственно.

Из-за ускоренного старения, GFRP арматура потеряла их прочности на 42,2, 55,7 и 65,0% в 3, 6 и 12 месяцев кондиционирования (табл. 9). Арматурного проката в лучах условных открытом воздухе в течение 18 и 30 месяцев потеряли их прочности на 34,6 и 38,6% (табл. 9). GFRP арматуры непосредственно хранится в баке на 60 С в течение 1, 3, 6 и 9 месяцев потерял их прочности на 32,0, 43,6, 53,7 и 57,7%. Хотя повреждения волокон высокой из-за воздуха, изменения модуля упругости лишь около 6% (табл. 10). Для исследования этой точки, микро-структурное исследование арматуры не проводилось. Это будет сообщено в ходе второй части статьи.

Хотя арматура потеряла их прочности постепенно с ускоренным старением, несущей способности балок увеличен до 6 месяцев лечения и затем уменьшается (рис. 4). Это может быть связано с увеличением модуля изгиба конкретных за лечение в присутствии воды и повышенная температура. Увеличение изгибных модуля пропорционально разделить прочность на растяжение, которые выросли на 85% за 9 месяцев (табл. 8). Кроме того, отношение площади бетон арматурного проката очень велико, то есть, 227:1. Таким образом, конкретные как сжатие и растяжение зон в значительной степени способствует прочность балок. В результате условного пучков приняли более высоких нагрузках, хотя арматура заметно деградировали. Тем не менее, неудачи переместился из зоны сжатия конкретного к арматурного проката разрушения. Численная модель не учитывает прочности бетона. Таким образом, хотя существует тесная согласие экспериментальных результатов с численной модели в случае свежих балок, модель не смог предсказать изменения в неспособности месте.

ДОЛГОВЕЧНОСТЬ GFRP арматуры

Результаты испытания на растяжение на условные арматуры из таблицы 9 приведены на рис. 15. Из-за ускоренного старения, GFRP арматурного проката потерял ее прочность на растяжение экспоненциально до 65% от первоначальной стоимости в течение 12 месяцев (рис. 15). Предел прочности при растяжении арматурного проката был заговор против ускоренного старения времени в логарифмическом масштабе (рис. 16). Отсутствие напряжения на открытом воздухе результаты от 18 до 30 месяцев будут выводиться на одном графике и соответствующие ускоренного старения раз были определены. На основании этих результатов, ускоренное возрасте GFRP арматурного проката интерполировали ожидаемого жизни области за последние годы. Три, шесть и 12 месяцев ускоренного старения в бак с водой при температуре 60 С соответствует 8, 16 и 32 лет ухудшения природной среды (рис. 17). Интерполяции на основе полевых данных от 12 до 18 месяцев. Больше данных в течение нескольких лет, необходимых для более точной оценки. Это будущих усилий.

РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ

Основной целью исследования было исполнение GFRP арматурного проката усилены балки. Все свежие пучки вел себя, как ожидалось, то есть конкретные удалось на сжатие и арматурного проката остались нетронутыми. Нет скольжения поведение наблюдалось. Широкий и распространены трещины наблюдались на провал. Режим отказа балки, однако, изменилось после того как они были обусловлены в моделируемой тропическим климатом. Все условные пучков выдержал нагрузки выше, чем свежие пучки. Рост составил около 50%. Во всех лучей, кроме централизованного загруженных из них, конечной прогибов увеличилось с кондиционированием. Увеличение примерно на 40% в лучах обусловлена в природной среде. Средняя жесткость пучка переменной. Все лучи, однако, показали увеличение жесткости связи с кондиционером. Но было заметных изменений в режиме неисправности. В отличие от большого числа хорошо распределенных трещин, есть один из основных трещины под нагрузкой, что привело к провалу. Кроме того, арматура всех условных пучков разрыв ..

Испытания на учредительном материалов показали, что конкретные получили существенные силы из-за воздуха в баллоне при температуре 60 C. Прочность на сжатие увеличилась на 22%. Раскол прочности увеличился на 85%. Модуль упругости увеличился на 21%. Это в первую очередь за счет ускоренного гидратации цемента в бетоне из-за влажности и температуры. Испытания арматуры выкопали условного пучков показало, что GFRP арматура потеряла свою силу, 42,2, 55,7 и 65% в 3, 6 и 12 месяцев ускоренного кондиционирования. Даже за счет естественного выветривания они потеряли свою силу на 34,6 и 38,6% в 18 и 30 месяцев. В отличие от изменения модуля упругости лишь 6%. Двойной эффект увеличения прочности бетона и снижение прочности арматуры является причиной изменений в режиме неисправности условных пучков. В связи с увеличением прочности бетона, отсутствие нагрузки были выше в условных пучков. Жесткости арматурного проката не изменились незначительно.

В результате, жесткость пучка пошли вверх. Сила арматурного проката, с другой стороны, значительно снижается. Это привело к сдвигу в режиме отказа от конкретных разрушения к усилению разрыва. Кондиционер повлияло скольжения арматуры в условных пучков. Скольжения арматуры, однако, не является существенным как для условных и безусловных пучков ..

Несмотря на использование винилэфирные в виде матрицы, арматуру деградировавших значительной степени за счет синергетического эффекта от температуры, влажности, напряжения, и щелочей. На основании имеющихся данных, можно экстраполировать, что арматура теряют свою силу на 65% в службы 32 лет. Это наблюдение на основе ограниченных данных, имеющихся на данный момент и требует больше испытаний более длительный срок, чтобы обосновать. Методика может быть использована для прогнозирования длительная работа от GFRP усилить пучков в условиях лет. Дополнительные испытания с различными температурами, щелочности и напрягаемой напряжений, необходимых для построения модели для прогнозирования курса и квантовой повреждения волокон. Micro структурные исследования были проведены с целью выявления деградации арматурный прокат. Результаты этого исследования представлены в Части 2.

ACKNOWLWEDGMENTS

Авторы признают, CE Bakis, Департамент инженерной, научной и механики, и TE Бутби, Департамент архитектурное проектирование, Университет штата Пенсильвания за их вклад в разработку теста матрицы и полезные советы. Финансовую поддержку для этого исследования были получены от Национального научного фонда и Министерства науки и технологии Индии.

Ссылки

1. Benmokrane, B.; Chaallal, О. и Масмуди Р., "Ответ на изгиб бетонных балок Усиленный FRP арматура," Структурные ACI Journal, V. 93, № 1, январь-февраль 1996, с. 46-55.

2. Малвар, LJ, "Прочность и Бонд свойства GFRP арматуры", ACI журнал Материалы, В. 92, № 3, май-июнь 1995, с. 276-285.

3. Нанни А., волоконно-металлопластиковых (FRP) Арматура железобетонных конструкций: свойства и применение, Elsevier Science Publishers, 1993.

4. Нанни, A., "Поведение при изгибе и дизайн RC-членам с использованием FRP Усиление" Журнал строительной техники, ASCE, В. 119, № 11, ноябрь 1993, с. 3344-3359.

5. Nishizaki И., и Meiarash, S., "Долгосрочные Ухудшение GFRP в воде и влажной среде," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 6, № 1, февраль 2002, с. 21-27 .

6. Almusallam, TH "Аль-Саллум Ю.А.; Алсайед, SH и Alhozaimy, М.," Предел прочности GFRP Бары в бетонных балок при длительном нагрузок в различных средах, "Вторая международная конференция по прочности армированного волокном полимера (FRP) для композиты Строительство, Sherbooke, Квебек, Канада, 29-31 мая 2002, с. 523-533.

7. Benmokrane Б., Ван, P.; Ton-Это, TM; Рахман, H.; и Роберт, РФ, "Прочность стекла армированного волокнами полимерных арматуры в бетоне окружающей среды," Журнал композиты для строительства, ASCE, V . 6, № 3, август 2002, pp.143-153.

8. Giernacky, RG; Bakis, CE; Мостоллер, JD; Бутби, Т. и П. Мукерджи, А., "Оценка бетонных балок, усиленные с внутренней GFRP бары: долговечность изучения," Вторая международная конференция по прочности армированных полимерных (FRP) Композиционные материалы для строительства (КРСК 02), Монреаль, Квебек, Канада, май, 2002 с. 39-45.

9. Kajorncheappunngam, S.; Гупта, РК и GangaRao, HVS, "Влияние окружающей среды на старение Деградация стеклопластика эпоксидные," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 6, № 1, февраль 2002, с. 61-69.

10. Micelli, F.; Нанни, A.; и Tegola, А. Г. Влияние окружающей среды на кондиционеры GFRP бары, "22 SAMPE Европе Международная конференция, ЦНИТ Париж, 27-29 марта, 2001, с. 1-13.

11. Швецова, D.; Rizkalla, S.; Фогель, H.; и Джавара, A., "Прочность GFRP в странах с низким тепла высокого конкретных действий", 2-я Международная конференция по прочности армированного волокном полимера (FRP) Композиционные материалы для строительства, Sherbooke, Квебек, Канада, 29-31 мая 2002, с. 75-86.

12. Tannous, FE, а Saadatmanesh H., "Экологические последствия на механические свойства E-Стекло FRP арматуру", ACI журнал Материалы, В. 95, № 2, март-апрель 1998, с. 87-100.

13. Сена, R.; Маллинс, G.; и Салем, T., "Прочность E-glass/Vinylester Усиление в щелочном растворе," Структурные ACI Journal, В. 99, № 3, май-июнь 2002, с. 369 -375.

14. Tannous, FE, а Saadatmanesh, H., "Прочность AR, усиленный стекловолокном пластиковые бары," Журнал композиты для строительства, ASCE, В. 3, № 1, февраль 1999, с. 12-19.

15. Бахт, B.; аль-Бази, G.; Banthia, N.; Cheung, M.; Эрки, M.; Фаоро, M.; Мачида, A.; муфтий A.; Нил, кВт, а также Тадрос, Г. , "Канадский мост Дизайн кодекса положения для волоконно-железобетонных конструкций" Журнал композиты для строительства, ASCE, Т. 4, № 1, февраль 2000, с. 3-15.

16. ACI Комитет 440 "Руководство по проектированию и строительству железобетонных с FRP бары (ACI 440.1R-03)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2003, 42 с.

17. Невилл, М., свойства бетона, Pearson Education Азии Pvt. ООО, Эссекс, Англия, 2000, 844 с.

18. ASTM C 496, "Испытание для расщепления Прочность цилиндрических бетонных образцов," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1990, стр. 5.

19. BS 1881: Часть 117, "Метод определения предела прочности при растяжении Расщепление", 1983.

20. IS: 456, "Кодекс практики по равнине и железобетона", Бюро индийских стандартов, Дели, 1978.

21. Нильсон, AH, Проектирование железобетонных конструкций, McGraw-Hill, Нью-Йорк, 1986, 730 с.

22. ASTM D 3916, "Метод испытания на растяжение свойства Pultruded стекловолокном армированных пластиков Род", ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1984.

Abhijit Мукерджи является профессор кафедры строительства в Индийский технологический институт в Бомбее, Индия. Его исследовательские интересы включают композитный и "умных" материалов, в особенности их применения к резкой критикой.

SJ Arwikar является доцентом Dr.PG BLDEA в Halkatti Колледж техники и технологии, Биджапура, Индия. Его исследовательские интересы включают приложения и долговечности композиционных материалов в бетонных конструкциях в тропических условиях.