Аналитическая модель для оценки Невыполнение Поведение покрытием железобетонных балок Укрепление для Shear

Подход, изложенный в этом документе, в котором угол между диагональных напряжений сжатия и оси пучка (трещины наклонение) . В общем, модели, представленные в литературе принять Авторы должны поздравил для этой работы. Тем не менее, discussers хотел бы затронуть некоторые комментарии по соответствующим вопросам, представленные в тексте:

1. Конкретные Наилучшее согласие между теорией и экспериментальными данными по соответствующим выбором

2. Модель авторов не считает, что пакет V ^ с ^ к югу (сдвиговых вклад бетона). Сдвига поведение укрепить пучков варьируются в зависимости от вклада следующие: луч, арка действий, а также внутренние и внешние веб подкрепления. Данные, приведенные в таблице 2, были получены по-разному некоторые исследователи, и различные подходы для параметра V ^ с ^ к югу. Этот параметр является функцией совокупного блокировкой, дюбель действий, а также бетона на сжатие зоны. Совокупный блокировки, например, имеет очень существенное влияние на сдвиг прочности V югу ^ ехр ^ = V ^ к югу с ^ V ^ югу S ^ V ^ к югу [функция] ^ и не может пренебречь при анализе экспериментальных данных. Площадь поперечного сечения внутренней продольной арматуры A ^ S ^ к югу, в течение нескольких пучков показано в Таблице 2, имеет относительно высокую стоимость и, следовательно, дюбель действий очень важно в данном случае.

3. Конечная прочность на сдвиг к югу V ^ и ^ уменьшается по мере увеличения параметра Поэтому очень важно рассмотреть эти два параметра одновременно в разработке.

4. Уравнение (10), (11) и (12) связаны с debondingfailure режиме. Тем не менее, авторы не проверить этот тип неудачником, потому что Таблица 1 показывает только теоретических значений, относящихся к отказов определяется формулой. (5), (6) и (7).

5. Уравнение (12) дает прочность [функция] ^. Это является серьезным ограничением на эту связь модели.

Авторов ЗАКРЫТИЕ

Авторы благодарят discussers за их вклад и рады тому, что этой возможностью, чтобы лучше разъяснить свою газету. Прежде чем рассматривать свои замечания, было бы полезно дать общее описание предлагаемых аналитическую модель.

Предлагаемый метод оценки несущей способности укрепления железобетонных балок на основе модели пластичности фермы, где угол наклона Это контрастирует с традиционной теории модель фермы, в которых значение

1. Поведение обычного железобетона beamsubjected изгиба и сдвига определяется в основном охватывают сдвига углубленного соотношение / D. Вообще, для значений / д больше, чем приблизительно 3,5, изгиб эффекты преобладают, а при более низких значениях / сут, режим отказа, вероятно, будет один сдвига. Различных типов сдвига провала, часто обозначается веб дробления регулируется главным образом от свойств бетона. Это обычно происходит в тонкой перепонкой балок, в связи с развитием высоких диагональных сжимающие напряжения в сети. В зависимости от количества поперечной арматуры, ошибка может быть охарактеризована приносит веб усиление перед дроблением бетона (балок под усиленный на сдвиг), либо путем дробления бетона с веб укрепление лежал в упругом состоянии (балки на усиленные при сдвиге).

В таких случаях, даже если приложение теории пластичности представляется сомнительным, опыт показывает, что внедрение эффективных пластическая прочность бетона, хорошая корреляция между экспериментальными результатами и пластиковые решения могут быть получены. Эффективного (или пластик) прочности бетона, как правило, выражается через веб-критерий дробления.

Этот коэффициент эффективности, однако, довольно трудно оценить, поскольку она является сложной функцией многих параметров. Для практических целей, 0,8 - F ^ к югу с ^ '/ 200 (F ^ с ^ к югу в МПа). Для простоты, однако, в этом документе, среднее значение

Следует отметить, что большинство членов железобетонных учитывать при анализе, как правило, усиленный на сдвиг ( подкрепления. Конкретные модели, то есть выбор (5b).

2. Традиционно в текущем дизайн сдвига concretecontribution срок V ^ с ^ к югу входит в дополнение к 45-градусная фермы модели с учетом результатов испытаний железобетонных балок с небольшой процент веб подкрепления. Конкретный вклад включает в себя многие факторы, такие как прочность на растяжение бетона, совокупный блокировки вдоль трещин и дюбель сопротивление арматуры. Это текущий рамках ACI кодекса. Однако, если модели с переменным углом фермы используется не V ^ с ^ к югу срок необходимо исправить Этот второй подход был принят в КСР кодекса. Модель, представленная в статье, является последовательной и в соответствии с последней философии.

Чтобы поддержать выбор пренебрегая конкретный срок вклада, по итогам рассмотрения может быть сделано. Обширные испытания (Swamy 1969; Swamy и Andriopoulos 1974) показывают, что совокупный явления блокировки и дюбель действия являются взаимозависимыми и не так просто расстаться. На начальных этапах диагональных трещин, совокупность действий блокировки преобладает то время как влияние дюбель действий становится заметным в более поздних стадиях развития диагональные трещины. Чистого сдвига осуществляется по этому интерфейсу явлений зависит от величины напряженности стали, веб арматуры, момент сдвига отношение и прочности бетона. Сдвиговые перемещения через совокупный блокировки и дюбель действия максимальной для балок без веб подкрепления. Предоставление результатов сдвига арматуры в передаче поперечных сил на стременах и к значительному сокращению числа сдвига осуществляется путем совокупного блокировки и дюбель действий (Swamy 1969; Swamy и Andriopoulos 1974). Как диагональные трещины становится шире, в сторону отказа, а также разрыв связи развивается постепенно в неспособности региона, сдвига перемещения через совокупный блокировки и дюбель действий как уменьшится до незначительной пропорции.

Что касается действий арки, различные исследователи, в том числе Кани (1966), предполагают, что трещины усиленный членов ведет себя как два навесных связали арки и выдвинули теоретические анализ, основанный на арки действий. Обширные результаты испытаний, с другой стороны, показывают, что обычно связан усиленный луч не выполняет сдвиг ведет себя, как луч, вплоть до отказа этапе, несмотря на широкие трещины и деформации (Свами, Andriopoulos и Adepegba 1970). В нормальных пучков, когда нагрузок близких к поддержке, можно развивать, помимо диагональных трещин или иной форме тягу действий свидетельствует о прогрессивном нарушение связи, что всегда сопровождает разрушение при сдвиге, и даже тогда, нейтральной плоскости существует вплоть до отказа этапе. Как сдвига увеличивается диапазон, гибка действий преобладает. Термин "арка действий" в отношении пучка в отсутствии сдвига, таким образом, вводит в заблуждение и коннотаций, несовместимых с физического поведения нормальных железобетонной балки (Свами, Andriopoulos и Adepegba 1970) ..

3. При разработке модели параметр Вклад конкретных V ^ с ^ к югу игнорируется (см. пункт 2).

4. Нарушение сцепления отказов принимается во внимание при разработке модели с помощью параметра р к югу Ь. В уравнении. (14а), если р к югу Ь (уравнение (11)) меньше, чем р к югу [функция] ^ (уравнение (13)), отсутствие режима соответствует нарушение сцепления явление.

5. Ключевым параметром предлагаемая модель представляет предельным значением прочности от Механических свойств таких интерфейс довольно трудно охарактеризовать и проанализировать в связи с механическими свойствами их отдельных материалов составляющей. Это потому, что они зависят от различных факторов, таких, как геометрия, технологические и механические свойства материалов, обработки и подготовки поверхности бетона до применения клея, чувствительность к эволюции, растрескивания и экологических условий.

На практике, потому что предел прочности клей, как правило, больше, чем бетон, основные отказов составных до конкретных суставов растрескивание бетона, происходящих в целом в нескольких миллиметрах от клейкой конкретных интерфейс. Следовательно, прочность в значительной степени зависит от прочности бетона.

В контексте пластического решения, связь скольжения поведение идеализируется как жестко-пластической модели, в которой значения прочности облигациям Предлагается эмпирическое соотношение вытекает из ограниченной серии экспериментальных результатов. В будущем, когда все больше экспериментальных результатов тестов становятся доступными, модель прочности может быть, конечно, улучшилось, принимая во внимание другие (главное), влияющих на параметры.

ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЕ

Предлагается структурная модель основывается на здравых принципах техники и учитывает все основные возможные виды разрушения укрепленных железобетонных балок. Иными словами, модель способна оценить, с единым подходом, иерархия внутреннего кольца цепи сопротивления в укрепление железобетонной балки. В результате, он может быть эффективным инструментом для разработки методики расчета, способных обеспечить безопасную удовлетворительно и высокопрочного выступления укрепления железобетонных балок, как это уже делается в случае с обычными железобетонных членов. На практике, в соответствии с философией дизайна потенциала аналогичен принятому для сейсмических проектирование железобетонных конструкций, удовлетворительное, безопасной и пластичных производительность может быть достигнута путем обеспечения того, чтобы сильные связанных с хрупких механизмов превышают соответствующие механизмы более пластичным. Эффективность этого подхода, дизайна, так что элемент конструкции ведет себя существенно по назначению в конструкции, могут быть обеспечены достаточно прогнозирования внутренней сильные, соответствующих различным режимы отказа государства-члена.

Основное преимущество предлагаемой модели состоит в том, что оценка внутренних сильных сторон укрепить членов на основе единого и последовательного подхода, в отличие от нынешнего подхода дизайн, принятые во многих коды (ACI Комитет 440 [2002]; JSCE [2001] ; CNR-DT [2004]), где правил проектирования часто образуют интриги головоломки из гетерогенных эмпирических формул.

Ссылки

CNR-DT 200/2004, 2004, "Istruzioni в ла Progettazione, L'esecuzione ред Ира Controllo ди-ди-Interventi Consolidamento статико Mediante L'utilizzo ди Compositi Fibrorinforzati", CNR, итальянский Национальный исследовательский совет. (На итальянском)

JSCE, 2001, "Рекомендации по Модернизация железобетонных конструкций в связи с использованием непрерывного волокна листа", Японское общество гражданских инженеров.

Кани, ВНД, 1966, "Основные факты, касающиеся Shear провал", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 63, № 6, июнь, с. 675-692.

Swamy, RN, 1969, "Миг-Shear Взаимодействие железобетонных балок," Международная конференция по Shear, Кручение и облигаций в железобетона и предварительно напряженного железобетона, Индия, январь

Swamy, RN, и Andriopoulos, А. Д., 1974, "Вклад Совокупный Interlock и шкантозабивные сил сопротивления сдвигу армированных пучков с веб усиление", Shear из железобетона, СП-42, т. 1, Американский институт бетона, Фармингтон , штат Мичиган, с. 129-168.

Свами, RN; Andriopoulos, А. Д. и Adepegba Д., 1970, "Арка действий и облигаций в бетоне Неудачи Shear" Журнал структурного подразделения, ASCE, V. 96, No ST6 июня.

Обсуждение Эмиль де Соуза Санчес Филу-Марта-де Соуза Лима Веласко, и Рикардо Аморим Einsfeld

Профессор Федерального университета Juiz-де-Фора, М., Бразилия, профессор, PUC-Рио-де-RJ, Бразилия, профессор, IPRJ-UERJ, RJ, Бразилия.