Сейсморазведки из автоклавного газобетона Shearwalls: Всесторонний обзор

Комплексная программа исследований в последнее время были проведены предложить дизайн положения автоклавного газобетона (AAC), а также развивать техническую базу для этих положений. Первая фаза программы исследований на имя тщательное тестирование на shearwalls AAC, которые являются основными боковых сил сопротивления элементов AAC структурных систем. Экранные образцы были изготовлены из различных элементов, AAC, в том числе кладки типа единиц и железобетонных панелей, положил горизонтально или вертикально. Пропорции образцов (отношение высоты к длине базы) варьировала от 0,6 до 3, и каждый образец был разработан на неудачу в любой сдвиг или изгиб. На основании результатов испытаний, полученных при Университете штата Техас в Остине и в других местах, надежных процедур и соответствующие положения были разработаны для разработки поведения shearwalls AAC, состоящий из каменной кладки-типа или горизонтально армированных панелей, регулируемых изгиб, сдвиг, и другие предельных состояний. В этом контексте, "надежные" ассоциируется с низким коэффициентом вариации (как правило, ниже 15%) и значений, близких или превышающих 1,0 для отношений наблюдается способность способность предсказать с помощью уравнений, на основе испытанной силы ..

Ключевые слова: автоклавный; Экранные; испытания.

(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Автоклавного газобетона (AAC), легкая цементная материал изначально разработанная в Европе более 70 лет назад и сейчас широко используется во всем мире, недавно был введен в строительном рынке США. Потому что AAC новый материал в США, техническая информация, необходимых для предлагаемой конструкции положения AAC структурных систем. Несмотря на значительный материальный существует на материальных и тепловых свойств AAC производятся в Европе, существует мало информации об исполнении AAC shearwalls условии в плоскости нагрузки. Автоклавного газобетона КСР Руководство дизайна и технологии (CEB 1978) и КСР-FIB Типовой кодекс (CEB 1990) ничего не говорится о разработке shearwalls AAC. Bave (1980) упоминает выводы двух независимых исследований на газобетонные панели ориентированы в вертикальном направлении. Полномасштабные испытания образца AAC, состоящая из железобетонного каркаса с заполнением блоками AAC была завершена в 1997 году на строительство научно-исследовательского института НИСИ в Софии, Болгария (Димитрова и Guglev 1997).

Программы исследований при Университете штата Техас в Остине был разработан с целью проверки результатов дополнительных 19 образцов AAC Экранные. Образцы были изготовлены из различных элементов, AAC, в том числе кладки типа единиц и железобетонных панелей, положил горизонтально или вертикально. единиц AAC кладки, как правило, 8 . Пропорции образцов (отношение высоты к длине базы) варьировала от 0,6 до 3. Эти тесты дополняют результаты Хебел AG, проведенных на одной пропорции. Геометрии и осевые нагрузки каждого образца приведены в таблице 1 (Варела 2003; Таннер 2003). Использование координированных исследований при Университете штата Техас в Остине и Гебеля AG, включены положения, дизайн, комментарии, и "супер-комментарий" (обширные технические обоснования) были разработаны для элементов AAC. Эта статья обсуждает поведение shearwalls AAC, состоящий из каменной кладки (включая полевые укрепления) или на заводе-AAC армированных панелей (Клингнер и др..

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Набор 19 Экранные образцов и в полном объеме монтаж образца, изготовленные из AAC недавно были испытаны для заполнения пробелов в экспериментальных данных и обеспечения интеллектуального уравнений общее поведение shearwalls AAC. В данной работе представлены экспериментальные программы и обобщение результатов, полученных из свиты Экранные образцов, испытанных при Университете штата Техас в Остине. Предложенных уравнений в результате синтеза находятся на рассмотрении Комитета ACI 523A.

TEST SETUP И ПОРЯДОК

Экранные AAC образцов, испытанных при Университете штата Техас в Остине были построены на бетонном фундаменте после натянут сильного пола на Ferguson зданий и сооружений лаборатории. Каждый Экранные был построен на выравнивание русла ASTM C 270 S Тип кладки раствором размещены на бетонном фундаменте. Очень жесткая продольно после загрузки натянутый луч был сделан на верхней поверхности образца. Обратные циклической боковой нагрузки, применяемые к каждому образцу с использованием либо одного барана или гидравлический двойного гидравлического баранов крепится к стене, на Ferguson зданий и сооружений лаборатории и поставляется через ручное управление гидравлического насоса. Установка проверки и нотацию для описания shearwalls показано на рис. 1 и 2 (Варела 2003; Таннер 2003; Brightman 2000).

В Техасском университете в Остине, осевой нагрузки был применен при помощи гидравлических баранов, пост-натянутой стержней, или сочетание того и другого. Чистая осевой силы поддерживается примерно постоянным при обратном циклического нагружения с помощью механической "загрузить Ответственный" и путем обеспечения того, некоторые почтовые натяжения силы остались во внешнем стержней. Полное описание установки и результаты тестирования представлены в Brightman (2000), Тэннер (2003), и Варела (2003). Установки для испытания Хебел стены AG был похож исключением того, что осевой нагрузки не оставались неизменными на протяжении всего испытания (Таннер 2003).

Геометрии, изгиб подкрепление, и осевое усилие для каждого образца были выбраны, чтобы побудить либо сдвига или изгиба доминируют поведение как хотелось бы. Сдвига преобладают образцы на усиленный при изгибе с помощью внешних резьбовых шпилек, как изгиб арматуры. В большинстве образцов, эти дополнительные стержни были pretensioned увеличение осевой нагрузки в стене. Прогиба преобладают образцы слегка усилить при изгибе. Усиление в каждом образце приводится в таблице 1 (Варела 2003; Таннер 2003).

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

Следующие поведенческие режимы были замечены ни в прогиб доминируют или сдвига преобладают образцы стене трещин от изгиба, прогиб-сдвиговых трещин, веб-сдвиговых трещин, дробление диагональной стойки, а номинальная мощность изгиб. Каждый поведение, описанное в следующей изначально предсказать на основе теории железобетона и модифицированных на основе экспериментальных данных. Примеры типичных flexureand сдвига доминируют поведения приведены на рис. 3.

Образование трещин от изгиба

В изгибе растрескивания shearwalls AAC, изгиб формы трещины у основания на растяжение стеной между AAC и выравнивание постели. Прочность крекинга определяется модулем разрыва AAC или растягивающие связь между материальным AAC и выравнивание постели, если такая совместная присутствует в Экранные в стадии рассмотрения. Уравнения для прогнозирования базе сдвига в стену, когда растягивающие напряжения превышают модуль разрыва у основания стены представлены в формуле. (1). Модуль разрыва в уравнении. (1), меньше модуля разрыва материала или прочность на разрыв связи между материальным AAC и интерфейс выравнивание постели

... (1)

Прочность крекинга наблюдалось в 15 Экранные образцов, испытанных при Университете штата Техас в Остине. Во всех случаях эти изгиб трещин между AAC и постель кладки выравнивания. Наблюдается гладкой поверхности провал указывает растяжение провал связи, а не отказ AAC материала. Использование боковой нагрузки, при которых образование трещин от изгиба было отмечено, прочностью на разрыв связей вернулись рассчитанных для каждого Экранные (Таннер 2003; Кансино 2003). Эти результаты представлены в таблице 2. Средним модулем разрыва составляет 70,5 фунтов на квадратный дюйм (0,46 МПа) и соответствующие 20% fractile составляет 53 фунтов на квадратный дюйм (0,34 МПа). Предлагаемое значение дизайн модуля разрыв не должен превышать 50 фунтов на квадратный дюйм (0,34 МПа) при совместном выравнивания кровать находится в элементе AAC.

Изгиб-сдвиговых трещин

Прогиб сдвига трещины начинается в виде горизонтальной трещины на высоте примерно половина плана протяженность стены к югу л ^ W ^ от основания стены, а затем распространяется по диагонали через центр к стене. Уравнение (2) формирует основу формулы. (11-30) в ACI 318-02, который используется для расчета прогиба-сдвиговых трещин способность железобетонных Экранные. В этом уравнении, термин (M / V - суб л ^ ш ^ / 2) представляет собой настоящий момент в стене в месте изгиба часть трещины (при предполагаемой высоте л ^ к югу W ^ / 2). Второй член представляет собой дополнительные силы, необходимой для распространения трещины по диагонали

... (2)

где / ^ с ^ к югу в бар.

Изгиб-сдвиговых трещин наблюдается в семь flexuredominated образцов Экранные. В любом случае, изгиб часть изгиба сдвига трещина, образовавшаяся в первый горизонтальный шов (Таннер 2003; Кансино 2003), указывая, что эта совместная слабее, чем материал AAC себя. Отношения по прочности на разрыв связей е ^ ^ к югу связи между AAC и тонких кровать раствора приведены в формуле. (3а) и (3b) (Таннер 2003; Argudo 2003).

Прогнозирование горизонтальной части прогиба сдвига трещины определяется с помощью первого слагаемое. (2). Эти результаты представлены в восьмом и девятом столбцах таблицы 3. Истинной высоте изгиб часть изгиба-сдвиговая трещина была заменена предполагается значение л ^ к югу W ^ / 2 в знаменателе первого члена уравнения. (2). Где предел прочности на разрыв связей уравнения. (3a) был ниже, чем модуль разрыва, предельная прочность на разрыв связей уравнения. (3a) также был использован. Полученное уравнение в том числе эти изменения представлены в формуле. (4). За исключением Экранные образцов 14a, соотношение наблюдалось предсказал численность колеблется от 1,0 до 1,4, при среднем значении 1,18 и коэффициент вариации (COV) от 8,9%

F ^ югу связи = 1.5

F ^ югу связи = 0.04f ^ югу AAC ^ 66 (3, b)

где / ^ ^ к югу AAC и / ^ ^ к югу связи в дюйм, Действует для F ^ югу AAC ^> 450 фунтов на квадратный дюйм и

... (4)

Хотя формирование изгиба сдвига трещины могут быть предсказаны, ни код языка предлагается на изгиб-сдвиговых трещин, потому что образование не сопровождается снижением прочности и жесткости образцов. Одним из примеров гистерезисного поведения на рис. 4. Для этого и всех других прогиба преобладают образцы, жесткость была сохранена, по крайней мере один цикл нагрузки после изгиба сдвига трещин. Кроме того, усиление вертикальной стене на концах было достаточно, чтобы сохранить срез после изгиба сдвига трещин. На основании этих наблюдений, не было никакого замысла уравнений предлагается ограничить изгиб сдвига трещин. Рассмотреть влияние горизонтальных трещин в горизонтальных швах AAC предлагаемого значение для модуля разрыв не должен превышать 80 фунтов на квадратный дюйм (0,55 МПа), если горизонтальные швы с тонкими кровать раствор используется в Экранные AAC.

Web-сдвиговых трещин

Web-сдвиговых трещин сдвига доминируют образцов, испытанных при Университете штата Техас в Остине и испытаний, проведенных Хебел AG в Германии (Таннер 2003). Разработка конструкции уравнение качестве регулируется веб-сдвиговых трещин начал с развитием уравнение для определения базы сдвига при максимальной основные растягивающие напряжения достигают расщепления прочности материала (уравнение (5)). Уравнение (6) результаты при замене прочность на сжатие вводится в уравнение. (5) (Таннер 2003)

... (5)

... (6)

где / ^ ^ к югу AAC в дюйм, P в фунты, а также к югу л ^ W ^ и Т в дюймах.

Боковые нагрузки, при котором веб-сдвиговых трещин наблюдалось и предсказал по формуле. (6) представлены в таблице 4. Среднее соотношение наблюдалось предсказал сила 0,72 с COV на 13,8%. Соотношение наблюдалось предсказуемое поведение на рис. 5. Среднее отношение observedpredicted веб-сдвиговых трещин потенциала изображена вместе с нижней 10% fractile в 0,59. Эти результаты показывают, ниже соотношения наблюдаются сильные предсказал, что свидетельствует о формуле. (6), unconservative. Уравнение (6) Таким образом, с тем чтобы он соответствовал бы 10% ниже, fractile из соотношения наблюдаются предсказал потенциала путем умножения коэффициента 1,6 в формуле. (6) на 0,59. Эта нижняя fractile выбирается в зависимости от низких COV результатов испытаний и количество образцов. Окончательное уравнение для прогнозирования веб-сдвиговых трещин потенциала Экранные образца приводится в формуле. (7).

Аналогичная оценка была проведена для набора девять AAC Экранные образцов, испытанных на Хебел AG, состоящий из модульных блоков с главой суставов левой unmortared. Среднее отношение наблюдалось предсказал силы для этого данные с 0,46 COV на 13,1%. Соответствующий 10% ниже, fractile составляет 0,38. На основе методологии, представленные ранее, уравнение. (8) была создана для Экранные образцов модульных блоков, руководитель суставы unmortared

... (7)

... (8)

где / ^ ^ к югу AAC в дюйм, P в фунты, а также к югу л ^ W ^ и Т в дюймах.

Вклад поперечной арматуры

В обычных железобетонных конструкции, вклад поперечной арматуры V югу ^ S ^ входит, добавив его непосредственно к номинальной сдвиговых трещин потенциала бетона, а в формуле. (9)

V ^ к югу п ^ = V ^ с ^ к югу V ^ югу S ^ (9)

Предлагаемые положения дизайн shearwalls AAC разрешить включение V югу ^ S ^ вклад, но только из деформированной укрепление горизонтальных встроенных в раствор. Они консервативно пренебречь вкладом всех других горизонтальных укрепление встроенные в AAC основан на наблюдаемое поведение перемычки испытания в Университете Западной Австралии и Экранные образцов, испытанных при Университете штата Техас в Остине (Бутрос и Saverimutto 1997; Таннер 2003).

AAC панели армированы сварные ткани с горизонтальными и вертикальными элементами. В горизонтально панели AAC, горизонтальные элементы могут обеспечить некоторую мощность сдвига. Их возможности ограничены, уступая и ношение пересечения вертикальных проводов на AAC. Свободного тела диаграммы для одного слоя сварные ткани, используемые в горизонтальной панели AAC показано на рис. 6. Возможности горизонтального провода ограничена несущей способностью AAC с вертикальными элементами. Прочность горизонтальной проволоки скромным пренебрегают из-за пробелов, которые существуют между проводами и AAC (из-за пористости AAC) и гладкой, коррозионно-стойкие покрытия на провода.

На основе горизонтального равновесия, максимальное напряжение в горизонтальной проволоки может быть определена по формуле. (10). Если напряжение в горизонтальной проволоки определяется по формуле. (10) меньше, чем предел текучести, горизонтальные равновесия необходимо, чтобы отношение к AAC будет определять напряжение в турнике. Несущей способностью ограничено число нитей, которые, в свою очередь, находится под контролем изготовления панели и расположение трещин. Эти неопределенности ограничить надежности укрепление горизонтальных

... (10)

В обратном циклических нагрузок, вклад в сопротивление сдвигу подкрепления параллельно направлению нагрузки может быть дополнительно ограничена прогрессивного дробления AAC под перекрестия. Когда AAC впереди перекрестия давит, недействительными формы за перекрестия (рис. 7). В обратном циклического нагружения, пустоты формы впереди и сзади нитей (рис. 8). До боковой дрейф отношение стены увеличивается достаточно для нитей для перемещения через эту пустоту и снова нести на AAC, сопротивления сдвигу от горизонтального усиление пренебрежимо мала. Если напряжение по высоте Экранные неоднородно, несущей способностью могут быть более ограниченными. Для сочетание этих трех причин, вклад поперечной арматуры с завода-помещены сварные ткань консервативно пренебречь.

Раздвижные срез

Экранные AAC горизонтальных панелей или кладки блоков типа экспонатов постельное совместных трещины, когда касательное напряжение на кровать соединений превышает возможности интерфейса сдвига. Раздвижные срез является произведением коэффициента трения между потенциальными интерфейс неудачи и сила, действующая нормально к этому интерфейсу. Этот механизм, как правило, называют "трения скольжения", включает в себя нормальные силы от усиления пересечения границы и с внешней приложенной нагрузки по нормали к ней.

В традиционных трения сдвига, скользя по грубой совместных причин расширения трещины, подчеркнув, усиление вертикальной через трещины и создает дополнительные усилия. В обратном циклическом нагружении AAC, это сопротивление может снизиться настолько, что сопротивление скольжению сдвига обеспечивается главным образом дюбель действий подкрепления через постель суставов. Этот вклад в V ^ ^ сс югу ограничивается произведение площади арматуры перпендикулярно потенциальных интерфейс неудачи и текучести, что усиление при сдвиге примерно 0.6f югу ^ у ^. Этот вклад в раздвижных срез показано на рис. 9 дополнен определенный потенциал за счет трения (рис. 10).

Раздвижные сдвига наблюдалось в Экранные образцов 4 и два этажа образца сборки. Гистерезисного поведения двухэтажный монтаж образца показана на рис. 11. Общей базе сдвига и скольжения срез для образца от нагрузки точки приведена на рис. 12. Дизайн раздвижных срез представлен за вклад осевой нагрузки и дюбелей и вклад осевой нагрузки только. Поскольку весь осевой нагрузки был применен по тяжести, осевая нагрузка остается постоянной на протяжении всего испытания. В этом образце, продольной стали и штифты внести существенный вклад в способность в течение нескольких циклов. Ущерб около дюбелей начал при нагрузке 677-Пойнт и продолжалось в течение испытания. Каждый цикл загрузки сопровождалось усилением ущерба. Совокупный ущерб в каждом цикле сопровождается постоянно снижающихся базе сдвига, как показано на нагрузке 700 пунктов выше на рис. 12. Аналогичные результаты наблюдались в Экранные образца 4, и не включены для краткости. Эффективность действий дюбель был сокращен в обоих образцах, где произошло скольжение.

Как ущерба увеличивает сопротивление предоставляемый влияние на дюбель снижается. По этой причине предлагаемые положения дизайн консервативно пренебречь вкладом дюбеля, как показано в формуле. (11).

V ^ к югу сс = микропроцессора (11)

Дробление диагональная распорка

Как осевая нагрузка увеличивается, сдвиг потенциала Экранные AAC, как регулируется веб-сдвиговых трещин увеличивается. Если эти осевые нагрузки сопровождаются значительным сдвига, как и в малоэтажном стены, срез стены могут быть ограничены путем дробления по сжатия диагонали. Диагональ дробления может быть предсказано помощью стойки и галстук модель, состоящую из двух элементов: диагональная распорка сжатия F ^ ^ стойкой к югу и напряженности крепежные силы Т. примере моделирования многоэтажные железобетонные Экранные использованием диагональной стойки сжатия и напряженности связей представлена в Muttoni, Шварц и Thurlimann (1997). Сжимающей силы в диагональной стойки является результатом вертикальной крепежные силы и применяются горизонтальные нагрузки (рис. 13). Поскольку система является статически определимой, вертикальная составляющая представляет собой сумму силы в крепежные стержни и горизонтальные компоненты применяются боковые нагрузки В.

Сжимающая сила передается по диагонали стойка уравновешивается у основания стены сопротивление трения (действующий по горизонтали) и вертикальной компрессии в диагональной стойки. Предлагаемые положения разработки и обоснования для создания уравнений для этого предельного состояния представлены в следующих пунктах.

Геометрии образца с Экранные пропорции 0,6 и горизонтальной проекции стойки к югу ^ ^ л стойка равна 1 / 4 часть плана протяженность стены показано в левой части рис. 14. Из геометрии, в силу стойка будет в 1,7 раза вертикальной реакции (соотношение диагональной ноги на ногу вертикальной эквивалентных треугольник). Для приземистые стены, диагональная стойка может давить на боковые нагрузки меньше, чем соответствующая номинальная мощность изгиб стены. Из-за наклона стойки, в силу сжатия диагонали приземистые стены могут быть гораздо выше, чем на изгиб сжатия в стене, ноги.

Дробление диагональная распорка наблюдалось в Экранные образца 1. Длина измельчения расширенной 1 / 4 часть плана длины стены. На основании приложенной нагрузки при измельчении и геометрия стены, уравнение. (12) был откалиброван. Она представляет собой горизонтальные силы V при измельчении на основе равновесия горизонтальных сил на базе диагональной стойки. Вывод для этого уравнения, разработанные в Таннер (2003)

... (12)

Малой откола произошло в палец Экранные образца 1 при нагрузке 152 KIPS (676 кН). Основные откола произошло при нагрузке 167,6 KIPS (745 кН). На основании ущерб, наблюдается горизонтальная ширина диагональной стойки составляет примерно 1 / 4 часть плана длины стены. Используя формулу. (13), дробление диагональной стойки для образцов 1 Экранные было предсказано на боковой нагрузке 185,1 KIPS (823 кН). Наблюдается мощность 90% от предсказываемого моделью для дробления диагональной стойки. Потому что интеллектуальный уравнение unconservative в данном случае, это умножается на коэффициент 0,9. В остальных образцах Экранные, дробление диагональная распорка удалось избежать за счет ограничения осевой нагрузки. Справедливость соотношения. (13) косвенно определяется тем фактом, что дробление диагональная распорка не наблюдается в последующих образцах. Хотя это уравнение еще далека от совершенства, он является надежным инструментом для предотвращения дробления диагональная стойка в AAC shearwalls протестированы в данном исследовании

... (13)

Номинальная мощность изгиб

Номинальной изгиб потенциала shearwalls AAC может быть определена на основе равновесия сечения. Общие допущения для изгибных поведения были проверены в изгибе образцов преобладают Экранные. Сжатая зона определяется на основе линейной зависимости деформации, используя максимум полезной сжимающие напряжения в AAC от 0,003 (Argudo 2003) и эквивалентных напряжений прямоугольник, высота которого 0.85fAAC (или 0.85f ^ ^ м к югу), а также , глубина которой Значения

Наблюдаемые по сравнению с номинальной предсказал изгиб потенциал можно сравнить на изгиб доминируют Экранные 14a Образцы, 14б, 15а, 15В, до 17 лет. В ходе испытания Экранные Образцы 13 и 16, приводов используется для применения якобы постоянной осевой нагрузкой непреднамеренно подошел к концу своего путешествия. Поскольку на боковой сугробы были применены, осевой нагрузки на стены непреднамеренно увеличилось. Чтобы успешно интерпретировать эти результаты тестов, вероятно осевой нагрузки, приложенной к стенам вернулся рассчитанные по прогнозным изгиб потенциала, и эти два испытания были исключены при проверке наблюдается по сравнению с предсказал изгиб потенциала (Таннер 2003).

Номинальная мощность изгиб была рассчитана с использованием силы стали выход 75 KSI (490 МПа), основанный на мельницу докладов. Соотношение наблюдалось предсказал численность колеблется от 1,11 до 1,34, в среднем 1,22 и COV на 6,8% (табл. 5). Тонкий анализ был проведен рассмотрении упрочнения использованием RCCOLA (1977). Эффект упрочнения увеличивается номинальная мощность изгиб, как показано в результатах Таблица 6. Что такое уточнение, диапазон номинальных observedpredicted изгиб потенциала колеблется от 0,95 до 1,15. Среднем составляет 1,06, при COV на 7,0%. Степени деформационного упрочнения в изгибе арматуры на основе стали штамм, который зависит от продольной деформации при растяжении подкрепление разделены несвязанных продолжительность этого подкрепления. Несвязанных уменьшается длина по мере уменьшения размера стержня, и может привести к текучести и деформационного упрочнения малого диаметра баров, даже при низких уровнях дрейфа.

ВЫВОДЫ

На основании результатов испытаний из Техасского университета в Остине и в других местах, процедуры и соответствующие положения были разработаны для разработки AAC shearwalls из кладки-типа или горизонтально армированных панелей. Прочность растрескивание наблюдается в двух направлениях в 15 образцах Экранные с результатом предельной прочности связи между выравнивающего раствора кровать и AAC в 50 фунтов на квадратный дюйм (34 МПа), основанный на нижних 20% fractile. Flexureshear растрескивания наблюдается в семь образцов Экранные с среднее соотношение наблюдалось предсказал силы и 1,18 COV на 8,9%. Web-сдвиговых трещин наблюдается в 13 shearwalls, в том числе три стены испытания на Хебел AG, с коэффициентом вариации 13,8%. Окончательное уравнение для веб-сдвиговых трещин был изменен коэффициент корреляции с учетом 10% ниже, fractile и привести отношения observedpredicted прочность выше единицы. Раздвижные сдвига, которая наблюдалась в два этажа монтаж AAC и Экранные образца 4. Предлагаемые положения дизайна основаны на осевой нагрузки и консервативно пренебречь вкладом дюбелей после наблюдения снижению эффективности дюбелей с увеличенной ущерб в shearwalls AAC.

Уравнения для дробления диагональной стойки было предложено на основе стойки и галстук модели проверить наблюдаемыми результатами Экранные образца 1. Номинальной изгиб потенциала Экранные AAC определяется на основе равновесия сечение проверить через семь изгиб. Среднее соотношение наблюдалось предсказал сила 1,06 с COV 7% ..

Предлагаемые положения являются надежными, с низким COV (как правило, ниже 15%) и значений, близких или превышающих 1,0 для отношений наблюдается способность способность предсказать с помощью уравнений, на основе испытанной прочности.

Авторы

Информацию об обзоре, основана на научно-исследовательского проекта по сейсмической Поведение из автоклавного газобетона, проведенного в Университете штата Техас в Остине под эгидой Ассоциации ячеистого бетона. Авторы также хотели бы выразить свою признательность сотрудникам и студентам Ferguson зданий и сооружений лаборатории, которые помогали в процессе тестирования, в частности, Дж. Митчелл, Р. Сассен.

Нотация

= Площадь стены

^ К югу ы = эффективное поперечное сечение горизонтальной арматуры в AAC панели

с = расстояние от крайней зоны сжатия нейтральной оси

D = расстояние от центра тяжести напряженности стали волокна при максимальной деформации сжатия (0,8 л ^ W ^ югу для Экранные)

г ^ к югу крест = диаметр CrossWire (вертикальная проволока) в армированных панелей AAC

F ^ югу AAC = испытания прочности на сжатие AAC

е '^ ^ к югу AAC = заданная прочность на сжатие AAC

е ^ ^ к югу связи = предел прочности в AAC

F ^ к югу с = сжатие прочность бетона

F ^ югу г = модуль разрыва конкретных

F ^ югу rAAC = модуль разрыва AAC

F ^ югу ы = напряжение, развиваемое в горизонтальном укрепление армированные панели AAC

F ^ югу т = расщепления прочности конкретных

F ^ югу tAAC = расщепления прочности AAC

F ^ югу у ^ = предел текучести стали

ч = высота Экранные

ч к югу ^ трещины = высота изгибных трещина, образовавшаяся в Экранные для прогнозирования flexureshear крекинга

к югу л ^ ш = план длина Экранные

M = действующих момент база Экранные

п ^ к югу крест = число слоев нитей (по вертикали) между поверхностью и неудачи ближайших панели конец

P = осевой силы, действующей на стене

S = разделе модуля

S ^ H ^ югу = шаг горизонтальные элементы в армированных панелей AAC

T = номинальная толщина Экранные

V = применяются боковые нагрузки и действовать сдвига на базе Экранные

V ^ к югу AAC = прочность на сдвиг предоставляемый AAC

V ^ к югу с = прочность на сдвиг предоставляемых конкретным

V ^ к югу кр = базе сдвига на изгиб крекинга потенциала

V ^ к югу DS = потенциала Экранные AAC, как регулируется путем дробления диагональная распорка

V ^ к югу п = номинальной прочности на сдвиг железобетонных разделе

V ^ к югу ы = прочность на сдвиг предоставляемый поперечной арматуры

V ^ к югу сс = скольжения сдвига потенциала AAC Экранные

W = горизонтальной проекции ширины диагональной стойки

* Личные связи, Violandi Vratsanou, Хебель AG, Германия, ноябрь 2000.

Ссылки

ACI Комитет 318, 2002, "Строительный кодекс Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 443 с.

Argudo, JF, 2003, "Оценка и синтез экспериментальных данных по автоклавного газобетона", MS тезис, Департамент строительства, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, Август, 89 с.

Bave, Г., 1980, "пористый Легкий вес бетонных современных технологий", на международном уровне конкретные легкого бетона: Материалы второго Международного конгресса по Легкий бетон, строительство Press, London, с. 28-35.

Бутрос М., Saverimutto, Л., 1997, "Анкоридж Пропускная способность арматуры в автоклавного газобетона Перемычки", материалов и конструкций, ноябрь, с. 552-557.

Брайтман, М., 2000 ", AAC Shear стены Образцы: Разработка испытаний установки и предварительные результаты," MS тезис, Департамент строительства, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, май., 110 с.

Кансино, У., 2003, "сдвиг стены Образцы Низкая прочность AAC," MS тезис, Департамент строительства, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, декабрь

КСР, 1978, автоклавного газобетона КСР Руководство дизайна и технологии, Комитета по Евро-International-дю-Beton, Строительство Пресс, Англия, 89 с.

КСР, 1992, "КСР-FIB Типового кодекса," Комитет Международного Евро-дю-Бетон ", Лозанна, Швейцария, 437 с.

Димитров, М., Guglev Р., "Задача: проведение экспериментальных исследований для определения поведения и несущей способности автоклавного газобетона Стены с Ограничиваясь железобетонных элементов, при обратимом горизонтальных нагрузок" Создание научно-исследовательский институт НИСИ, София, Болгария, сентябрь 1997.

Клингнер, RE; Таннер, JE; Варелы, JL; Brightman, МДж; Argudo, JF и Кансино, UL, 2003, "Техническое обоснование предлагаемой конструкции Положения AAC структуры: Введение и Shear стены тестов", представил на Fall ACI Конвенции, Бостон, Массачусетс

Muttoni, A.; Шварц, J.; и Thurlimann, B., 1997, Проектирование железобетонных конструкций со стрессом Поля, Birkahuser, Швейцария, 143 с.

RCCOLA, 1977, "RCCOLA, компьютерная программа для железобетонных Анализ колонки, руководство пользователя и документации пользователя" NISEE программного обеспечения библиотеки Калифорнийского университета, Беркли, Калифорния, 11 с.

Таннер, JE, 2003, "Разработка положений для AAC структурной системы", кандидатскую диссертацию, Департамент строительства, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, май., 442 с.

Таннер, JE; Варела, JL и Клингнер, RE, 2003, "Сейсмическая Испытания AAC Стены Shear Кирпичный," Труды девятой Конференции американских Кирпичный Севера, Кирпичный общества, Clemson, SC, с. 415-426.

Варела, JL, 2003, "Развитие R и C ^ D ^ к югу Факторы сейсмических Дизайн AAC структуры", кандидатскую диссертацию, Департамент строительства, университет в Остине, Остин, Техас, май, стр. 199.

Варела, JL; Таннер, JE, а Клингнер, RE, 2003, "Развитие R и C ^ D ^ к югу Факторы сейсмической Дизайн AAC структуры" Труды девятого североамериканских Кирпичный конференции, Clemson, SC, с. 439 -450.

Дженнифер Е. Таннер доцент кафедры гражданского строительства в Университете Вайоминга, Ларами, Wyo. Она является бывшим научным сотрудником выпускников в университете штата Техас в Остине, Остин, Техас

Хорхе Л. Варела является доцент кафедры гражданского строительства в автономном университете Юкатан, Мерида, Юкатан, Мексика. Бывший научный сотрудник аспирант в Университете штата Техас в Остине.