Оценка кодекса Потребность в 0,6 дюйма (15 мм) Предварительное напряжение Strand

Это исследование исследовали эффекты прочности бетона и состояния поверхности нити на передачу и развития длины полностью связаны и различные комбинации кабального и debonded нитей AASHTO Тип I I-балки. Кроме того, эффект Н-баров от длины передачи и конечных скольжение нити был исследован. Шесть пучки с более низкой прочности бетона и ржавые нити были протестированы. Полученные результаты были использованы для оценки требований МСА и AASHTO и уравнений Бакнер и пер. Передача результатов показал, что длина МСА, AASHTO и Бакнер уравнений являются консервативными, но уравнения лэйн очень консервативен. Результаты развития длины показало, что МСА и AASHTO требования консервативным полностью связан прядь и чрезмерно консервативной для debonded пряди. Бакнер-лэйн и уравнений очень консервативны в полной мере связан ручья и все менее консервативным debonded пряди. H-бары были эффективными в уменьшении прядь скольжения конца и поперечных трещин шириной в регионе H-бар.

Ключевые слова: развитие длины; из предварительно напряженного железобетона, передачи длины.

(ProQuest информации и обучения: ... обозначает формулу опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Использования новых и усовершенствованных материалов в строительстве (таких, как низкая релаксации напрягаемой пряди, 0,6 дюйма диаметра [15 мм] напрягаемой прядь, и высокопрочного бетона) ставит под сомнение ряд требований код, были разработаны на основе исследования проводились с использованием взрослыми материалов, свойства и размеры. Эффективное использование высокопрочного бетона требует гораздо больше силы предварительного натяжения в полной мере precompress напряженности служебной нагрузки зоны членов. Это, в свою очередь, требует гораздо большей площади напрягаемой нити, если нить pretensioned ее типичное значение 75% гарантированных предел прочности при растяжении. Число нитей, однако, что могут быть размещены в любом разделе I-балки на 2 дюйма (50 мм) сетки ограничен. Это приводит к необходимости использования 0,6 дюйма (15 мм) диаметра нити, чтобы получить требуемое увеличение прядь области и предварительного напряжения сил. Площадь поперечного сечения от 0,6 дюйма (15 мм) диаметром нитей на 40% больше, чем в 0,5 дюйма (13 мм) диаметра нити, которая является более распространенным, ранее использовавшихся размера, обеспечивая тем самым более 40% увеличение преднапрягающей силы с тем же числом нитей и на том же уровне предварительного напряжения ..

Федеральной дорожной администрации (ФДА), размещенные moratorium1 об использовании 0,6 дюйма (15 мм), диаметр нити преднапряжения на 2 дюйма (50 мм), сетки для pretensioned мост приложений в октябре 1988 года. Исследования, проведенные в Техасском Техническом университете (ТТУ) в 1996 году и его результаты представлены здесь являются неотъемлемой частью более широкого совместного исследовательского проекта, проведенного в университете штата Техас в Остине (UT) на Техас Департамента транспорта США (Тксдот), который был разработан представить дополнительные данные испытаний для рассмотрения в сторону отмены моратория ФДА. Запрещение использования 0,6 дюйма (15 мм), диаметр нити преднапряжения на 2 дюйма (50 мм) сетки в pretensioned бетонных балок, был отменен другой стороны ФДА memorandum2 мая 1996 года из-за многочисленных экспериментальных исследованиях, которые проводились с использованием 0,6 дюйма (15 мм) диаметра предварительного натяжения нитей. Другие 1988 ФДА ограничения остаются в силе.

В pretensioned бетонная балка, напряженность в силу в напрягаемой прядь переводится как сила сжатия в бетоне с помощью двух основных механизмов связи: клин / действие трения и механические блокировки. Длина пучка, необходимое для полной передачи силы в пряди в бетон определяется как передача длины. Эффективной передачи предварительного напряжения сил из стали нить к конкретному очень важно для композитных действия материалов. Кроме того, достаточное заливки с первым этапом в конкретной за точкой максимальной нагрузки услуг момент должен быть готов предоставить адекватные крепления блока. Как увеличение изгибных моментов, внутренних войсках в пряди рост, требующий дополнительных длина заливки с первым этапом в бетоне для правильного крепления. Длина заливки необходимо в полной мере развить максимальную силу напряженности в пряди определяется как развитие длины, что тоже очень важно, чтобы действия композитных материалов. Общий совместный проект был разработан и выполнен предоставить дополнительные полномасштабного эксперимента данные, касающиеся передачи и развития длиной 0,6 дюйма

(15 мм) диаметра предварительного натяжения нити на две ключевых переменных: прочность бетона и состояния поверхности нити. Последствия этих двух ключевых переменных были исследованы полностью связаны и различные комбинации кабального и debonded нитей при использовании в стандартных AASHTO двутавровых балок. Балки проверен ТТУ было предоставлено право на самый низкий из трех конкретных преимуществ использоваться в совместном проекте и были ограничены границами нитей с ржавыми условиях поверхности. Передача и развитие длина определяется в части ТТУ в данном экспериментальном исследовании, по сравнению со значениями, предсказывает текущий коды (ACI 318,3 AASHTO-Standard, 4 и AASHTO-LFRD5) и две предложенные уравнения: одно Lane6 и один Бакнер. 7.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Основной смысл этого исследования является изучение связи исполнении 0,6 дюйма диаметра (50 мм) напрягаемой нитей в полной мере связан и частично debonded pretensioned бетонных балок. Кроме того, результаты, полученные в этом исследовании будет увеличить имеющихся в настоящее время база данных экспериментальных данных для связи характеристик 0,6 in.diameter (15 мм) напрягаемой прядей. Таким образом, расширенная база данных может быть использована для изменения текущей спецификации или установить новые спецификации, касающиеся разработки и передачи длиной 0,6 дюйма диаметра (15 мм) напрягаемой прядей. Кроме того, влияние горизонтальных укрепление Сети (H-бар) на передачу и разработку длины была исследована.

О проекте

Совместный проект был разработан с использованием стандартных AASHTO Тип I I-пучков с монолитно-место плиты бетонной палубе, чтобы обеспечить дополнительные полномасштабного эксперимента данные, касающиеся передачи и развития длиной 0,6 дюйма диаметра (15 мм) напрягаемой прядей. В общей сложности 36 пучков были изготовлены и испытаны в течение всего проекта. Пучков были брошены в паре с различия между парами в прочности бетона, состояния поверхности нити, а процент кабального / debonded нити используются. В таблице 1 приведены тест матрицы и целевых материальных ценностей, используемых в общих проектов, а также отнесенных к пучков проверен ТТУ. На каждом конце каждого луча была проверена отдельно в результате чего четыре испытания на пару балок, как показано в таблице 1. Следует отметить, что каждый луч конец был испытан отдельно для длины передачи и развития длины. Таким образом, шесть лучей (три пары) в результате 12 тестов для передачи длину и 12 тестов для развития длины. Результаты теста были сопоставлены с МСА 318, AASHTO-Standard, а также требования AASHTO LRFD-кода и требования предложенный Бакнер и лэйн ..

ИЗГОТОВЛЕНИЕ

Свойства материалов

Напрягаемой стали использовать в этом проекте было 0,6 дюйма диаметра (15 мм), семь проволоки с низким уровнем релаксации прядь с указанным предел прочности при растяжении 270 KSI (1860,3 МПа) и номинальной площади поперечного сечения из 0,217 в .2 (140 мм2) .8,9 ржавые состояния поверхности нити используется во всех пучков испытания в части ТТУ о данном исследовании, а яркие и ржавой поверхности нити условия были использованы в части UT этого исследования. Ржавые прядь была легкая, несколько равномерное покрытие ржавчины на берег. Коррозии, однако, не была тяжелой и не существенно влияет на площадь поперечного сечения на берег. Три прочности бетона диапазоны были использованы в ходе реализации проекта, указанных в таблице 1. Балки проверен ТТУ использовать низкий диапазон конкретных сил. Фактическая прочность бетона и модуль упругости значения были определены для каждого двутавровых балок и палубы плиты во время изгиба тестирования. Эти значения приведены в таблице 2.

Луч изготовления

Все образцы испытаны на ГОО были изготовлены на основе целевых пучка прочности бетона в 5000 до 7000 фунтов на квадратный дюйм (34,5 до 48,2 МПа) и диапазон напрягаемой прядь с ржавыми состояние поверхности. В этих условиях, три пары балок были изготовлены с различными уровнями кабального / debonded нити: полностью не тая, 50% debonded, а 60% debonded. Конкретных идентификационных кодов возложенных на шесть пучков проверен ГОО были L0R0, L0R1, L4R0, L4R1, L6R0 и L6R1. Первый код символа (L) свидетельствует о меньшей бетон диапазон образца. Второй код символа (0, 4 или 6) указывает на общее число debonded нити, используемые в образце и представляет собой полностью не тая, 50% debonded, а 60% debonded, соответственно. Третий код символа (R) указывает на ржавый состояние поверхности нити, использовавшиеся при испытании образца. Четвертый код символа (0 или 1), идентификатор различать два пучков в подобных пар. Конкретные данные о количестве и местонахождении нитей, уровень первоначального предварительного напряжения, и длины нарушение сцепления предусмотрены три пучка серии L0RX, L4RX и L6RX на рис.

1, 2 и 3, соответственно. В образцах L0RX и L4RX, две нити были размещены в верхней зоне балок и подчеркнул, лишь 92 KSI (634 МПа), как показано на рис. 1 и 2, которые должны помочь контролировать растягивающие напряжения в верхней крайней волокна пучков при выпуске ..

Образца сечений были разработаны в рамках итеративного процесса, направленных на оптимизацию конкретных размеров палубу и количество и расположение напрягаемой прядей. Образцы конфигураций находятся под контролем проекта спецификации, которые требовали, чтобы нижний ряд предварительного натяжения нити должен достичь минимального предела прочности штамм 0,035 ходе тестирования изгиб, что уровни напряжения в бетоне при выпуске остался в коде допустимые пределы, а также шесть нитей должно быть содержащиеся в нижней нитей. Кроме того, в серии L6RX, debonded нити были размещены в Сети пучка для рассмотрения вопросов о веб-сдвиговых трещин. Раскол оболочки методом нарушение сцепления был использован для предотвращения связи из развивающихся между конкретным и предварительного напряжения нити, если она указана.

Палуба изготовления плиты

6,5 дюйма (165 мм) толщиной в 60 дюйма (1524 мм) в ширину (1524 мм) железобетонные плиты палубе был брошен в недрах для определения сложных действий с I-балки. Палубе плиты детали были выбраны модели палубы на месте моста и обеспечить адекватную сжатого пояса в полной мере развивать предварительного натяжения нити и деформации их общей деформации больше, чем 3,5% в конечной далеко за пределами их доходность деформации. Конкретные палубе плиты подробности приведены на рис. 4.

ИСПЫТАНИЯ ПЕРЕДАЧИ ДЛИНА

До выпуска предварительного напряжения сил, Demec моменты epoxied с каждой стороны нижней пучка фланец на обоих концах лучей на высоте тяжести напрягаемой нитей в нижнем фланце. Они были размещены на приближенных 2 дюйма-центра к центру (50 мм) расстояние более далеким, чем предполагаемые длины передачи. Измерения были затем приняты с использованием механических устройств Demec тензометрического определить фактическое расстояние между точками Demec, как показано на рис. 5. Эти измерения проводились в два раза по каждой серии точек Demec, в результате чего два множества измерений вдоль каждой серии точек Demec. Если значительные изменения произошли между двумя измерений было отмечено, дополнительные измерения проводились до несоответствие была решена. Эта общая процедура используется каждый раз, измерения Demec точки были взяты.

Сразу же после освобождения, измерения Demec точки были взяты еще раз, используя те же общие процедуры, описанной ранее. Зная расстояние между любыми двумя точками Demec до и после освобождения, деформации сжатия между точками, причиненный в результате освобождения предварительного напряжения сил была определена. Используя эти данные, конкретные сжатия деформации профиля по каждой стороны каждого луча была разработана и использована для оценки передачи длина нити в каждом пучке. Кроме того, измерения Demec точки были взяты от 4 до 6 недель после освобождения по расследованию долгосрочного воздействия на передачу длины. Бетонные профили сжатия деформации были также разработаны задержки с точки измерения Demec.

ИСПЫТАНИЯ РАЗВИТИЯ ДЛИНА

Типичная конфигурация теста геометрии, в этой части проекта представлена на рис. 6. После завершения первого тест изгиб (как показано на рис. 6) на левом конце члена, поддерживает и нагрузки разбрасыватель пучка были перенесены на противоположном конце образца с помощью приближенного зеркальное изображение, а второй аналогичные изгиб испытание было проведено на неповрежденные правым концом государства-члена. Расстояние от конца его члена, первый пункт нагрузка равна сумме несвязанных длины и заливки длины напрягаемой прядь и показано, как L ^ ^ иЬ югу L ^ е ^ к югу. Пучка пролета L ^ S ^ югу был выбран достаточно большим, чтобы предотвратить разрушение при сдвиге возникновение и дать два тесты будут проведены на каждую чашку весов (по одному с каждой стороны). L ^ S ^ к югу, однако, был выбран достаточно небольшим, чтобы предотвратить значительный ущерб от происходящих с пучка вблизи середины длины поддержки. Любое повреждение пучка вблизи середины длины поддержки или в дальнем конце скажется связь между напрягаемой прядь и конкретного в этом регионе, и будет иметь потенциал для воздействия на результаты в дальнем конце теста.

Последнее испытание каждой серии всегда проверили конца балки в каждой паре, содержащий дополнительные шпильки H-баров в нижней области конец Интернета. Заливки длина последнего испытания в каждой серии была принята равной длины кратчайшего заливки этой серии, в которой изгиб режиме произошел сбой. Это было сделано для определения является ли H-бары какое-либо влияние на реакцию пучка.

Перед загрузкой, была установлена аппаратура для сбора экспериментальных данных. Тестовые данные включены приложенной нагрузки, отклонения луча в точке центра нагрузки, конкретные деформации в верхнем слое палубе плиту в постоянном регионе момент, и предварительно напряженный прядь конце скольжения. Нагрузка была применена поэтапного пучка 400 т (3560 N) гидравлические барана. Тестовые данные значения были зарегистрированы при каждой нагрузке прирост.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

Передача длины

Краткосрочные и долгосрочные длины передачи были определены для каждого луча с использованием конкретных деформации сжатия пучка профиля. Чтобы уменьшить колебания напряжения данных, данных было сглажено путем усреднения напряжения в точке, в течение трех точках по длине пучка. Следующее уравнение было использовано для гладкой деформации данных

... (1)

Типичные сглаженной деформации профилей для балок с полной кабале, 50% debonded, а 60% debonded нитей показано на рис. 7, 8 и 9, соответственно. Хотя только одна передача регионе существует на каждом конце пучка только полностью связан прядь, следует отметить, что Существуют три и четыре передачи регионов на каждом конце каждого пучка, содержащего 50% и 60% debonded нити, соответственно. Передачи регионе существует в каждой точке, где нарушение сцепления останавливается и связи между прядь и конкретные начинается.

95% в среднем максимальная нагрузка (AMS) метод был применен для данных конкретных сглаженной сжатия напрягаться, чтобы определить продолжительность передачи в каждом регионе передачи каждого пучка. Этот метод подробно описан в Рассел и Burns.10 В этом методе, AMS для образца определяется путем расчета среднего численного всех деформации сжатия, содержащихся в области плато деформации профиля в конце света. Линии, соответствующей 95% от AMS был разработан. Для полностью связан пряди, длина передачи был выбран как расстояние от конца балки до пересечения линии 95% AMS и деформации профиля пучка. Для частично debonded пряди, длина передачи была выбрана в качестве расстояния от точки нарушение сцепления этой нити до пересечения линии 95% AMS и деформации профиля пучка. Соответствующие расчетные значения для экспериментальных краткосрочных и долгосрочных длины передачи приведены в таблице 3.

Влияние времени и нарушение сцепления по передаче длины

Том, что время и нарушение сцепления нитей имеет на передачу длины был также рассмотрен. Из-за изменчивости и разброс данных, обычно связанных с экспериментальной работы, среднее или среднее величины были использованы взглянуть на влияние времени и нарушение сцепления. Как видно из таблицы 3, передача длины увеличилось с течением времени, а также с повышением уровня нарушение сцепления. Увеличение длины передачи во времени от 8 до 12%. Кроме того, как видно из таблицы 3, передача длина которого в пучках с debonded прядей. Краткосрочные передачи длины для полного связанных нитей увеличился на 12% при 60% от нити были debonded. Долгосрочный передачи длины для полного связанных нитей увеличился на 8% при 60% от нити были debonded.

Развитие длины

Развития длина определяется для каждого указанного пучка серии (L0RX, L4RX и L6RX) путем испытания каждого из четырех концах бруса из каждой серии с постепенно сократить нити длиной заливки. При изменении режима отказа от изгиба режим гибридных или режим скольжения связи, развитие длина в квадратные скобки. Длина развития для каждого луча серии был взят самый короткий прядь заливки, на которой изгиб режиме произошел сбой. Из этого определения длины развития для каждого из трех пучков серии была определена в 54, 96 и 114 дюйма (1372, 2438 и 2896 мм) от испытаний L0R1-3, L4R1-3, а L6R0-1, соответственно. Только одна облигация скольжения отказов произошло: Beam испытаний L4R0-2. Три пучков (L6R0-2, L6R1-3, а L6R1-4) не удалось в гибридном режиме. Гибридный режим характеризуется конце скольжения приблизительно 0,1 дюйма (0,25 мм), когда теоретические момент возможности раздела не было. Следует еще раз отметить, что длина нити заливки в четвертый конец пучка проверку в каждой серии повторил значение предыдущего теста в попытке определить H-бар воздействие на берег длиной развития ..

Влияние H-бары

Два одинаковых испытания проводились на каждой из трех серий пучка для оценки влияния H-баров на конец проскальзывания преднапрягающей прядей. Потому что второй луч в каждой из трех серий (L0RX, L4RX и L6RX) был H-бара установлен только на одном конце, эти лучи были протестированы с одинаковой длиной заливки на каждом конце света.

В серии L0RX, длина H-бары выходит за рамки критической секции. Поскольку H-барах, в регионе максимальный момент и было достаточно изгиб длины связи за пределами критической секции, они увеличили мощность пучка момент. Потому что не было конца скольжения в одном из идентичных испытаний этой серии, действие H-баров на конец скольжения для полностью связанных нитей, не может быть определено.

В L4RX и L6RX серии H-бары не распространяется в критической секции, как и в серии L0RX. Таким образом, H-бары находились за пределами области максимальный момент и не влияет на пучков момент возможностей. Максимальная конце скольжения сократилось с 0,028 дюйма (0,71 мм) луча испытаний L4R1-3 до 0,005 дюйма (0,127 мм) луча испытаний L4R1-4, который имел H-баров. Существенного эффекта не наблюдалось конце скольжения, которая наблюдалась в серии L6RX между Луч Тесты L6R1-3 и L6R1-4. Еще одним последствием H-баров, который наблюдался во всех трех сериях, что сокращения ширины трещины в H-бар регионов.

Сравнение с кодом и предложенные уравнения

Передача длины

Значения краткосрочного и долгосрочного переноса длины, которые были экспериментально определены в этом проекте по сравнению с три кодовые значения (ACI 318, AASHTOStandard и AASHTO-LRFD) и две предложенные уравнения: одно Бакнер и один-лэйн . Все сравнительные уравнений представлены в таблице 4. Передачи длина значения из таблицы 3 были нормированы путем деления на D ^ к югу Ь ^, 0,6 дюйма (15 мм), для использования на рис. 10, 11 и 12.

Краткосрочные и долгосрочные экспериментально определить длину передачи для каждого луча серии по сравнению с кодом значений на рис. 10. Видно, что только один краткосрочных передачи длина превышает текущие МСА и AASHTOStandard код значения 50D ^ Ь к югу. Это произошло в третьей области передачи пучка L4R1-3, где передачи длиной 30,5 дюйма (775 мм) превышает норматив на 1,6%. Существовали две другие передачи длиной один краткосрочных и один на долгосрочную перспективу, которые значений 30 дюйма (762 мм), точно соответствующий код требования к югу 50D ^ Ь ^. Она также может быть показано на рис. 10, что нет ценностей, передачи длины, краткосрочные или долгосрочные, достигли или превысили требования AASHTO-LRFD кодекса 60D ^ Ь к югу. Краткосрочные и долгосрочные Экспериментально определены значения передачи длиной по сравнению со значениями предсказал уравнением Бакнер в рис. 11. Нет экспериментально определить длину передачи превышает Бакнер по прогнозам значений. Кроме того, краткосрочные и долгосрочные Экспериментально определены значения передачи длиной по сравнению со значениями предсказал уравнением Лейна на рис.

12. Видно, что ни экспериментально определить длину передачи превышает Лейна прогнозируемых значений. Следует отметить, что уравнение Лейна дало очень стабильные результаты ..

Развитие длины

Развитие длины были выбраны для луча серии L0RX, L4RX и L6RX как 54, 96 и 114 дюйма (1372, 2438 и 2896 мм), соответственно, как обсуждалось ранее. Экспериментально определены и уравнение-прогнозных значений длины развития для каждого луча серии представлены в таблице 5.

Развития длин луча серии L0RX как и предсказывает три уравнения значительно больше, чем стоимость определяется экспериментально, как показано в таблице 5. Это показывает, что все три уравнения выход довольно консервативных прогнозов в отношении развития длина полностью связаны нитями. Развития длин луча серии L4RX и L6RX как и предсказывает три уравнения имеют смешанные результаты по сравнению со значениями, экспериментально определить в этом проекте. Код уравнений для полностью связан прядь overpredict развития длина определяется в этой части проекта. Ограниченные данные в этой части проекта показывает, что нарушение сцепления некоторые нити увеличивает развития длина нити. Похоже, однако, что текущий коэффициент кодекс 2 является чрезмерно консервативной. Что касается луча серии L4RX и L6RX, как и Бакнер-лэйн уравнений снова доходность консервативных ценностей, длина развития для пучков с некоторый процент debonded прядей. Оба Бакнер и лэйн уравнений выхода менее консервативным результаты процент debonded нити увеличивает ..

ВЫВОДЫ

Средняя краткосрочных длины передачи увеличилось на 15, 8 и 5% больше, чем времени для луча серии L0RX, L4RX и L6RX, соответственно. Кроме того, средние значения и краткосрочные, и долгосрочные передачи длины для каждого луча серии увеличилось как число debonded нитей увеличился. Средние значения краткосрочных передачи длины для полного связанных нитей увеличился на 12 и 18% в 50 и 60% нитей были debonded, соответственно. Средние значения долгосрочного переноса длины для полного связанных нитей увеличился на 5 и 8% в 50 и 60% нитей были debonded, соответственно.

Все индивидуальные кратко-и долгосрочного переноса величинах, которые были определены экспериментально сравниваются с нормативными требованиями к ACI-318, AASHTO-Standard, и AASHTO-LRFD. Только один кратковременное значение передачи длина превысила 50D ^ югу Ь требования. Ни один из краткосрочных значения передачи длина превысила 60D ^ югу Ь требования. Кроме того, ни один из многолетних значений передачи длина превысила либо 50D югу ^ Ь или 60D ^ югу Ь требованиям.

Все индивидуальные кратко-и долгосрочного переноса величинах, которые были определены экспериментально были сопоставлены с предсказаниями Бакнер и лэйн уравнений. Ни один из кратко-и долгосрочные значения передачи длина превышала значения, предсказанного Бакнер или лэйн уравнений. Уравнение Lane, однако, было показано, что крайне консервативен.

Длиной от развития этого проекта по сравнению с требованиями три коды (ACI 318, AASHTO-Standard, и AASHTO-LRFD). Луч серии L0RX было развитие длины, которая была 57% кода требования. Это означало бы, что норматив для полностью связаны нити является адекватным и что дополнительные потребности в ФДА увеличить значение кода на 1,6 не является необходимым. Экспериментально определены развития длина значения для луча серии L4RX и L6RX, в котором содержится debonded прядь, являются 51 и 59% норматив, соответственно. Это указывает на то, что некоторые удлинение развития длина нити debonded является необходимым, но, нынешнее требование код удвоения может оказаться слишком консервативными.

Развитие длины определяется в этом проекте были сопоставлены со значениями предсказывали Бакнер-лэйн и уравнений. Развития длина значения, которые были экспериментально определены в этом проекте 34, 60 и 70% от значений предсказал уравнением Бакнер и 32, 52 и 88% от значений предсказал уравнением Лэйн серии L0RX, L4RX и L6RX, соответственно. Это означает, что Бакнер и лэйн уравнений очень консервативны в полной мере связан пряди и все менее консервативные для пучков содержащие debonded прядей.

Два одинаковых испытания проводились на каждой из трех серий пучка оценить эффект дополнительного шпилька формы арматуры, H-баров, которые были установлены только в один конец пучка в нижней веб регионе. Во всех трех серий пучка, меньших ширины трещины наблюдались в H-бар регионе пучков, содержащих H-баров. Нет прядь конце скольжения, которая наблюдалась в серии пучка L0RX. Максимальная конце скольжения была снижена с 0,028 до 0,005 дюйма (0,71 до 0,127 мм) в серии пучка L4RX, что свидетельствовало о возможной пользе H-бар. Существенного эффекта не наблюдалось конце скольжения, которая наблюдалась в серии пучка L6RX.

Авторы

Авторы благодарят за поддержку Н. Бернс Р. Барнс из Университета Техаса в Остине (UT-Austin) за сотрудничество и поддержку в этом проекте. Мы также благодарим HL Джобсон, JW-Гров, JH Килгор, У. Tuladar от UT-Austin за их помощь в чтении данных в Техасском бетонный завод в штате Виктория, Техас Мы также хотели бы поблагодарить людей в Техасе бетона ° в Виктория, Техас, за их сотрудничество и вклад в этот проект.

Нотация

= расстояние, чтобы обеспечить постоянное регионе момент между двумя точками пучка погрузчик нагрузки

г ^ к югу Ь = диаметр напрягаемой стали, дюйм

E ^ к югу с = модуль упругости бетона, KSI

е '^ к югу с = прочность бетона на сжатие 28 дней, KSI

F ^ югу пс = напряжение в предварительное напряжение нити номинальной силы, KSI

F ^ югу р = начальное напряжение в напрягаемой стали до передачи, KSI

F ^ югу себе = эффективное напряжение в предстрессовый ДНК после всех потерь, KSI

F ^ югу си = начальное напряжение в напрягаемой стали, сразу же после освобождения, KSI

L ^ подпункта е ^ = заливки длины напрягаемой прядь

L ^ югу ы = пучка службы

L ^ югу иЬ = несвязанных длины напрягаемой прядь

Ссылки

1. Федеральной дорожной администрацией (FWHA), "меморандум", ФДА, Вашингтон, округ Колумбия, 26 октября 1988.

2. Федеральной дорожной администрацией (FWHA), "меморандум", ФДА, Вашингтон, округ Колумбия, 8 мая 1996.

3. ACI Комитет 318 "," Строительный кодекс Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02), "Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, 443 с.

4. Американская ассоциация шоссе государства и перевозки должностных лиц (AASHTO), "LRFD спецификации для автодорожных мостов", 2nd Edition, AASHTO, Вашингтон, DC, 1998, 1216 с.

5. Американская ассоциация шоссе государства и перевозки должностных лиц (AASHTO), "Стандартные спецификации для автодорожных мостов", 16 Edition, AASHTO, Вашингтон, DC, 1996, 760 с.

6. Бакнер, CD, "Анализ передачи и разработки длин Pretensioned железобетонных конструкций", Research Report ФАД-RD-94049, Департамент гражданской и экологической инженерии, Вирджиния Военный институт, Лексингтон, Вирджиния, 1994, 108 с.

7. Lane, С. Н. Новые уравнения Длина развитию Pretensioned пряди в мостовых балок и свай ", Research Report ФАД-RD-98-116, структуры отдела, Федеральное управление шоссе, Маклин, Вирджиния, 1998, 131 с.

8. Nawy, EG, предварительно напряженного железобетона, 3rd Edition, Prentice Hall, NJ, 1999, 938 с.

9. Предварительно напряженного железобетона институт (PCI), PCI-дизайн Справочник сборного и предварительно напряженного железобетона, 5th Edition, Чикаго, 1999, 540 с.

10. Расселл, BW, и Бернс, NH, "Дизайн Руководство по разработке, передаче и нарушение сцепления большого диаметра Семь жилы в Pretensioned Бетонные балки," Research Report 1210-5F, Центр транспортных исследований, Университет штата Техас в Остине, Остин, Техас, январь 1993, 300 с.

Мехмет М. Козе является доцент К. Sutcu Имам университета, Кахраманмараш, Турция. Он получил степень бакалавра Ближневосточного технического университета, Анкара, Турция, а также степень магистра и докторскую степень от Texas Tech University, Лаббок, Техас Его исследовательские интересы включают усиленный и предварительно напряженных железобетонных конструкции, анализ методом конечных элементов, а также структурной динамики.

Входящие в состав МСА Уильям Р. Беркетт является адъюнкт-профессор Техасского университета. Он получил диплом бакалавра в Университете Ламар, Бомонт, Tex, его магистр инженерии из Техаса