Панели для перфорации сопротивление высокопрочного бетона

В данной работе представлены результаты экспериментальных исследований о влиянии состава бетона на ударную прочность высокопрочного бетона сборных панелей. Главная переменных тестов тип заполнителя, максимальный совокупный диаметр, классификации кривой и связующего содержание. Испытания были выполнены с применением высокоскоростных снарядов с твердой сердцевины. Ударную прочность панелей оценивали путем измерения объема кратеров вызванных воздействием снаряда и избыточную энергию снаряда.

Что касается агрегатов, использование кварцита и базальта дает хорошее соотношение между затратами производства и сопротивление групп. Содержание связующего и аттестации кривой высокопрочных бетонных смесей были скорректированы для каждого приложения. Максимальный совокупный диаметром равным или больше диаметра снаряда на получение достаточной ударопрочностью.

Ключевые слова: совокупный; высокопрочного бетона; нагрузок.

ВВЕДЕНИЕ

Настоящее время необходимо для защиты солдат и оборудования требует адекватных материалов, особенно в вне зоны деятельности и в связи с террористическими нападениями. Цель данного исследовательского проекта является разработка бетонных смесей с высокой прочностью на сжатие противостоять оружия огонь. Таким образом, параметр изучение поведения материала, из высокопрочного бетона под воздействием нагрузки с очень высокой скорости деформации была проведена. Целей, не содержит никаких арматуры. Нагрузки был применен 7,62 мм снаряд со средней скоростью 890 м / с Этот снаряд охватывает большую нагрузку в результате применения стрелкового оружия. В данной работе влияние различных видов совокупности, максимальная совокупная диаметр, содержание связующего объема, а также влияние классификации кривой представлены.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Исследование описано в настоящем документе, вклад в безопасность жизни и защиты чувствительного оборудования от таких событий, как крупных взрывов и воздействия. Требования к защитным материалы и конструкции весьма разнообразны. Панели должны быть сделаны заранее, или, если соответствующий материал доступен, панели также можно производить на месте. Системы защиты должны быть эффективными и экономичными. Высокопрочных бетон был выбран в качестве материала для производства систем защиты от оружия огонь, поскольку она обеспечивает возможность производить структур квалифицированных рабочих на месте и обеспечивает хорошую защиту и экономическую эффективность.

Грузоподъемность поведения железобетонных панелей при импульсном нагружении

Когда снаряд попадает в материальный, сжимающей волны инициируется воздействия. Это сжатие волна проходит через материал для свободного края. Волна отражается там и превращается растяжение волны, распространяющейся в противоположном direction.1

Eibl1 наблюдается местных механизмов отказа, особенно в первой фазе удара, что было обусловлено высокой степенью концентрации ударной волны. Основными видами отказов откола на лицевой стороне и струпьев на задней стороне панели загружается.

Zukas др. al.2 определяет три диапазона скорости удара с различными видами недостаточности:

* При скорости ниже 250 м / с, местной деформации и проникновения испытательного образца, связаны с его глобальной деформации. Несущей поведение всей структурной части включена;

* В средних скоростей, которые колебались между 500 и 2000 м / с воздействием, главным образом приводит к локальному эффектов. Материал реакции в зоне воздействия может быть описана волновой теории или с помощью эластичного материала нелинейных моделей. Диаметр зоны удара примерно в три раза больше диаметра снаряда и

* Высшее скорости снаряда причиной взрывного испарения материала.

Исследование влияния сопротивления в средних скоростей описывается в настоящем документе.

Dancygier и Yankelevsky3, 4 провел многочисленные исследования определения глубины воздействия снарядов в нормальной и высокой прочности бетона и без подкрепления. Они также оценили и разработали несколько математических моделей, описывающих глубины проникновения снарядов в бетон.

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ

Все тесты на проникновение были выполнены с идентичными контрольно-измерительной аппаратуры. Цели были сделаны из волокон, содержащих конкретные, но не арматуры. Они сечением 500 х 500 мм и толщиной от 40 до 150 мм. В этой статье, только результаты тестов с толщиной 60 мм представлены. Панели были загружены высокоскоростной пистолет хардкор использованием снарядов с стрельчатыми формы носа (диаметр 7,62 мм, длина 54 мм). Исследуемого образца и тестирование установки приведены на рис. 1. Скорость снаряда определяется на основе двух фотоэлектрических барьеров. Испытания проводились с расстояния 25, 50 и 100 м между пушкой и испытания железобетонных панелей. Выстрелы были произведены с использованием фиксированного ствола пушки. Скорость снизилась с 890 м / с, измеренная 5 м от ствола, примерно 840 м / с на расстоянии 100 м. По ее вращения, снаряд достигает стабильной позиции на расстоянии из пистолета около 50 м. Результаты показали максимальный ущерб на таком расстоянии. Углом 90 градусов между поверхностью панели и конкретные направления снаряда был использован.

Для документирования ущерба, средних объемов кратеров на передней и задней стороны панелей были измерены и возникновения перфорации было записано. Каждое испытание было сделано, по крайней мере две идентичные панели и два-три выстрела в панели управления. Расстояние между двумя кратерами находился достаточно большой, чтобы исключить влияние происходящих ущерба. Остаточной энергии снаряда перфорации панелей измерялся четыре свидетеля листы изготовлены из стали толщиной 1 мм (см. рис. 1). В цифры, которые показывают объемы кратера, среднее количество перфорированных листов свидетель также сообщил. На рис. 2, оборудование для создания панелей и свидетелей листов показано на рисунке. Перфорация 1,5 листов свидетеля, согласно заявлению Доказательство Дом Ulm, что эквивалентно роковой удар по человеку. Панели были установлены с помощью хомутов к раме поддержки стали. Опорные поверхности были гладкими и интерфейсы были очищены от мусора, посторонних обеспечения в отношении локальных пиков напряжения в подшипнике области ..

Прочность на сжатие затвердевшего бетона, определенные по результатам испытаний на расстоянии 150 мм кубиков. Баллоны с диаметром 100 мм и высотой 200 мм были использованы для определения модуля Юнга. Тесты для конкретного свойства были выполнены в соответствии с предписаниями DIN 1048 Часть 4,5

Образцы для испытаний на удар, а также тех, для определения свойств затвердевшего бетона храниться под водой в течение 7 дней, а затем в атмосфере при температуре 20 С и 65% относительной влажности (RH), до тестирования.

ПАРАМЕТРЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

Большое количество смеси, содержащие различные совокупности материалов, различных видов волокон, различных максимальной суммарной диаметра, разных соотношениях связующего, а также различные кривые классификации были протестированы, а также панели различной толщины, различных возрастов и различных расстояниях между пушкой и испытания панели. В этой статье, только результаты, связанные с конкретной композиции представлены. Полные результаты испытаний отображаются в докладе по этому study.6 параметры исследованных в данной работе приведены в таблице 1.

В каждом тесте, объемы кратеров на лицевой стороне (выкрашивание), а на задней стороне (струпьев) были рассчитаны на основе среднего значения минимального и максимального диаметра кратера, а глубина кратера и используя геометрические формулы конуса. Измерения объема, заполнив кратеров с песком показали почти одинаковые результаты. Кроме того, остаточная энергия снаряда в случае перфорации измерялась с помощью свидетелей листов, которые были размещены позади панели (см. рис. 1).

Влияние различных видов заполнителя на сопротивление проникновению изучалась в параметрическом исследовании. Базальтовые, корунда и кварцита были выбраны из-за их прочность и твердость, и стекло и стекло бора также были использованы. Стекло, казалось, подходящий для повышения прочности при сжатии высокопрочного бетона из-за его высокой прочностью на сжатие до 900 Н / мм ^ 2 ^ SUP. По словам продюсера, бора стекла также alkaliresistant. Основной бетонной смеси изменялось в первую очередь путем замены агрегатов. Таблица 2 показывает, композиций, используемых для различных агрегатных смесей. Классификации кривые оставаться постоянной. Базальт, кварцит, и корунда, были использованы в качестве грубого агрегатов. Все смеси содержат микрокремнезема и стальных волокон. Различное количество воды в смеси, содержащие стекло объясняется большим спросом воды для большей поверхности стекла совокупности. Смеси изготавливаются с максимальной добавленной суммы высокого диапазона водоредуцирующим примесью 4,5% от общего объема на основе объема цемента.

Для исследования влияния максимального совокупного диаметр по отношению к диаметру снаряда, она была ограничена 16 мм (MAD 16), 8 мм (MAD 8), и 5 мм (MAD 5). Составы смесей приведены в таблице 3. Сортировка кривая была скорректирована для максимального совокупного диаметре. 5 мм смесь, содержащая более связующего объеме из-за высокого спроса на воду. Свежего бетона с тем же содержанием связующего, как MAD MAD 8 и 16 не был работоспособным. Все смеси содержат микрокремнезема, золы и стальных волокон.

В дополнение к максимальной суммарной диаметра, эффект связующего содержимое на ударопрочность изучали. Высокопрочный бетон часто содержит очень высокая доля связующего. Поэтому три смеси были разработаны. Смесь 450 до н.э., содержащиеся связующего в объеме 450 кг / м ^ 3 ^ SUP, BC 550, содержащиеся 550 кг / м ^ 3 ^ SUP, и до нашей эры, содержащиеся 700 700 кг / м ^ 3 ^ SUP. Все смеси включены базальтового щебня песок 0 / 2 мм, базальтового щебня 2 / 5 мм, микрокремнезема, золы и стальных волокон. Смеси приведены в таблице 4. В первые испытания практикой, BC 450 оказались непригодными. Смеси содержится слишком мало связующего объеме и по этой причине она неблагоприятных работоспособность. Таким образом, эта смесь не используется для испытаний на удар.

Предыдущие исследования доказали эффективность применения плотных зернистых скелет из высокой устойчивостью совокупности. Бетонная смесь должна иметь классификации кривой, что дает высокую вероятность того, что проникающая снаряд ударит совокупности частиц, размер которых превышает его собственный diameter.7 По этой причине, семь смеси с различными классификации кривых содержащие разрывной детализации изучались. Состав смеси приведены в таблице 5. Проценты подробно совокупного фракций приведены на рис. 3. Все смеси содержат кварцита совокупности, микрокремнезема и стальных волокон. Смесь GC1 включает в себя только песок (0 / 2 мм) и крупного заполнителя (16/32 мм). Смеси GC2 и GC3 содержат грубые и различное количество дроби 2 / 8 и 8 / 16 мм. Смесь GC4 так же, как GC3 а также содержит летучей золы в качестве наполнителя. Для смеси GC5, состав которых был аналогичен GC1 был использован, но здесь крупного заполнителя (16/32 мм) был заполнен и уплотняются в опалубку до цементного теста был сделан.

Все смеси содержат стальных волокон. В предыдущих опытах, в которых смеси без стальных волокон были расследованы, результаты оказались неблагоприятными. Сравнение сечения панели без волокон и панели, содержащих волокна показана на рис. 4 ..

РЕЗУЛЬТАТЫ

Для смесей, используемых в исследовании о влиянии различных видов совокупности, значения прочности на сжатие бетонного образца в возрасте 90 дней, показаны на рис. 5 и модуля Юнга на рис. 6. Базальтовой смеси высокой прочностью на сжатие и смеси с землей вторичного стекла показывает низкие прочность на сжатие. Значениях предела прочности при сжатии других смесей достиг примерно 110 Н / мм ^ 2 ^ SUP. Содержащий конкретные корунда высокий модуль Юнга все смеси и композиции с кварцитов и землю вторичного стекла имеет самый низкий. Смеси, содержащие базальт и 10 и 50% смеси вторичного стекла имеют аналогичные модуля Юнга. Свойства различных смесей, содержащих фракций вторичного стекла показывают одинаковое поведение прочностью на сжатие и модуль Юнга.

На рис. 7, результаты серии ударных испытаний различных типов агрегатов представлены. Все группы были отверстиями. Базальтовой смеси показывает по сравнению с другими смесями средний объем кратер на лицевой стороне, а задней стороне почти неповрежденным. Нет свидетелей перфорированные листы. Смесей, содержащих корунд и кварцитов также привести к снижению объемов кратера. Два свидетеля листов в среднем были отверстиями. Смеси, содержащей 10% перерабатываемого стекла 0 / 2 мм, пострадали очень высокие повреждения на задней стороне и небольшой кратер на лицевой стороне. Три свидетеля листы были отверстиями. Других смесей, содержащих вторичного стекла было около среднего объема кратера и два свидетеля были листы перфорированные. Стекло землю бора конкретных показывает аналогичного объема кратера смеси с вторичного стекла. Два листа свидетелей были отверстиями.

Рисунок 8 показывает прочность на сжатие после возраста 90 дней, а модуль Юнга бетона смесей, используемых в исследованиях влияния максимальной суммарной диаметре. Прочность на сжатие и 5 MAD MAD 16 почти то же, но сила MAD 8 выше. Данные для модуля Юнга показывают аналогичное соотношение. Кратера объемов измеряется в тестах представлены на рис. 9. MAD 16 имеет кратер объемом около 30 см ^ 3 ^ SUP на лицевой стороне и около 70 см ^ ^ SUP 3 на задней панели. Нет свидетелей перфорированные листы. Панели из MAD MAD 5 и 8 пострадали с обеих сторон в каждом конкретном случае с кратером объемом около 21 см ^ 3 ^ SUP. Ряд свидетельских листов с перфорацией, в среднем, три для MAD 8 и четыре для MAD 5 смеси.

На рисунке 10 представлены свойства затвердевшего бетона смесей с изменением объема связующего. Обе смеси показывают ту же тенденцию к прочности на сжатие и модуль Юнга. Смесь 550 до н.э. производит более высокие значения в прочности на сжатие и модуля Юнга, чем до н.э. 700. На рис. 11, значения объемов кратер на передней и задней стороне панели показано на рисунке. Все группы были отверстиями. Измеряется кратера объемов до н.э. 550 диапазоне между 20 и 40 см ^ 3 ^ SUP, а измеренные кратера объемов до н.э. 700 в диапазоне от 20 см ^ 3 ^ SUP на лицевой стороне в 70 см ^ ^ SUP 3 на задней стороне панели. Перфорированные листы были свидетелями 2,7 до н.э. по 550 и 4 700 до н.э., в среднем.

Для исследований, касающихся различных кривых классификации, свойства бетона смесей приведены на рис. 12 и 13. Испытания образцов в возрасте 90 дней, за исключением GC, который был опробован после 28 дней.

Смеси с GC1, GC2, GC3 и GC5 всех выпускаемых почти такой же прочностью на сжатие примерно 100 Н / мм ^ 2 ^ SUP. Прочность на сжатие GC4 несколько выше. модуль Юнга различных смесей очень похожа со значениями примерно 40000 Н / мм ^ 2 ^ SUP. На рис. 14, кратер объемов панелей после загрузки отображаются. GC1 панелей кратера объемом около 40 см ^ 3 ^ SUP на лицевой стороне и около 60 см ^ ^ SUP 3 на задней стороне. Одним из свидетелей был перфорированных листов. Испытания на панели содержащие GC 2 и GC3 в результате аналогичных объемов кратера, примерно 42 см ^ 3 ^ SUP на лицевой стороне и более 120 см ^ ^ SUP 3 на задней стороне. Количество перфорированных листов два свидетеля для GC 2 смеси и четыре для GC 3 смеси. Смесь GC 4 показал кратера объемом около 20 см ^ 3 ^ SUP на лицевой стороне и около 100 см ^ SUP 3 ^ на тыльной стороне панели, а 1,5 листов были свидетелями перфорированных в среднем. Смесь GC 5 низкое количество кратеров, примерно 10 см ^ 3 ^ SUP, на передней и задней сторон.

ОБСУЖДЕНИЕ

Прочность на сжатие и модуль Юнга бетона существенно зависит от типа aggregate8 (см. рис. 5 и 6). Агрегаты с низким динамического модуля Юнга, например, известняк с 66500 Н / мм ^ 2 ^ SUP, причиной нижней модуль Юнга бетона. Агрегаты с высоким динамическим модуль Юнга, таких как корунд с 307400 Н / мм ^ 2 ^ SUP, дает высшее модуль Юнга бетона. Значения модуля Юнга динамического совокупного взяты из Keuser др. al.7 Предыдущая studies6 содержащие юзабилити известняка показало, что известняк не достаточно трудно противостоять энергии снаряда в. Панели изготовлены из известняка необходимость большей толщиной более 60 мм, для обеспечения адекватной защиты. Изучение модуля Юнга различных смесей (см. рис. 6), можно заметить, что значения примерно соответствуют модуля Юнга совокупного себя. Прочность на сжатие (см. рис. 5) относится к разрушению поведения и прочность на сжатие сгустка.

Базальт имеет прочность на сжатие 342 Н / мм ^ 2 ^ SUP, корунда, 504 Н / мм ^ 2 ^ SUP и кварцитов 245 Н / мм ^ 2 ^ SUP .7 базальтовой смеси высокой прочностью на сжатие из-за высокая прочность и однородной структуре совокупного, который состоит из мелких кристаллов блокированы. Корунда совокупности имеет очень высокую прочность на сжатие, но есть значительное влияние кратности этого корунда в привилегированных зон разрушения. Значения для кварцитов смеси соответствуют ожидаемым значениям из-за малых пропорционально прочности при сжатии в совокупности. Стекло агрегата из-за своей высокой прочностью на сжатие, но прежде всего прочности при сжатии смеси, содержащей матовым стеклом, не дали ожидаемых результатов. Ниже прочности при сжатии этой смеси по сравнению с другими агрегатами (см. рис. 5) может быть объяснено влиянием щелочных кремнезема реакции (ASR), где химической реакции между щелочными компонентами портландцемента, кварца в некоторых конкретных агрегатов происходит.

Панели содержащие базальт демонстрируют высокую устойчивость к снаряда нагрузки. Остаточной энергией снаряда не достаточно высоко, чтобы перфорировать листы свидетеля. Смеси с корундом и кварцита показать остаточной энергии, что выше, чем в опытах с базальтом смесей. Вообще остаточной энергии свидетельствует перфорации один лист свидетеля или менее вполне хороший результат. Результаты смеси, содержащие 10 и 50% вторичного стекла в 0 / 2 мм фракции неожиданным. Эти смеси содержат дробленая кварцитов, как грубые фракции (2 / 16 мм), но результаты явно хуже, чем те, что, если полученные смеси, содержащие лишь кварцитов. Смеси с 10% перерабатываемого стекла 8 / 16 мм шоу высокой остаточной энергии, а также. Смеси бора зеркало показывает хорошие результаты на небольших объемах кратера, и только один лист был свидетелем отверстиями. Бора стекло считается щелочестойких, так не должно быть ASR, что подтверждается результатами исследований. Влияние ASR на свойства бетона сделал со стеклом агрегатов требует дальнейшего изучения ..

Больший диаметр агрегата в конкретных привести к повышению локальных напряжений в зоне контакта заполнителя и связующего вызванных материалов различных модулей Юнга, тепловые деформации, химической усадки. Использование меньшего диаметра максимальной суммарной помогает уменьшить штаммов образуется в конкретных structure.8 Это приводит к более высокой прочностью на сжатие в структуру бетона, как показывают смесь MAD 8 по сравнению с MAD 16. Меньше совокупного диаметром 5 MAD, однако, не приводит к повышению прочности на сжатие, так как связующего объем этой смеси больше, и, вероятно, большую усадку снижает прочность на сжатие и модуль Юнга. Большего диаметра совокупного привести к лучшему сопротивления ударной нагрузке. Результаты испытаний показывают, что лишь 16 MAD смеси в состоянии противостоять ударной нагрузки. Свидетель листы не имеют повреждений. Это показывает, что панели поглощают больше энергии снаряда, чем панели из двух других смесей.

Снарядов перфорации панелей с малым диаметром совокупного (MAD MAD 8 и 5) сохранили высокие значения энергии. Снаряд перфорированные панели без потери большого количества энергии. Результаты испытаний показывают, что снижение максимальной суммарной диаметром от 16 до 8 мм, но без изменения объема связующего приводит к увеличению прочности на сжатие и модуля Юнга, но не к увеличению ударопрочность. Испытания также показали, что бетонная конструкция должна содержать совокупности частиц, размер которых больше, чем диаметр снаряда (около 8 мм) для того, чтобы получить максимальное поглощение энергии и максимальную стойкость. Снаряда диаметром используется здесь, приблизительно эквивалентна диаметром 8 мм совокупности. В этом случае, в смеси с максимальной суммарной диаметром 8 мм не достаточно, чтобы рассеять энергию. Вероятность попадания крупных частиц в совокупности меньше, чем для смесей с максимальной суммарной диаметром 16 мм.

Смеси с различным объемом связующего дал ожидаемых результатов в прочности на сжатие и модуля Юнга (см. рис. 10). Больше объема связующего приводит к снижению прочности на сжатие и модуль Юнга. В 550 до н.э. смеси, содержание связующего достаточно, чтобы заполнить промежутки между совокупной а в 700 до н.э. смеси, содержание выше, а совокупная получает разогнана связующего. Это приводит к снижению способности поглощать приложенных сил. Сопоставления объемов кратер на задней стороны панели показывают корреляцию с связующего объема. Большее количество связующего приводит к увеличению объема струпьев. При увеличении объема связующего, ударопрочность была снижена (см. также MAD 5 на рис. 8). Больше объема связующего сопровождается более низкий процент совокупного в бетоне. Это снижает вероятность того, что зерно совокупный пострадавших от снаряда и снаряда проникает в цементной пасты. Как следствие, напряженность волны приводят к большим количеством струпьев на задней панели.

Рисунок 15 показывает сравнение задней стороны панели выпускаются с двумя разными объемами вяжущего. Кратеров в до н.э. 700 смеси (справа) примерно в два раза больше, чем кратер в 550 до н.э. смесь ..

Результаты испытания на прочность сжатия на различные классификации кривой смеси (см. рис. 12) показать максимум Смесь GC4. В этой смеси, зола была использована в качестве наполнителя для удлиненное классификации кривой с мелкими частицами. Кроме того, это может привести к пуццолановых реакции летучей золы, которая повышает прочность на сжатие бетона. Меньшая прочность GC5, что почти в той же смеси, как GC1, может быть из-за пустоты образуются путем литья цементной пасты в крупного заполнителя. Эти пустоты слабых мест в бетоне. Модуль Юнга (см. рис. 13) из GC1 неожиданно высоким. Высокий процент крупного заполнителя (8 / 16), в основном приводит к уменьшению модуля Юнга, потому что зерно, поддерживаются цементного теста. В очередной кривой классификации, меньше зерна заполнить промежутки между более крупными зернами, чтобы все зерна поддерживают друг друга, показывает directly.8 GC5, в отличие от прочности на сжатие, нижний модуль Юнга. Кратера объемов (рис. 14) для GC1 около среднего, но GC2, GC3 GC4 и имеют очень высокие объемы кратер на обратной стороне панели.

Это может быть связано с более низким сопротивлением на растяжение волн. В этом случае, существует сильное влияние, если снаряд попадает в часть совокупного первой или проникает в бетонной матрице. GC1 и GC5 иметь плотную состав крупного заполнителя. Возможность попадания часть совокупного очень высока. Гранулированных каркаса позволяет благоприятные поглощения силы, вызванные снаряда. На основании остаточной энергии, GC1 и GC4 показать лучшие результаты; Смесь GC4 имеет более благоприятные состава. Панели содержащие GC2, GC3 и GC5 не подходят для защиты от высокоскоростных снарядов. Влияние классификации кривой нуждается в более расследования ..

ВЫВОДЫ

В настоящем документе представлены результаты экспериментальных исследований с различными смесями из высокопрочного бетона разработки оптимизированных свойства против высокоскоростного удара по снарядов. Результаты нашего исследования четко показывают, что влияние сопротивления зависит не только от одноосного сжатия прочность бетона, но и материальные агрегатов, максимальный диаметр совокупный объем связующего, и кривой совокупного оценки. Отказ механизмов сильно зависят от местных и глобальных распределения жесткости. Как следствие, увеличение пластичности панелей является перспективным способом развития защитной системы, используя HSC панелей.

Конкретные выводы заключаются в следующем:

1. Влияние сопротивления зависит от прочности и твердости агрегатов. Очень тяжелый и вязкий корунда, базальта, кварцита и показать лучшие результаты, чем известняк или хрупкого стекла;

2. Максимальный совокупный диаметр не может быть меньше, чем диаметр снаряда. Снаряда должна влиять на зерно совокупности, размер которой превышает диаметр снаряда для обеспечения гарантии хорошего поглощения наличной энергии. Таким образом, состав смеси должен содержать большое количество зерен размером более диаметра снаряда в;

3. Увеличение объема связующего влияет на ударопрочность отрицательно. Смеси, содержащие более связующего показал больший объем струпьев эффектов. Необходимо найти оптимальный объем связующего как компромисс между хорошей обрабатываемости смеси и высокая стойкость бетона, а также

4. Смесей с различными кривыми классификации необходимы дополнительные исследования для оптимизации ударопрочность.

Дальнейшие исследования должны быть сделаны, чтобы изучить влияние прочности бетона на устойчивость против высокоскоростного соударения.

Авторы

Авторы выражают благодарность немецкого министерства обороны и WTD52 (бундесвера технический центр Защитные и специальные технологии ") за их поддержку. Дальнейшие подтверждения включать Beschussamt Mnchen, а также следующие компании, которая поставляла материал для исследования: Bekaert, SAFA, Швенк и Верман.

Ссылки

1. Eibl, SJ ", Schockwellenbeanspruchung фон Stahlbetonwnden Durch Kontakt-Detonationen", Berichte австралийских дем Konstruktiven Ingenieurbau, Технический Universitt Mnchen, 1995, 219 с.

2. Zukas, JA, Николай, T.; Свифт, HF; Greszczuk, LB, и Каран, DR, воздействие динамики, Co Кригер Издательское дело, Малабар, Флорида, 1992, 452 с.

3. Dancygier, и Yankelevsky, DZ, "Действие железобетонных Свойства сопротивления на жесткий снаряд воздействия", ACI Структурные Journal, V. 96, № 2, март-апрель 1999, с. 259-267.

4. Dancygier, и Yankelevsky, DZ, "Высокая прочность бетона Ответ на жесткий снаряд воздействия," Международный журнал воздействия инженерия, V. 18, № 6, 1996, с. 583-599.

5. DIN 1048-5 ", Prfverfahren пт Бетон-Festbeton, Немецкого Института Normung FR, Berlin, 1991, 148 с.

6. Zimbelmann, РК; Keuser, M.; Kustermann, A.; и Гримм Р., Forschungsbericht: "Hochfeste Bindemittel унд Zuschlagstoffe пт hochfeste unterschiedlicher бетонного ГТД 'пт Schutzanlagen дер militrischen Sonderinfrastruktur", Universit т-дер-бундесвера Mnchen, Институт пт Werkstoffe де Bauwesens, 2001, 136 с.

7. Keuser, M.; Thienel, K.-C.; Блудау, C.; и Kustermann, A., "Beschussversuche Schutzelementen австралийских hochfestem Beton," Technische Universitt Mnchen, Springer Verlag, Dsseldorf, 2004, с. 88-104.

8. Невилл, М., свойства бетона, Университет Данди, Longman Научно

9. Jin, W., "щелочно-Silica реакции в бетоне со стеклом агрегированного химико-физико-механическом подходе", кандидатская диссертация, Колумбийский университет, Нью-Йорк, 1998, 154 с.

Кристиан Блудау является научным сотрудником в Институте строительной техники в университете немецкого Вооруженных Сил, Мюнхен, Германия. Он получил диплом из Технического университета в Мюнхене. Его исследовательские интересы включают fiberreinforced бетон, высокопрочный бетон, и высоких динамических нагрузках.

Манфред Keuser является профессором в Институте строительной техники в университете немецкого Вооруженных Сил. Он получил диплом и степень доктора философии в Техническом университете Дармштадта, Германия. Его исследовательские интересы включают высокие динамические загруженных структур и нелинейного поведения железобетонных элементов, численное моделирование, а также мост и туннель дизайна.

Андреа Kustermann является руководителем научно-исследовательской лаборатории в Институте строительных материалов в университете немецкого Вооруженных Сил, где она также защитила кандидатскую диссертацию. Она получила диплом в Техническом университете Мюнхена. Ее исследовательские интересы включают фибробетона, высокопрочного бетона, высокие динамические нагрузки, и развитие микротрещин.