Механические свойства бетона полиэстер Полимерные использование переработанных полиэтилентерефталат
Если ненасыщенных полиэфирных на основе вторичного полиэтилена и полиэтилентерефталата (ПЭТ) правильно сформулирована, то могут быть смешаны с неорганическими агрегатов для производства полимербетона с очень высокими механическими свойствами и долговечностью работы. Несмотря на низкую стоимость изготовления из отходов пластмасс, полимерных сборных железобетонных конструкций не популярны в стеновые панели, соединительные коробки, расхода стоков, траншеи, а также связанных с транспортом компоненты, так как зависимость прочности от времени механизм развития и механических свойств еще далеко не полностью изучены. Целью данной работы является изучение механических свойств, таких как прочность на сжатие, расщепление прочность на растяжение, изгиб и прочность полимерных конкретным применением ненасыщенных полиэфирных смол на основе вторичного ПЭТ. Отношения между механическими свойствами анализируются. Полимербетона использованием смол на основе вторичного ПЭТФ можно достичь прочности на сжатие 73,7 МПа, прочность на изгиб от 22,4 МПа, расщепление прочности на разрыв 7,85 МПа, модуль упругости 27,9 ГПа, на 7 дней.
Некоторые отношения существуют между прочностью на сжатие полимербетона и другие свойства (модуль упругости, прочность на изгиб и прочность на растяжение расщепления). Использование переработанного ПЭТ в полимербетона помогает снизить стоимость материала, решить некоторые проблемы твердых отходов создаваемой пластмасс и экономии энергии ..
Ключевые слова: модуль упругости; полимеров; силы.
ВВЕДЕНИЕ
Использование полимербетона растет очень быстрыми темпами во многих структурных и строительных конструкций. Полимербетон может быть использован весьма эффективно в сборных компонентов, таких как окна водопропускных труб, стеновые панели, а transportationrelated компонентов (мост панели, шпалы, и туннель лайнеров). Еще одним эффективным использование этого материала в ремонт и наложения поврежденного бетона поверхности тротуаров, мостов, полов и dams.1-3 по сравнению с материалов на основе цемента, полимербетона является очень прочный и долговечный материал. Быстрое время высыхания этих изделий является еще одним важным преимуществом во многих областях строительства. Полимербетон лечения в течение нескольких минут или часов, а материалов на основе цемента лечения в течение нескольких дней или недель. Основным недостатком полимербетона является относительно высокая стоимость материала по сравнению с материалов на основе цемента. Большинство полимербетона стоимости происходит из смолы компонента.
Недавний опрос более низкий статус, стоимость смолы в качестве наиболее важных будущих потребностей в полимербетона. Определенная работа была проделана по производству ненасыщенных полиэфирных смол на основе вторичного полиэтилена и полиэтилентерефталата (ПЭТ) отходов. Восстановленный ПЭТ отходов могут быть химически модифицированы для производства ненасыщенных полиэфирных. ПЭТ-отходов, которые обычно встречаются в употреблении напитков бутылки, которые собираются во многих местах. Таким образом, большой поток отходов вторичного ПЭТ для утилизации приложений. Ненасыщенные полиэфирные смолы на основе вторичного ПЭТ могут быть использованы для производства высококачественного полимерного бетона при относительно низких затратах.
Механические свойства полимербетона очень важную роль во многих ее структурных приложений. Таким образом, целью данной работы является изучение механических свойств полимерных конкретным применением ненасыщенных полиэфирных смол, вяжущих из переработанных отходов ПЭТ. Это исследование посвящено изучению влияния содержания смолы, стирол мономер содержание CaCO3 содержания, лечения возраста, а также взаимосвязь между прочностью на сжатие и модуль упругости, предел прочности при изгибе, расщепление прочность на растяжение, и лечить возраста.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Эта статья вносит свой вклад в понимание механических свойств полимерных бетонов, изготовленных с переработанного пластика (вторичного ПЭТ). Хотя многие ученые исследовали характеристики полимербетона, Есть несколько исследований на механические свойства полимербетона использовании ненасыщенных полиэфирных смол на основе вторичного ПЭТ. Экспериментальные данные включают в себя как влияние содержания смолы, стирол мономер содержание, содержание CaCO3, лечение возраста, и отношения между прочностью на сжатие и другие свойства (модуль упругости, прочность на изгиб и расщепления прочность на растяжение, и лечения возрастных группах). Таким образом, эти данные являются полезными в оценке механических свойств полимербетона. Еще одним преимуществом является то, что сделал полимербетона с переработанного пластика (вторичного ПЭТ) может помочь уменьшить загрязнение окружающей среды.
МАТЕРИАЛЫ
Смолы
Производстве ненасыщенных полиэфирных смол на основе вторичного ПЭТ проводится в два этапа. ПЭТ состоит из повторяющихся этиленгликоля и терефталевой кислоты молекулы соединены между собой посредством эфира связей. На первом этапе, ПЭТ молекулы превращаются низким молекулярным весом олигомеров на гликолиз, отходы ПЭТ и гликолей помещаются в реактор, а затем нагревают в течение нескольких часов в присутствии катализатора переэтерификации. На втором этапе эти олигомеров затем реагировали с ненасыщенными кислотами или двуосновной ангидриды сформировать ненасыщенных полиэфирных смол. Существует множество других химических веществ может также использоваться в процессе производства, чтобы дать смолы некоторые специфические особенности, такие как гибкость и жесткость. Фталевого ангидрида или изофталевой кислота обычно используется при разработке обычных ненасыщенных полиэфирных. Девы терефталевой кислоты обычно не используется в производстве ненасыщенных полиэфирных потому что это дорогая и обладает высокой температурой плавления, что создает трудности в синтезе.
С другой стороны, вторичного ПЭТ является эффективным в деле включения терефталевой функциональность в основу полиэфирной смолы. Терефталевая основе полиэфиров обладают более однородной и структурированной сшивки матрицы, с высокой степенью прочности, жесткости и твердости, чем изофталевой или orthophthalic основе полиэфиров. Еще одним преимуществом использования вторичного ПЭТ при принятии ненасыщенные полиэфиры, а по сравнению с использованием первичных материалов, является то, что занимает около 50% меньше времени для производства полиэфирных смол с определенной молекулярной массы и кислотное число ..
Ненасыщенных полиэфирных затем разбавляют стирола снизить ее вязкость и допустить дальнейшего лечения в твердых (полимер), участвуя в сшивания по цепной реакции (дополнение) полимеризации при добавлении подходящих свободных радикалов инициаторов и пропагандистов. Ранее было сообщено, что почти на 50% содержанием стирола могут быть использованы в ненасыщенных полиэфиров без ущерба для физических и механических свойств затвердевшего plastic.4
Вязкость смолы, которая была использована в данном исследовании 5,3 прийти в себя, и содержанием стирола колебалась от 37 до 43% от общего веса смолы. Процент вторичного ПЭТ используется в этой смолы, 46% от веса алкидных часть смол (то есть до того стирола), представляет собой круг, получаемых из поставщиков. Разработка ненасыщенных полиэфирных на основе вторичного ПЭТ, которая была использована в данном исследовании показано в Таблице 1. Смолы на основе вторичного ПЭТ были поставлены химических предприятий, поскольку преобразование ПЭТ-химические превращения ненасыщенных полиэфиров не могло быть сделано в лаборатории.
Агрегаты
После грубой и тонкой неорганических агрегаты были использованы в экспериментальных исследованиях полимерных композиционных материалов на основе вторичного ПЭТ: 8 мм, мелкий гравий; реки кремнистых песков с модулем мелкости 2,48 и CaCO3 (карбонат кальция). Агрегаты печи сушат в течение минимум 24 часов при температуре 200 С до снижения их содержания влаги менее 0,3% по весу, тем самым обеспечивая связь между идеальной полимерной матрицы и неорганического агрегатов. Применение карбоната кальция значительно улучшилось консистенции смеси. Штрафа и сферических частиц карбоната кальция при условии свежей смеси с лучшими смазочными свойствами, тем самым улучшая ее пластичность и сплоченность. Градация лучше получить карбонат кальция также привело к упрочненного материала с улучшенными прочностными характеристиками и внешний вид. Свойства агрегатов приведены в таблице 2.
Смесь дизайн
Смеси пропорции образцов, испытанных представлены в таблице 3. Один процент (по весу смолы) из метилэтилкетона перекиси инициатора (10,7% активного кислорода), 0,1% (по весу смолы) кобальта промоутер octoato (8%-ного раствора) и 0,05% (по весу смолы) п -диметил анилина промоутер были добавлены смолы сразу перед заливкой. Смешивание было сделано с использованием обычного бетоносмеситель в течение примерно 3 минут. Образцы были брошены, вылечить и испытан при комнатной температуре. Возраста при тестировании образцов 1, 3 и 7 дней, соответственно.
Тестирование
Опытные образцы были оценены в соответствии с ASTM спецификации. Сжатия испытания были проведены на [прямой фи] 76 х 152 мм цилиндров. Небольшие размеры образца были выбраны из-за очень высокой прочностью на сжатие полимербетона. Перед испытанием концы цилиндрических образцов обшивали помощью алмазной пилы для обеспечения упорядоченного и параллельно поверхности, чтобы уменьшить концентрацию напряжений в момент разгрузки. Типичный образец был испытан в гидравлический нагрузки при постоянной скорости загрузки 41 МПа / мин. Прочностью на сжатие и сжатие модуль упругости были получены из этого испытания. Прочность образцов использовали 50 х 50 х 305 мм лучей. Пучков были погружены в третьем месте погрузки по единой ставке в 1,21 МПа / мин. Разделение образцов использовались [прямой фи] 76 х 152 мм цилиндров. Цилиндры были загружены по единой ставке в 1,21 МПа / мин. Модуль упругости измеряли электрическую компрессометр с 76 мм расстояние между метками с помощью двух диаметрально противоположных-измерительных приборов. Электрические компрессометр был подключен к блок переключения и баланса в полной конфигурации моста.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Влияние содержания смолы
Как показано на рис. 1, на 1 день, сжимающие преимущества 11wt.% (Тип I), 13wt.% (Тип IV), и 15wt.% (Тип VII) смолы 77, 82 и 70% от 7-дневный сжатие прочность, соответственно. На 7 дней, их сжимающие силы были от 90 до 98% от сильных на 28, 56 и 90 дней. Таблица 4 показывает, экспериментальные результаты I типа к типу VII коптильной возраста.
Как видно из этих результатов испытаний, каждое из этих полимерных бетонов быстро набирали силу в раннем возрасте.
Дополнительные реакции между мономера радикальных и полимерных радикальных приведена на рис. 2. Затвердевания смолы возрастает с увеличением возраста в лечении. Особенно там, где есть ненасыщенные связи, дополнительные реакции между радикальной мономера и полимера радикальных происходит следующим образом, а также реакции между полимером и радикальных молекул мономера происходит, как показано на рис. 3.
Молекулярных цепей ненасыщенных полиэфирных смол более чем один ненасыщенных связей. Следовательно, как уже упоминалось реакция повторяется, молекулярных цепочек создания остановить формирование матрицы. В случае 15wt.% (Тип VII), формирование матрицы было отложено из-за избытка resin.4 Прочность на сжатие возрастает с увеличением содержания смолы. Как показано на рис. 1, самая высокая прочность на сжатие 70,4 МПа была получена 13wt.% Смолы контент на 7 дней. Образец с 15wt.% (Тип VII) отрицательно показал небольшое снижение силы (2,4%) из-за усадки стресс или трещины из-за позднего формирование матрицы и разделение интерфейса между агрегатами и смол. На рисунке 4 показано влияние содержания смолы и лечения возраста на прочность при изгибе. На 7 дней, высокий изгиб значение сила 23,8 МПа для 15wt.% (Тип VII).
Влияние содержания смолы и лечения возраста о расщеплении прочность на растяжение приведены на рис. 5. Предел прочности при изгибе для 11wt.% (Тип I), на 7 дней, составила около 22,6% меньше, чем 15wt.% (Тип VII), потому что отсутствие смолы вызвали слабые связи в матрице. По состоянию на 1 день, предел прочности при изгибе составляет 64 к 83% ее прочность на изгиб на 7 дней. Это означает, что полимербетона стремительно завоевывает не только прочность на изгиб, а прочность на сжатие, а также.
Рисунок 5 показывает максимальное расщепление прочности на разрыв 7,79 МПа, в 7 дней, 15wt.% (Тип VII) смолы. Это показывает, что предел прочности при изгибе в 15wt.% (Тип VII) увеличивает 12,9% больше, чем 11wt.% (Тип I) и 2,6% выше, чем 13wt.% (Тип IV). Она также показывает, что сжатие и разбиение прочностью на разрыв достигает максимума на конкретном содержании смолы и, помимо этого содержания смолы, мало или вообще не дальнейшего увеличения прочности.
Влияние мономера стирола содержание
Влияние мономера стирола содержания и лечения возраста на прочность на сжатие и изгиб приведены на рис. 6 и 7 соответственно. Ненасыщенных полиэфирных разбавляли стирола снизить ее вязкость и улучшить ее работоспособность в полимербетона. С другой стороны, было сообщено, что избыток мономера стирола может отрицательно сказаться на механические свойства полимербетона за мономера стирола излишков между смолой и aggregate.4 Таким образом, содержание стирола мономера должна быть оптимизирована для прочность, работоспособность и экономики в полимербетона.
В данном исследовании высшей прочности при сжатии 73,7 МПа был получен Тип II с 37% стирола мономера на 7 дней. Тем не менее, этот тип имеет тенденцию к низкой работоспособности и пластичность. Прочность на сжатие до 40% (тип IV) и 43% (тип VI) снизилась на 4,5% и 10,8% соответственно, по сравнению с 37% (тип II). Максимальное значение изгибной силой 22,4 МПа был получен Тип II. Это 3,1% больше, чем IV типа с 40% мономера стирола и 7,9% больше, чем IV типа с 43% мономера стирола.
Первичный радикал, который вырабатывается из распада инициатора реакции полимеризации добавляет ненасыщенных связей. Первичный радикал, то начинается рост реакции радикальных новых мономеров, как показано в следующих уравнений.
R M [стрелка вправо] R-M (1)
R - M нм [стрелка вправо] R - (M) ^ N 1 к югу ^ (2)
Если содержание мономера стирола является чрезмерным, рост реакции уменьшается. Эти низкие реакций роста может привести к разделению взаимодействия между смол и агрегатов, которые порождает различие в упрочнении усадки на границе. Это дает усадки разница остаточных напряжений на границе, что снижает конечную прочность полимерного бетона.
Высокая прочность на растяжение расщепление было 7,89 МПа, в 7 дней, тип II. Расщепления прочности для типа VI был 7,06 МПа, что на 10% ниже, чем тип II. Влияние мономера стирола содержания и лечения возраста о расщеплении прочность на растяжение на рис. 8. При рассмотрении содержания мономера стирола, разница в расщеплении прочности на 1 день составляет 3,1%, но увеличивается до 10% на 7 дней. А именно, заметил, что содержание стирола мономера влияет на прочность полимерного бетона.
Влияние CaCO3
Рисунок 9 до 11 приведены экспериментальные результаты влияния CaCO3 на прочность. CaCO3 содержание 80% (тип III), 100% (тип IV), и 120% (тип V) смолы весом. Как увеличить содержание CaCO3, перемешивания вязкость резко возросли. Высокая прочность на сжатие 70,4 МПа был получен при 100% CaCO3 (тип IV) на 7 дней. Сила 120% CaCO3 (тип V) составил 4,2% меньше, чем 100% CaCO3 (тип IV).
Хотя CaCO3 порошков сначала заполнить пустоты в полимербетона и внесли свой вклад повышенной прочностью, за оптимального уровня, то, вероятно, вызвало частиц вмешательства и привело к уменьшению прочности. Это было вызвано недостаточным связи бедных пластичности из-за относительной нехватки смолы с увеличением CaCO3. Таким образом, в полимербетона, содержание 100% CaCO3 от веса смолы желательно в отношении механической прочности и экономичности.
Как показано на рис. 10, высокий предел прочности при изгибе на 21,6 МПа был получен Тип IV. Это значение было 21,6 МПа 9% больше, чем значение прочности на изгиб на 120% CaCO3 (тип V).
Предел прочности при изгибе также увеличилась с CaCO3 содержание. Тем не менее, она снизилась за 100% CaCO3 (тип IV). Низкий предел прочности при изгибе на 19,8 МПа, которая наблюдалась в 120% CaCO3 (тип V) из-за недостаточной вязкости за счет увеличения содержания CaCO3.
Как показано на рис. 11, 100% CaCO3 (тип IV) была самой высокой расщепления прочности на разрыв 7,51 МПа при температуре 7 дней. Это 4,1% больше, чем 80% CaCO3 (тип III) и 8,5% больше, чем 120% CaCO3 (тип V). CaCO3 содержание было связано с силой и силой улучшение с увеличением содержания CaCO3 до 100% смолы содержание. Однако чрезмерное CaCO3 (более смолы содержание) снизилась силы, потому что работоспособность и пластичность были снижены на относительное отсутствие смолы. Это показывает, что существует также оптимальное содержание CaCO3, при которой расщепление прочности достигает максимального уровня. Таким образом, оптимальное содержание CaCO3 полимербетона использовании ненасыщенных полиэфирных смол на основе вторичного ПЭТ наблюдается при равных частей CaCO3 и смолы были использованы.
Модуль упругости при сжатии
Сжатие упругого модуля является важным фактором, как коэффициент Пуассона при анализе и разработке структур, и это является необходимым фактором для оценки деформации структурных членов. В этом исследовании, сжимающие модуль упругости рассчитан в соответствии с содержанием смолы и лечения возраста. Было установлено, с помощью соответствующей кривой растяжения. Таблица 5 показывает, модуль упругости полимербетона с различным содержанием смолы (11wt.% [Тип I], 13wt.% [] Тип IV, 15wt.% [Тип VII]) и лечить возрастов.
Сжатие упругого модуля была рассчитана между 25,6 до 27,9 ГПа при 7 дней. Сжимающие модуль упругости возрастает с увеличением прочности на сжатие. Высокий модуль упругости значение 27,9 ГПа для 13wt.% Содержания смолы (тип IV), так как максимальная прочность смолы развивается при оптимальном содержании смолы, а недостаток или избыток смолы содержание вызвало снижение прочности на сжатие.
ОТНОШЕНИЯ между механическими свойствами
Необходимо знать взаимосвязь между механическими свойствами. Эта оценка является важным не только с точки зрения, что речь идет смола на основе вторичного ПЭТ, а также потому, что она не была полностью исследована с девственной смолы. Эта информация очень важна для разработки и анализа структур.
Как правило, прочность на изгиб и разделение прочности бетона может быть вычислена по прочности на сжатие. В случае высокопрочного бетона примерно 58,8 МПа, известно, что предел прочности при изгибе составляет примерно 11,3% от прочности при сжатии, и рассек прочность на растяжение составляет около 7% от прочности на сжатие. В этом исследовании, полимербетона использовании ненасыщенных полиэфирных смол на основе вторичного ПЭТ было пределом прочности при сжатии 64,6 до 73,7 МПа, прочность на изгиб от 18,4 до 23,8 МПа, и расщепление прочность на растяжение 6,86 до 7,85 МПа. Было отмечено, что предел прочности при изгибе составляет примерно от 29 до 32% от прочности при сжатии, и рассек прочность на растяжение около 9 до 11% прочность на сжатие. Эти результаты показывают, что прочность на изгиб и расщепления прочностью на разрыв выше, чем у бетона; полимербетона использованием смолы на основе ПЭТ обладает отличными механическими свойствами. Эти прекрасные свойства полимербетона сделать материал, пригодный для использования в сборных приложений, таких как окна водопропускных труб, стеновые панели и панели моста ..
Квадратный корень и логарифмические регрессионного анализа были проведены для определения модуля упругости и расщепления прочность на растяжение и изгиб прочностные свойства полимерных конкретным применением смолы на основе вторичного ПЭТ могут быть связаны с его прочность на сжатие. Результаты регрессионного анализа для различных прочностные характеристики были рассчитаны уравнения. (3) (5), на 95% уровне доверия. Эти данные приведены на рис. 12 до 14 лет.
Результаты регрессионного анализа механических свойств
Экспериментальные результаты показали, что модуль упругости полимербетона было связано с прочностью на сжатие и получил от результатов регрессионного анализа коэффициента определения 93,8%.
E ^ к югу с = 3,850 [квадратный корень из F] ^ C ^ к югу - 5,147 (3)
Рис 13 и 14 показывают результаты анализа регрессии для различных механических свойств. Уравнение (4) показывает взаимосвязь между расщеплением прочность на растяжение и сжатие с коэффициентом определения 87,1%. Уравнение (5) показывает соотношение между прочность на изгиб и прочность на сжатие и имеет несколько низкий коэффициент определения 81,6%.
F ^ югу т = 0,867 [квадратный корень из F] ^ C ^ к югу (4)
F ^ югу т = 2,343 [квадратный корень из F] ^ C ^ к югу (5)
Корреляции между прочность на изгиб и прочность на сжатие для I типа к типу VII была низкой. Тем не менее, прочность на изгиб возрастает с увеличением прочности на сжатие. Предполагается, что предел прочности при изгибе полимерных бетона зависит не только от прочности на сжатие, но и другие факторы, такие как смола содержание.
Связь между прочностью на сжатие и лечения возраста
1 показана взаимосвязь между возрастом и лечения прочность на сжатие для полимербетона различного содержания смолы. Как приведены на рис. 1, прочность на сжатие неуклонно растет с увеличением возраста лечения из-за цепной реакции между двумя радикалами в ненасыщенных полиэфирных смол, в период лечения.
Сжимающие сильные на 1 день в течение 11, 13 и 15wt.% Смолы содержание в полимербетона были 77, 82 и 70% соответственно, прочности на сжатие в 7 дней. Следует отметить, что темпы развития силы была высокой на 11 и 13wt.% И низким 15wt.%. Логарифмической регрессионного анализа была проведена для определения корреляции между лечения возраста (на 1, 3, 7, 28, 56 и 90 дней) и прочность на сжатие на 11, 13 и 15wt.% Содержания смолы полимербетона, соответственно. Результаты регрессионного анализа были рассчитаны по формуле. (6) (8), на содержание смолы и коэффициенты определения были 95,0, 96,5 и 97,5% соответственно.
F ^ к югу с = 4.142Ln (D) 52,462 за 11wt.% содержания смолы (6)
А = 4.155Ln (D) 59,623 за 13wt.% содержания смолы (7)
F ^ к югу с = 5.146Ln (D) 56,641 за 15wt.% содержания смолы (8)
где D является лечение возраста, в днях.
ВЫВОДЫ
Целью данного исследования было изучение механических свойств и поведения полимербетона использованием смол на основе вторичного ПЭТ. Полимербетона использованием смол на основе вторичного ПЭТФ можно достичь прочности на сжатие 73,7 МПа, прочность на изгиб от 22,4 МПа, расщепление прочности на разрыв 7,85 МПа, модуль упругости 27,9 ГПа.
Следующие выводы можно сделать из результатов этого исследования:
1. Отличные механические свойства были получены из полимербетона использованием смол на основе вторичного ПЭТ. Полимербетон использованием смол на основе вторичного ПЭТ имеет высокую прочность на изгиб и расщепления прочностью на разрыв. Полимербетон достигает от 70 до 80% от 7-дневный силы в 1 день;
2. Сила полимербетона было установлено, что коррелирует с смолы, стирол мономер, а содержание CaCO3. Существуют определенные оптимальные смолы, стирол мономер, а содержание CaCO3, при котором сила максимальна. При относительно низких смолы и содержание CaCO3, сильные полимербетона возрастать с увеличением в смоле и CaCO3 содержание. Модуль упругости увеличивается также с содержанием смолы. После определенного содержания смолы, однако, модуль упругости и на сжатие и прочности на растяжение расщепления не существенно измениться с увеличением содержания смолы. Через какое-то содержание CaCO3, сжатие, растяжение расщепления и изгиб уменьшение преимуществ при увеличении содержания CaCO3;
3. Можно предположить, что использование более чем одного конкретного содержания смолы снижается прочность на сжатие из-за стресса усадки и растрескивания сокращение из-за позднего формирование матрицы и разделение интерфейса между агрегатами и смол;
4. Относительно высокий CaCO3 уменьшается содержание силы из-за недостаточной связи из-за плохого пластичность полимербетона. Оптимальное содержание CaCO3, зависит от содержания смолы;
5. Сильные уменьшается с увеличением содержания стирола мономера. 37 до 40% стирола мономера содержание смолы выставили оптимальные с точки зрения прочности, работоспособности и пластичности. Чрезмерное использование мономера стирола и разделение совокупности и смолы происходит, что приводит к уменьшению численности полимербетона, а также
6. Модуль упругости, прочность на изгиб, растяжение и расщепление повышения прочности с увеличением прочности на сжатие. Некоторые отношения существуют между прочностью на сжатие полимербетона и различные свойства (модуль упругости и прочность на изгиб и прочность на растяжение расщепления). Очевидной связь между возрастом и лечения прочность на сжатие для смолы содержание.
Смола использованием максимального количества вторичного ПЭТФ является желательным, полагая, что она не оказывает неблагоприятного воздействия смолы свойствами. Смолы на основе вторичного ПЭТ может помочь снизить стоимость полимерных изделий из бетона и уменьшить загрязнение окружающей среды.
Ссылки
1. ACI Комитет 548 "Руководство по использованию полимеров в бетоне (ACI 548.1R-97)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1997, 29 с.
2. ACI Комитет 548, "Руководство для полимербетона наложений (ACI 548.5R-94)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1994, 26 с.
3. ACI Комитет 548 ", полимербетона-структурный применению современное состояние Доклад (ACI 548.6R-96)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1996, 23 с.
4. Фарахат, MS; Абдель-Азим, A.; и Абдель-raowf, М., "Модифицированная ненасыщенных полиэфирных смол, синтезированный из Poly (echylene ПЭТФ) Отходы 1 Синтез и лечить характеристики", высокомолекулярных материалов и техники, 283 В., 2000, с. 1-6.
5. Абдель-Фаттах, H., и Эль-Hawary, М., "Поведение при изгибе полимербетона," Строительство Строительные материалы, т. 13, 1999, с. 253-262.
6. Varughese, КТ, и Чатурведи, BK, "Fly Аш как мелкого заполнителя в основе полиэстера бетона полимер," Цемент
7. Vipulanandan, C., и Dharmarajan, N., "Анализ параметров разрушения бетона эпоксидной полимер," ACI журнал Материалы, В. 86, № 4, июль-август 1989, с. 383-393.
8. Vipulanandan. C. и Dharmarajan, N., "механического поведения полимерных Системы для бетона", материалов и конструкций, В. 21, 1988, с. 268-277.
9. Мани, П., "О некоторых исследований по вопросам развития и свойства полиэфирных смол основе полимербетона", кандидатскую диссертацию, Индийский технологический институт, Дели, Индия, 1983, с. 58-87.
10. Мур, GR, и Клайн, DE, свойства и переработка полимеров для инженеров, Prentice-Hall, Верховья реки седла, NJ, 1984, 209 с.
Бен-Ван Джо является заместителем декана и профессор кафедры гражданского строительства, Ханьян Университет, Сеул, Южная Корея. Его исследовательские интересы включают анализ структурных и материальных поведения, конкретных технологий, использование переработанных материалов, нано-материалы и передовые технологии строительства термоядерного синтеза.
Сын Кук парк аспирант Департамент строительства, Ханьян университета и научный сотрудник Структурные и Материалов Лаборатория научно-исследовательского института промышленной науки при Ханьян университета. Его исследовательские интересы включают анализ структурных и материальных поведения, конкретных технологий, использование переработанных материалов, нано-материалы и передовые технологии строительства термоядерного синтеза.
Чхоль Хван Ким аспирант кафедры гражданского инженерного университета Ханьян и инженер-строитель в POSCO инженерно-строительный Лтд Его исследовательские интересы включают структурного анализа мостовых конструкций и зданий.