Циклические Боковая загрузка Nonductile соединения плит-Column

Квартира плит с разрывными нижней укрепление подвержены прогрессирующее обрушение, если штамповки сдвига разрушение происходит при плиты колонки связи. Многие такие неудачи имели место в прошлом землетрясений, в результате чего значительные человеческие жертвы. Оценка старшего плоские перекрытия здания должна включать в себя реалистичные предсказания отклика плиты столбцов соединения. Значительные исследования были проведены по связям с непрерывным плиты укрепление, однако, не хватает данных о производительности плит колонки связей с разрывными подкрепления. Исследования в данной работе связано с циклической боковой загрузкой шесть плиты колонки связей с разрывными плиты укрепление типичных плоских плит зданий, построенных до 1970 года. Перфорация разрушение при сдвиге-видимому, не произойдет ранее, чем в пересчете на образцах с непрерывным подкрепление, однако, последствия оказываются гораздо более серьезными. Основываясь на этом и предыдущих исследованиях, предложена модель оценки боковой дрейф, на котором пробивая сбой может произойти ..

Ключевые слова: погрузка, удары сдвига; плиты.

(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

В 1950 году тенденция к более легкие и гибкие конфигурации строительства привело к более широкого использования пластины строительства, особенно для средних и высотных офисных и жилых buildings.1 Железобетонные плоские пластины строительства была и продолжает быть использованы в качестве экономической структурной системы для многих зданий. В умеренных и высоких сейсмических районах, плоские пластины структур дополнены или кадр пучка момент в колонне или сдвига боковой стене сопротивления системы. Сегодня, ковкий подробно для всех структурных связей, в том числе для тех, кто тяжести нагрузки только является ключевым понятием узнал сначала как результат неудачи наблюдаются в течение 1971-Сан-Фернандо earthquake.1 Все тяжести нагрузки только плитой столбца соединения в плоской структурой пластины должны сохранять свой вес нагрузки на максимальное смещение боковых системы. В течение этого поперечной деформации, хрупких отказов плит перфорации может произойти. Неспособность пробивая сдвига, порожденные сочетание тяжести нагрузка, вызванная землетрясением и несбалансированным момент, может произойти практически без предупреждения, и в результате прогрессирующее обрушение из этих типов структур.

До ACI 318 строительный кодекс изменения в 1970-х, который представил пластичного требования подробно, усиливая для плоских плит системы не требует непрерывности верхней и нижней reinforcement.3 Лучшие арматуры, используемых для отрицательного изгиба, могут быть полностью ограничены от колонны поддерживает. Нижняя подкрепления требуется только продлить на опорах 150 мм (6 дюймов). В настоящее время хорошо известно, что положительные изгибе может произойти в лицо поддерживает во время бокового смещения, вызывая разрушение сцепления в этих местах краткое заливки. Из-за недостатков предварительного коды дизайн-1971, то должны понимать поведение структуры, предназначенные для этих кодов для оказания помощи в определении их истинного сейсмического поведения и потенциала. Ограниченные экспериментальные исследования были проведены на сейсмических исполнении nonductile плиты колонки connections.4, 5

В данной работе представлены результаты испытаний, проведенных на крупномасштабных соединений плиты колонки, разработанные с предварительно-1971 разрывной плиты подкрепления. Шесть половины масштаба интерьера связи с различной укрепления отношений, детализации и плиты нагрузки тяжести подвергались циклической боковой обычной нагрузки. Полученные результаты сравниваются с исполнением предсказывали код ACI. Даны рекомендации относительно уровня бокового дрейфа, в которой эти соединения могут быть подвергнуты не вызывая отказ пробивая сдвига.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Многочисленные существующие плоские плиты здания не имеют нижней плиты укрепления прохождения через колонку. Это отсутствие преемственности усиление может привести прогрессирующее обрушение, если штамповки сдвига разрушение происходит при плиты колонки связи. В процессе модернизации этих структур для будущих сейсмических событий важно правильно оценить возможности бокового дрейфа для этих соединений, с тем чтобы ограничить общие структурные дрейфа соответственно. На основании результатов этого исследования и предыдущие результаты исследований, предложена модель для прогнозирования бокового дрейфа потенциала плит столбцов соединения без преемственности подкрепления.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ

Испытательные образцы

Каждый опытный образец представляет собой половину макет интерьера плоские плиты столбцов соединения (рис. 1). Образцы были направлены на оценку влияния тяжести нагрузки, плиты отношение подкрепление, и изогнутых составных стержней в связи региона на сейсмические характеристики внутренних соединений плиты колонки.

Плита колонки соединения были проверены при комбинированном тяжести и циклических боковой нагрузки. Тяжести нагрузки, приложенной к плите в ходе испытаний была эквивалентна нагрузке на полномасштабную структуру общей нагрузке плюс 30% от пола живут нагрузки. Это тяжести нагрузки производится эффективное напряжение сдвига на критической периметра равна 25% от возможности прямого сдвига штамповки бетона определяется ACI 318 Строительство Code.6 два образца были подвергнуты увеличить вес нагрузки с крупнейшим плиты нагрузки представляющих сдвига на критической периметру 48% от возможности прямого сдвига штамповки.

Входящие в состав МСА Гаур Джонсон докторант зданий и сооружений в Гавайском университете в Маноа, Гавайи. Он получил диплом бакалавра и магистра в университете на Гавайях. Его исследовательские интересы включают армированных волокном полимер модифицированной железобетонных конструкций, а также области оборудования для сейсморазведки и долгосрочного мониторинга.

* ND1C-Control образца.

* ND4LL-идентичный ND1C, но с повышенной нагрузкой плиты тяжести.

* ND5XL-идентичный ND1C но с плиты нагрузки тяжести больше ND4LL.

* ND6HR-идентичный ND1C, но с увеличением изгиба плиты подкрепления.

* ND7LR-идентичный ND1C но с пониженной плиты изгиб арматуры.

* ND8BU-идентичный ND1C, но с дополнительными баров bentup в месте соединения.

Плита макет арматуры для образцов ND4LL и ND5XL было идентично контрольного образца, ND1C, как показано на рис. 2. Образцы ND6HR были тяжелые плиты подкрепление, чем у контрольного образца, как показано на рис. 3. В связи с увеличением в плите верхней арматуры, предполагалось, что этот экземпляр будет сопротивляться большей боковой нагрузке, чем у контрольного образца будет. Как следствие, если все верхней укрепления были сокращены на 1 / 3 пролета и для контрольного образца, вполне вероятно, что негативные момент, индуцированный в этом разделе будет превышать крекинга момент неармированные плиты, в результате преждевременной разрушение при изгибе . Чтобы в полной мере проверить плиту колонки связи региона, половина из подкрепление продолжалась в середине пролета, как показано на рис. 3. Следует отметить, что старые плоские перекрытия здания с тяжелыми верхней подкрепление, что не является непрерывным по размаху могут страдать преждевременным разрушение при изгибе в точке усиление сокращения. Любое модифицированной схеме в такой структуре должны обеспечить укрепление предотвратить это преждевременное разрушение при изгибе ..

Образцы ND7LR было легче, чем плиты усиление контрольного образца, как показано на рис. 4, в то время образцов ND8BU была похожая схема армирования, за исключением дополнительных баров bentup добавил (рис. 5). Эти бент-баров увеличилось до верхней отношение подкрепление в лице столбца и нижней отношение подкрепление в середине пролета. Опять же, половина из подкрепления продолжали в середине пролета, чтобы обеспечить образование трещин от изгиба панели при сокращении верхней подкрепление не будет вызывать преждевременное разрушение при изгибе.

Образцы были разработаны с использованием ACI 318-63 Строительный кодекс, который не требует постоянного укрепления нижней линии через колонку. Нет поперечной арматуры, был включен, поскольку конкретные возможности сдвига является достаточным для кода, установленного конечные условия.

Испытание перемещения обычных

Бокового перемещения обычной проверки, используемые в этой программе была получена из боковых рутинная проверка разработанных ЭКСПЕРТНЫЙ исследователи на основе предыдущих исследований, проведенных по Krawinkler.7 обычных циклических была проведена в два этапа: Первый этап состоит из положительного и отрицательного циклировании до 5 % дрейф уровня (максимальная емкость привода); Фаза II состояла велосипедных до 10% дрейфа, но только в положительном направлении дрейфа из-за ограничений испытательное оборудование (рис. 6). Этот протокол постепенно увеличивается уровень дрейфа от ± 0,1 до ± 5% в ходе первого этапа и от 7 до 10% в фазе II. Чтобы оценить потери прочности и жесткости после повторной загрузки структуры, а также побудить вид ущерба, ожидаемый в сейсмических событий, каждое дрейфа уровне повторяется три раза.

Испытание установки и приборы

Испытания образцов, как показано на рис. 7. Контактный поддержку, две клетки нагрузки для мониторинга колонке осевой нагрузки и сдвига, находился на midheight колонны под плиты. Три контактный состава вертикальной штанги нагрузка на каждого края плиты предотвратить вертикальное смещение плиты, но допускается свободное боковое движение и вращение, тем самым имитируя условия в середине пролета в направлении нагрузки. Циклических бокового перемещения обычных (рис. 6) был применен контактный связи на midheight колонны над плитой на привод с внутренним линейным датчиком перемещения переменной (LVDT), а в линии нагрузки клетки.

Свойства материалов

Бетон-бетон использовать для каждого образца было поставлено местных конкретной компании с заданной прочности на сжатие 24 МПа. Три 152 Они были испытаны в том же возрасте, как плита столбцов соединения. В результате конкретных свойств приведены в таблице 1. Конкретные прочности при сжатии в таблице 1 представляет собой актуальное прочность бетона на момент тестирования, а не дизайн 28-дневного силы.

Арматурная сталь-подкрепление использоваться как плита и колонка в каждом образце было определено как 400 Оценка деформированной решеткой. Плита подкрепление 10 мм в диаметре деформированных баров. Укрепление отношений для различных плит шириной приведены в таблице 2 для верхней и нижней плиты стали.

Нагрузка дрейфа отношения

Соответствующие данные, собранные в ходе испытаний каждого образца приведены в таблице 3. Эти данные включают в начальной загрузки тяжести поддержке столбец (строка 1), соотношение между начальной загрузки тяжести и ACI 318 мощность сдвига критической периметру (строка 2); тяжести разрушающая нагрузка (строка 3), отличается от Роу 1 за счет перераспределения нагрузки стержней; соотношение между нагрузкой провал тяжести и мощность сдвига критической периметру (строка 4), максимальная горизонтальная нагрузка во время гистерезиса в положительном направлении (строка 5), максимальная нагрузка в горизонтальном гистерезиса в отрицательном направлении (строка 6); положительный уровень дрейфа на максимальной горизонтальной нагрузки (строка 7); отрицательный уровень дрейфа на максимальной горизонтальной нагрузки (строка 8); максимальный уровень дрейфа на отказ (строка 9), а тип ошибки (строка 10).

Нагрузки дрейф отношений для каждого образца приведены на рис. С 8 по 13. Эти цифры показывают, гистерезисных реагирования, в результате позвоночник кривой, и критических точек определены на этих кривых.

Сравнение кривых магистральных

Основу кривых на рис. С 8 по 13 представляют собой конверт максимальной боковой нагрузки поддержке образца на каждом уровне дрейфа. Рисунок 14 до 16 шоу сопоставления различных кривых позвоночника.

Тяжести нагрузки воздействие На рисунке 14 показано сравнение контрольного образца, ND1C, с двумя номинально идентичных образцов, увеличилась нагрузка от собственного веса, и ND4LL ND5XL. Первая реакция всех трех образцов аналогичной, однако максимальный уровень дрейфа уменьшается коэффициент тяжести сдвига (V ^ югу г ^ / V ^ о ^ к югу) возрастает. Образцы ND4LL достичь тех же пик нагрузки на боковой дрейф, как аналогичные контрольного образца, но не смог из-за сдвига штамповки вскоре после этого. ND5XL образца, с тяжелым плиты нагрузки тяжести, пострадали штамповки разрушение при сдвиге до достижения изгиб потенциала плиты подкрепления. Из-за отсутствия непрерывного укрепления нижней прохождения через колонку, и неудачи пробивая сдвига бы привести к полному краху плиты и потенциальных прогрессирующее обрушение этажей ниже этого уровня.

Укрепление отношение воздействие Рисунок 15 показывает сравнение кривых основой для трех образцов с существенно различной плиты изгиб отношения подкрепления. Образцы ND6HR больше, чем плиты укрепления контрольного образца, ND1C, в то время образцов ND7LR меньше (см. укрепление раскладки на рис. 2, 3 и 4). Как и следовало ожидать, пик боковой грузоподъемность варьируется в зависимости от процента армирования. Увеличилась несбалансированным момент сильнее и жестче ND6HR образца приводит к перфорации разрушение при сдвиге в ходе первого цикла до 5% боковой дрейф.

Влияние изогнутых составных стержней-Рисунок 16 показывает сравнение кривых основой для контрольного образца, ND1C; образца с повышенной плиты изгиб арматуры, ND6HR и образца с загнутыми вверх-бары, ND8BU. Из-за аналогичные соотношения арматуры, образцы ND6HR и ND8BU сопротивлялись же пик боковым нагрузкам на том же уровне бокового дрейфа. Оба экземпляра опытные штамповки разрушение при сдвиге в велосипеде на 5% боковой дрейф. Изогнутых составных стержней были эффективными в предотвращении прогрессирующее обрушение пластинки с четырех изогнутых составных стержней через арматурного каркаса, сваренного колонки и были закреплены в нижней части плиты, прилегающих к области связи.

Аналитическое исследование

Текущие требования ACI код

ACI код устанавливает метод определения сочетание прямого сдвига и несбалансированного момента плиты колонки связи, что приведет к перфорации провал. В соответствии с Кодексом, касательные напряжения оценивается в критической секции вокруг колонны. Этот критический раздел находится на расстоянии D / 2 от лица колонке, где А это средняя глубина на растяжение (вверху), стали от сжатия поверхности (снизу) плиты. Код метод предполагает, что сдвиг в критический раздел является сочетание прямого сдвига V ^ ^ и к югу и часть несбалансированного момента M ^ к югу и ^ в месте соединения.

Общее напряжение сдвига максимальной действующей на критические периметру? У определяется по следующей формуле

... (1)

где ас области критических периметру, J ^ с ^ к югу является полярный момент инерции критической периметру, Расстояние между тяжести и края критической периметру.

Конкретные напряжения сдвига ограничивается наименьшей из трех конкретных выражений напряжений приведены в МСА 318, раздел 11.12.2.1. Плиты испытания в этой программе, контролируемой по следующей формуле

... (2)

где прочность бетона е '^ с ^ к югу в МПа.

Сравнение с ACI код

Подход ACI код был применен к каждой из slabcolumn образцов. Ценности и результаты пик сдвига несбалансированного момента, а касательные напряжения по всему периметру критических для каждого образца приведены в таблице 4.

Первая колонка в таблице 4 содержит плиту колонки образца назначения. Каждый образец имеет две строки: в первой строке списка результатов для пика боковые нагрузки в положительном направлении, а вторая строка относится к вершине боковой нагрузки в отрицательном направлении. Второй столбец общей несбалансированного момента передается между колонки и плиты на пике боковой нагрузки. Она рассчитывается путем умножения пик боковые нагрузки на историю высоты образца (1372 мм). Колонка (3) списки общей нагрузки тяжести проводится по столбцу в то же время как пик боковые нагрузки. Это значение примерно такое же, как сумма прямых силы сдвига, действующей на плиту в критической периметру.

В столбце (4), предельное напряжение сдвига максимального напряжения сдвига, действующего на критические периметру из-за состояния нагрузки присутствовать при применении бокового пика нагрузки. Это напряжение на основе линейного распределения напряжений сдвига из-за тяжести груза и часть несбалансированного момента осуществляется путем сдвига эксцентричный, Номинальной конкретные напряжения сдвига? С (Колонка (5)) вычисляется с помощью контрольного формулу ACI Строительный кодекс (уравнение (2)). Потому что эти плиты не содержат поперечной арматуры, это означает номинальную мощность напряжение сдвига плиты колонки связи в критической периметру? ^ П ^ к югу. Колонка (6), соотношение максимального напряжения сдвига индуцированные состояния нагрузки на пике боковые нагрузки на номинальной мощности, сдвига соединения. Значения 1,0 на сдвиг соотношения в колонке (6) будет означать, что соединение находится на грани штамповки разрушение при сдвиге в соответствии с МСА Строительный кодекс.

Слэб колонки соединений также может разрушаться из-за разрушение при изгибе. По данным ACI кодекса, часть несбалансированным момент не производится сдвигом осуществляется путем изгиба, Эти значения приведены в колонке (7) в таблице 4. Если этот момент превышает изгибающий момент потенциал плиты шириной с ^ ^ 2 подпункта 3h сосредоточены на колонны, к югу M ^ е ^, то ACI кодекса предсказывает разрушение при изгибе. В связи с сокращением заливки пластинки укрепление дна, вклад нижней стали момент мощность была уменьшена на 50%. Полученные значения M ^ е ^ к югу, перечислены в колонке 8. Момент соотношение (графа 9) представляет собой отношение несбалансированного момента сопротивление изгибу до номинального момента потенциала плиту в C ^ 2 ^ к югу 3h. Значение в колонке 9 больше единицы означает, что соединение сопротивляется плиты моментов больше, чем предсказывали ACI Строительный кодекс, и разрушение при изгибе должно привести.

Момент отношений, перечисленные в колонке (9), в частности много больше единицы, что указывает на образцах сильнее, чем предполагалось, с использованием подхода, ACI-код. В колонке (10), изгиб потенциала момент базируется на МЧС 356 recommendations.8 В частности, изгиб потенциала вычисляется плиты шириной C ^ 2 ^ к югу 5H сосредоточены на колонку и 1.25f ^ у ^ к югу, как ожидается растягивающих урожайность подкрепления. Эти рекомендации были утверждены Эномото и Robertson.9 момент соотношение (графа (11)) это соотношение несбалансированного момента сопротивление изгибу до номинального момента потенциала плиты в зависимости от МЧС 356 рекомендаций. Колонка (11) значения более четко указать на поведение, наблюдаемое в гистерезисных ответ на рис. С 8 по 13, чем значения в колонке (9).

Образцы ND1C, ND4LL и ND5XL сравнением образцов ND1C было отмечено на неудачу первой при изгибе на 6% после дрейфа путем пробивать провал на 9% дрейфа. Средний коэффициент момента (графа (11)) от 0,96 и средний коэффициент сдвига 0,80 согласуются с наблюдаемым поведением. Обширные образования трещин во время изгиба конкретных привести к ухудшению разрушение при сдвиге на индуцированные напряжения сдвига меньше, чем предсказанные уравнением. (1). Средний коэффициент момент 1,02 и среднее касательное отношение 0,90 для образцов ND4LL хотел бы также указать этот тип поведения. Максимальный боковой нагрузки произошло в дрейф 3% следуют сокращения нагрузки на боковой дрейф 4% только до перфорации. Для образца ND5XL, средний коэффициент момент 0,76 и среднее касательное отношение 0,94 показывает, что разрушение при изгибе не должно происходить, и что пробивая сдвига неудача неизбежна. Действительно, гистерезисных участка (рис. 10) подтверждает, что отказ пробивая сдвига произошло до достижения изгиб возможностей подключения.

Образцы ND6HR и ND7LR сравнение, неудачи Образцы ND6HR и ND7LR показывают, что увеличение изгибной жесткости связи плиты колонки побуждает высших сдвига спроса. Средний коэффициент сдвига жесткие ND6HR был 1,14, а средний коэффициент сдвига ND7LR был 0,78. Средний коэффициент момент для образцов HD6HR является 0,81 в то время как для образцов HD7LR, сейчас соотношение составляет 0,91. Образцы HD7LR сохранить своего пика потенциала путем изгиба один полный цикл 5% дрейфа до штамповки разрушение при сдвиге, однако ND6HR кулаками при отрицательных 4% дрейф в первый цикл 5% дрейф режима.

Образцы ND6HR и ND8BU сравнение, в Колонном лицо, эти два соединения имеют сходные отношения подкрепления. Для образца ND8BU, средний коэффициент сдвига 0,95 и средний коэффициент 0,98 момент подтверждают, что увеличение изгибной жесткости вызывает сдвига выше спрос, как и образцами ND6HR. Гистерезисных ответы на эти экземпляры являются практически идентичными, однако, изогнутых составных стержней с образцами ND8BU предусмотрен механизм для предотвращения катастрофического падения раз пробивая сдвиг произошел сбой.

Подключение боковой дрейф потенциала

Чтобы избежать перфорации разрушение при сдвиге плит столбцов соединения, важно, чтобы ограничить боковой дрейф которой соединение подвергается в процессе циклического боковой загрузкой. Как показали образцы ND4LL и ND5XL, дрейф потенциала зависит от соотношения сдвига тяжести в критической секции. Hueste и Wight10 формализовал это отношения, основанные на многочисленных тестов прошлых исследованиях (рис. 17). Для коэффициент тяжести сдвига менее 0,2, связи, как ожидается, превысит 4% боковой дрейф без перфорации разрушение при сдвиге. Пан и Moehle11 определила предельный коэффициент тяжести сдвига 0,4, если соединение является достижение дрейфа уровень 1,5% без перфорации разрушение при сдвиге. Hueste и Уайт предположить, что связь с отношением тяжести сдвига 1,0 может выдержать 0,5% боковой снос до штамповки провал. Присоединение этих точек прямыми линиями, производит и Hueste Уайт трилинейной кривой, показанной на рис. 17.

Hueste и Уайт трилинейной кривой обеспечивает хорошее приближение среднем до результатов теста. Эта кривая представляется целесообразным плиты колонки связи с непрерывностью усиление меры для предотвращения краха общей плите после штамповки и, как следствие прогрессирующее обрушение. Тем не менее, в случае подключения без укрепления преемственности, таких, как испытания в этом исследовании, неспособность пробивая сдвига, скорее всего, приведет к прогрессирующее обрушение. Поэтому целесообразно использовать более консервативные оценки по тяжести сдвига дрейф потенциала отношений, как показано на рис. 17. Предлагаемого трилинейной кривой (уравнение (3)) предполагает, что связь с отношением сдвига тяжести (GSR) меньше, чем 0,15 достигнет не менее 4% боковой дрейф до штамповки провал. Связи с 0,4% GSR теперь предполагается, что способна лишь 1% боковой дрейф, а связи с GSR от 1,0 Предполагается, что не имеют возможности бокового дрейфа. Это трилинейной кривой дает нижнюю границу для почти всех предварительного результаты тестирования ..

... (3)

ACI 318-05 код также дрейфа предел, который используется для предотвращения перфорации сдвига failures.6 бокового дрейфа предел билинейно как определено формулой. (4) и показано на рис. 17.

... (4)

ВЫВОДЫ

Основываясь на результатах этого циклического боковой загрузки программы испытаний на внутренних плиты колонки связей с разрывными плиты усиление детализации, были сделаны следующие выводы:

1. Слэб колонки связей с разрывными плиты укрепления выполнять аналогичные тем, которые с непрерывным усиление до штамповки разрушение при сдвиге. После штамповки неудачи, связи без надлежащего непрерывного укрепления нижней проходящей через колонки будут страдать полный коллапс, который может привести к прогрессивным распада этажами ниже первоначального провала. Исключением из этого наблюдения является то, что изогнутых составных стержней, проходящих через колонку верхней подкрепление, но, как якорь нижней арматуры в плите, смогли предотвратить падение после штамповки недостаточность;

2. Увеличение тяжести нагрузка на плиту в процессе циклического боковой загрузкой результатов к значительному сокращению в боковой дрейф потенциала до штамповки провал. Для тяжелых условий нагружения плиты, пробивая провал может произойти до достижения боковой несущей способности соединения;

3. Сокращение тяжести нагрузка на плиту путем изменения размещение здания и функции может служить экономическая модифицированной методики. Например, преобразование склада или хранилища для жилых или офисных использовать значительно уменьшить вес сдвига применительно к slabcolumn соединений, в результате чего меньше вероятность перфорации сдвига разрушения при сейсмических событий;

4. Соединения с увеличением изгиба плиты подкрепление будет оказывать поддержку больших боковых нагрузок, но возросшая эксцентричной передачи сдвига может привести к преждевременному выходу из строя сдвига штамповки;

5. Использование плит шириной C ^ 2 ^ к югу 5H и 1,25 раза текучести арматурной стали для определения несбалансированным изгиба потенциала внутренней связи плиты колонки обеспечивает более точную оценку, чем при использовании C ^ 2 ^ к югу 3h и F ^ югу у ^, как это предусмотрено ACI кодекса и

6. Снизу трилинейной кривой, предлагаемых для отношений между тяжестью коэффициент сдвига и бокового дрейфа потенциала для плиты столбцов соединения без преемственности подкрепления. Это консервативная оценка оправдана необходимостью избежать прогрессирующее обрушение после штамповки разрушение при сдвиге.

Авторы

Это исследование было поддержано в Тихом сейсмостойкого строительства исследовательского центра, которые проводили работу по гранту номер 5041999. Эта поддержка выражается искренняя признательность.

Ссылки

1. Федеральное агентство по чрезвычайным ситуациям ", МЧС-274: NEHRP Комментарий Руководящие принципы для сейсмических реабилитации зданий и сооружений", Вашингтон, округ Колумбия, 1997, с. 6-1 6-8.

2. Гали, А., Megally, S., "Стад поперечной арматуры для штамповки: североамериканские и европейские практики," Труды Международного семинара по перфорации Shear Емкость RC плиты, Kungl Tekniska Hogskolan институт Byggkonstruktion, Стокгольм, Швеция, 2000 , с. 201-209.

3. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования к железобетона (ACI 318-63)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1963, 144 с.

4. Дуррани, AJ; Du, Ю. и Ло, YH ", сейсмостойкости Nonductile соединения плит-Column в существующей плоской плиты здания", ACI Структурные Journal, В. 92, № 4, июль-август 1995, с. 479-487.

5. Зельдович, Л., и Wight, JK, "Поперечная Ответ пожилых плоская плита Рамы и экономический эффект на модифицированной" Землетрясение Spectra, V. 12, № 4, 1996, с. 667-691.

6. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2005, 430 с.

7. Krawinkler, H., "Загрузка История Вопросы Тестирование с целью оценки сейсмической эффективности", Труды семинара по Invitational сейсморазведки, анализ и проектирование Woodframe Строительство, публикация № W-01, Калифорния университетов по исследованиям в области сейсмостойкого строительства (CUREe) Ричмонд, Калифорния, 1999, с. 99-101.

8. Федеральное агентство по чрезвычайным ситуациям ", МЧС-356: Prestandard и комментарии для сейсмических реабилитации зданий и сооружений", Вашингтон, округ Колумбия, 2000, с. 6-5, 6-32.

9. Эномото, B., и Робертсон И.Н., "Моделирование гистерезисных плоская плита-Column Подключения" Research Report UHM/CE/01-03 университета Гавайи, Гонолулу, Гавайи, май 2001, 235 с.

10. Hueste, MD, и Wight, JK, "Нелинейная Штамповка Shear Отказ модель внутренних дел Слэб-Column соединений," Журнал структурной Отдел инженерия, В. 125, № 9, 1999, с. 997-1008.

11. Пан А., Мол, ДП, "Поперечная пластичность перемещения железобетонных плоских пластин", ACI Структурные Journal, В. 86, № 3, май-июнь 1989, с. 250-258.

Входящие в состав МСА Ян Робертсон является профессором структурной инженерии в Университете штата Гавайи, Гонолулу, Гавайи. Он получил степень бакалавра в Университете Витватерсранда, Южная Африка, и его МС и доктор философских наук Университета Райс в Хьюстоне, Техас Он является членом комитетов МСА 209, ползучести и усадки в бетоне и совместной ACI-ASCE Комитет 352, Суставы и соединений в монолитных бетонных конструкций. Его исследовательские интересы включают выполнение армированных и предварительно напряженных железобетонных конструкций при экстремальной нагрузки и ее долгосрочные последствия, и модернизации с использованием волоконно-армированные полимерные.

- статьи, новости, рефераты, переводы

Циклические Боковая загрузка Nonductile соединения плит-Column