Прочность поведения армированных панелей Кирпичный
Новых промышленно решение для строительства армированных крыши кладка кирпичных корпуса была разработана недавно. При этом влияние как кирпич и усиление мероприятий по изгибных поведение этой структурной системы, анализируется с помощью проведения четыре точки на изгиб с усиленной панели стен. Структурные панели Система выполнена из глиняного кирпича, железобетона суставов, а бетонный слой армированного сварной сетки. Панель положительных изгиб сопротивления (бетонный слой покрытия при сжатии) была примерно в два раза ее негативных изгиб сопротивления (бетон верхнего слоя на растяжение). Бонд между кирпичом и бетоном соединений, которые являются самым слабым звеном этой системы, было незначительное влияние на панели несущей способностью. Shear неудачи трудно было получить и, кажется, быть незначительной проблеме. Наконец, численная модель была разработана для прогнозирования деформационного поведения структурных отсутствии системы при изгибе. Эта модель воспроизводится с высокой точностью, нагрузка-смещение ответ зарегистрирован в испытанных панелей ..
Ключевые слова: глина, совместное; кладки; жесткости.
ВВЕДЕНИЕ
Арок и сводов два из наиболее важных структурных элементов, используемых в строительстве каменной кладки из-за благоприятных форму, которая представляет основном сжимающих напряжений. Тем не менее, их использование в современных зданиях очень ограничен, за исключением известной работы Dieste.1 Эладио, 2 представлены результаты бумаги попытка разработки промышленных систем кратко-и среднесрочной службы усилить кладки сводов в состоянии поддерживать свою низкая стоимость материала и эстетики в то время как сильно снижение затрат на строительство и расширение сертификации продукции. Основные подходы, рассматриваемые полу-заводской подход с плоской полосы кладки и полной заводской готовности с подхода, специально разработанные формы. Предлагаемых оболочек имеют малый вес, тонкий, ламинарный структур со слоем кладки дна и конкретные верхнем слое, которые подвергаются положительных и отрицательных изгибающих моментов в случае снега, землетрясения и другие динамические нагрузки. Таким образом, в настоящем документе рассматривается вопрос о кладки панелей подвергаются вне плоскости загрузки ..
Кирпичный вне плоскости нагрузки хорошо известную тему в литературе, как в учредительных уровне (см. номер 3 для обзора) и на большом уровне панели (см. номер 4 для просмотра). Новизна данной работы является в основном за счет облигаций кладки слоя (который стек связи, необходимых для включения подкрепления в суставах) и использования бетона для суставов. Ортотропных поведение композитных особенно трудно понять, но представлены экспериментальные результаты, в двух ортогональных направлениях, позволяют дальнейшее развитие структурной системы, предлагаемой численной модели позволяет конструировать двойной кривизны оболочки и одинокие снаряды кривизны подвергаются более сложным условиях загрузки.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Изгибных поведение оболочки структурной системы из глиняного кирпича, железобетона суставов, а бетонный слой армированного сварной сетки была исследована. Поведение этой структурной системы под нагрузкой конфигураций, вызывая положительные и отрицательные моменты изгиба была проанализирована, выполняя четыре точки на изгиб с бетонного слоя повернута вверх, а вниз. Сопротивление сдвигу была также проведена путем проведения серии испытаний на сдвиг пролета соотношение (A / D) между 2,0 и 2,3. Наконец, численные стратегия была разработана с целью прогнозирования нагрузки отклонения отношения панелей отсутствии при изгибе.
Кирпичная кладка ПАНЕЛИ СЕРИИ
Шесть серии из четырех пунктов изгиб Испытания проводились в соответствии с EN 1052-2 recommendations.5 влияние и кирпича и укрепление механизмов в ортотропной поведение структурных элементов был проанализирован, сравнив поведение серии FL-и FL- B (см. рис. 1). В серии FL-, кирпича были расположены таким образом, чтобы их отверстия (X-направлении) в поперечном панели, обеспечивая два продольных и поперечных семь конкретных соединений. В серии FL-B, полого кирпича в панели продольном направлении, что дало три продольных и поперечных четыре конкретных соединений. Конкретных соединений параллельной и ортогональной к кирпичному отверстия, примерно 25 мм, были усилены стальной арматуры от 6 до 8 мм в диаметре, соответственно. 35 мм толщины слоя бетона прикрывал панели. Этот слой бетона был подкреплен сварные сетки расположен вблизи кирпичного слоя бетона интерфейс. Поскольку эта структура не симметрична относительно середины его поверхности, его поведение при положительных и отрицательных моментов отличается.
Таким образом, панели конфигурации равна серии FL-и FL-B были протестированы с бетонного слоя оказалось вниз. Эти серии были назначены FLI-и FLI-B, соответственно ..
На поддержку или вблизи точки и линии нагрузки, оболочка может быть подвергнуто значительной величины сил вне плоскости сдвига. Как сдвига видов отказов, как правило, очень хрупкий, деформационного поведения элемента оболочки должны быть оценены в соответствии условиях нагрузки, которые могут привести к такого рода неудачи. Серия ФОК-и ФОК-B похожи на своих коллег-FL и FL-B, соответственно, но / сут (см. рис. 1) сводится к вызвать появление сдвига провала.
В общей сложности, 20 панелей кладки были протестированы, сгруппированных в четыре серии из четырех панелей (FL-, FL-B, FLI-и FLI-B) и две серии из двух панелей (ФОК-и ФОК-B). Серия FL-, FLI-, и ФОК-сгруппированы серии FLA, а серии FL-B, FLI-B, и ФОК-B сгруппированы серии FLB.
МАТЕРИАЛЫ
Укрепление
Для оценки поведения растяжение тесты, которые определяют напряженно-деформированное отношение показано на рис. 2.
Сетка укрепления бетона был изготовлен из Основные результаты, полученные от напряжения испытаний для этих барах, также представлены в таблице 1.
Бетон
Состав смеси конкретных используемых в испытанных панелей кладка 300 кг / м ^ 3 ^ SUP цемента I 42.5 R (быстрая закалка и высокая прочность цемента, в соответствии с EN197-1: 1998); 654,7 кг / м ^ 3 SUP ^ песка, от 0,3 до 0,6 мм, 279,3 кг / м ^ 3 ^ SUP песка, от 0,6 до 5 мм и 805,8 кг / м ^ 3 ^ SUP гравия, от 5 до 10 мм. Высокочастотные водоредуцирующим примесь была использована в соотношении 2,5% от содержания цемента. Сжатие цилиндра испытаний на образцах диаметром 150 мм и 300 мм высотой и три точки на изгиб с зубчатым пучков были проведены для характеристики конкретного поведения на сжатие и bending.7 среднем прочность на сжатие величин, измеренных на 20 цилиндров 36,73 МПа, стандартное отклонение 3,96 МПа, а средняя изгибной прочности значения зарегистрированы в 16 зубчатый пучков 4,38 МПа, стандартное отклонение 0,44 МПа.
Клей кирпича
Полого кирпича единиц, используемых в кладки панелей 215 мм, 100 мм в ширину и 65 мм и два отверстия 25 Чтобы ограничить сдерживающее влияние на загрузку машины стали валики в силе сжатия кирпич, полный единиц кирпича были использованы для тестирования в X-направлении, а только половину единиц кирпича были использованы для тестирования в Y-направлении (см. рис 1. (с)). Прочности при сжатии в X-и Y-направлении 82 МПа и 32,8 МПа, соответственно (в среднем восемь сухих образцов). Прочность на сжатие была получена в соответствии с CEN EN 772-18 и поверхности образцов в контакте с машиной, валики стали нагружения местах в целях обеспечения плоскостности этих граней. Модуль Юнга найдены кирпичи были 20 ГПа.
Пределом прочности на растяжение 2,0 МПа были получены из прямых испытаний напряженности в надрезом кирпича. Эти ценности представляют, по крайней мере, среднее из трех образцов, а также подробная характеристика единиц можно найти elsewhere.9
Кирпичный конкретные связи
В группе серии FLB, часть бетон поперечных суставов проник в кирпичных отверстий, обеспечивающих получение высшего связи. Для того чтобы избежать чрезмерного проникновения конкретные, полистирол части были введены в конечностях кирпича отверстия, ограничивающие это проникновение около 5 мм. В группе серии FLA, конкретные связан с гофрированной лица кирпичных элементов. Для оценки поведения brickconcrete связи в этих двух ситуациях, одноосном растяжении проводились под контролем перемещения, на скорость перемещения по 0,05 мкм / с, серво-гидравлическая машина, в зависимости от настройки показаны на рис. 3. Рисунок 4 представляет собой типичный получены зависимости напряжения от изгиба. Прочности в случае конкретных проникать в отверстия был найден равным 0,8 МПа, в то время был 0,28 МПа найденное значение гофрированного лицо.
TEST SETUP и измерительных приборов
Линейные дифференциальные преобразователи переменного (LVDTs) были расположены в соответствии с рис. 5 для измерения прогиба панелей. Он отметил, что во избежание реестра посторонних прогибы, LVDTs были прикреплены к японской Yoke.10 панели просто поддерживать и нагрузки измерялась нагрузка ячейки 200 несущей способности кН, при сервогидравлические привод 350 кН максимальная несущая способность. В отдельных панелей, изменение деформации стальных стержней усиления конкретных соединений был записан различных механизмов тензорезисторов. В настоящей работе, этот штамм изменения были проанализированы на панели FL-3A и FL-2B, которые имеют договоренности представлены на рис. 6. Деформации и изменения механизмов тензорезисторов для остальных панелей можно найти elsewhere.9 Испытания проводились под контролем перемещения на отклонение в размере 15 мкм / с, используя перемещения датчика, размещенного на панели в середине пролета (LVDT1) .
РЕЗУЛЬТАТЫ
Серия FL-
В этой серии большое количество трещин, произошло, главным образом, между линией нагрузки, преимущественно в кирпичных конкретные интерфейсы, и деформативность панели почти симметричные до возникновения отказа crack.9 В некоторых тестов, баров сетка через неудачи треск разрываемой и у группы были полностью перешли в вертикальные трещины. В структурных фазовых размягчения, дробление конкретные долива слоя было видно. Прочность связи между бетонных и кирпичных единиц является наиболее слабым звеном в панели системы. Из-за низкой прочности связи величины экспериментально (0,28 МПа), нелинейность кривой loaddeflection серии FL-панели начали при очень низких значений нагрузки (см. рис. 7). После короткого линейного отрасли, соответствующие без трещин государства, квази-линейной нагрузки отклонения связь наблюдалась трещины государства до начала уступая на растяжение продольной арматуры, которая произошла на отклонение примерно 3,5 мм, при нагрузке в диапазоне от 34,8 до 38,5 кН.
Это может быть также отмечено на рис. 8, когда, примерно в 2,60%, тензодатчики зарегистрировано резкое увеличение деформации без заметного увеличения нагрузки. Этот штамм значение почти такое же, как один, полученные в одноосном растяжении стальной бар образцов В связи с образованием нескольких трещин (от четырех до шести), произошло перераспределение напряжений, что приводит к максимальной нагрузки (F ^ к югу и ^) больше, чем нагрузка, соответствующая начала стали выход (F ^ югу си ^). Закалки типа реакция, наблюдаемая в однонаправленного испытания на растяжение с Как показывает рис. 8 показывает, внезапное увеличение напряжения произошло после стали уступая, а затем постоянно снижается деформации с грузом прироста. Это снижение напряженности в заключительной фазе испытаний было вызвано подкрепление бетона скольжения. Это произошло в большинстве испытанных панелей. Это означает, что существуют определенные трудности в обеспечении адекватного связи для баров укрепления конкретных соединений лишь 25 мм ..
Серия FL-B
В большинстве из этих панелей, отсутствие трещин произошло около в середине пролета панели, через кирпичные элементы. Окончательный модели трещины также включать трещины в бетонных кирпичных интерфейсов, в основном между линией нагрузки. В результате регулярного конфигурации модель трещины несет ответственность за квази-симметричные деформативность панели этого series.9 провал трещин не происходит на конкретных кирпича интерфейс, потому что кирпич отверстия были согласованы в продольном направлении панели и часть конкретных поперечных суставов проник в кирпичных дыр, в результате чего некоторые блокировки между кирпича и бетона суставов. Рисунок 9 представляет собой соотношение между нагрузкой и прогиба в середине пролета. Панели этой серии были очень похожи деформационного поведения до отклонения около 3 мм, при значительной потере жесткости произошло из-за выхода начала продольной арматуры. В этот прогиб, тензодатчики зарегистрированных стоимостью около 3,30% (см. рис.
Серия FLI-
Панели серии FLI-были похожи на панели серии FL-, но были протестированы с бетонного слоя оказалось вниз. В общем, после растрескивания слоя бетона, трещин продвинулись через отверстия кирпича. До отклонение примерно 0,7 мм, жесткость панели FLI-3A и FLI-4A был выше, чем жесткость панели FLI-1А и FLI-2А (см. рис. 11). В эти последние панели, считается, что высокий процент пустот и микротрещин, произошло во время процедуры лечения слой бетона, в результате чего бетон с низким сопротивлением трещин и меньшей жесткости. После тестирования панели, стало ясно, что сетка в Панели FLI-3A и FLI-4A помещался на 20 и 21 мм, соответственно, от внешнего слоя конкретные лица, а в Панели FLI-1А и FLI-2A, сетка была расположенных на 27 и 25 мм соответственно. В эти последние две панели, провода были очень близки к кирпичной слой бетона интерфейс, будучи deficiently окружении бетона, в результате чего в условиях плохой связи и преждевременной скольжения.
Когда все провода через неудачи были трещины разрыва, группа едва не потерял свою несущую способность. Для прогибы более 10 мм, панели были квази-постоянной остаточной прочности ..
Серия FLI-B
Отказов, трещина модели и отклонения панели серии FLI-B были совершенно аналогичны серии FLI-А. Прогиб в середине пролета нагрузки отношения панелей серии FLI-B приведены на рис. 12. До нагрузки около 20 кН, панелей показал квазиупругого ответ. После отклонения соответствующий этому уровень нагрузки, разгрузить-перезагрузить циклов произошло за счет образования макротрещин и активации проволочной сетки. После стабилизации трещины картины, панели грузоподъемность увеличена до разрыва проводов. Структурные смягчение произошло за прогиба в середине пролета около 10 мм.
Серия ФОК
Эта серия была написана два комплекта из двух панелей каждая, а именно: ФОК-и ФОК-B, которые похожи на серии FL-и FL-B, соответственно, но соотношение сдвига службы сократилась с 3,2 до 2,3 в серии ФОК -А и от 3,0 до 2,0 в серии ФОК-B. Несмотря на это снижение, лишь Группа ФОК-1B неудачу в сдвига с образованием трещин сдвига в сдвиговых размаха, с наклонением около 38 градусов и переход кирпича, расположенные под линией нагрузки. Остальные не смогли панелей на изгиб, с образованием трещин в бетоне кирпича интерфейсы расположены между линией нагрузки. Эти группы были квази-симметричные отклонения, с гладкой после распада пиковой нагрузки (см. рис. 13). Зум вставке к рис. 13 показывает также, что растрескивание нагрузки серии ФОК-B был выше, чем одна из серии ФОК-А. Если равного сопротивления трещин можно было бы предположить в обеих сериях, тем меньше сдвига службы серии FL-B будет оправдать увеличение на 7,5% в нагрузке инициирования трещины. Наблюдаемое увеличение составило 174%, что может быть оправдано только в высших связи кирпично-поперечной конкретных соединений при условии частичной конкретные проникновения кирпича отверстия.
Сравнение основных результатов испытания серии панелей
Таблица 2 включает в себя выход F нагрузки начала ^ ^ си югу и максимальная нагрузка F ^ и ^ к югу. F ^ ^ си югу была оценена из соотношения Фу, как нагрузка на тот момент, когда значительное уменьшение жесткости (наклон в отношениях Fu) не наблюдается. Информации, зарегистрированной в тензодатчиков также внесла вклад в эту оценку. Поведение испытания серии панелей также сравниваются на рис. 14. Каждая кривая представляет средняя нагрузка на центральной прогиб панелей соответствующих рядов. Серия с бетонного слоя была повернута вверх (FL-и FL-B) был выше максимальной нагрузки, чем серия их коллеги с бетонный слой оказался сверху вниз (FLI-и FLI-B), за счет повышения растягивающие продольные коэффициент усиления.
Серия FLI-и FLI-Б ", что подобное поведение, показывая, что договоренности ортотропных из кирпича и бар укрепление имеют незначительное влияние, когда нагрузка вызывает, в основном, сжимающих напряжений в этих элементах. Различные прочности при сжатии кирпича в X-и Y-направлений (см. рис. 1 (с)) не влияет нагрузка панели FLI в пропускной способности, потому что на пике нагрузки этих групп, максимальный уровень напряжения сжатия установлен в кирпичей и ниже прочности при сжатии кирпича единиц в Y-направлении. Таким образом, поскольку количество и положение на растяжение, укрепление было почти то же самое в этой серии, они аналогичные максимальная грузоподъемность. В серии FL-и FL-B, вышеупомянутые ортотропных договоренностей, однако, влияние максимальную грузоподъемность и жесткость панели. В самом деле, несмотря на тот факт, что FL-B был ниже коэффициент продольного укрепления, чем серии FL-A (^ к югу ы = 84,8 мм ^ 2 ^ SUP в FL-B и A ^ югу ы = 100,5 мм ^ 2 SUP ^ в серии FL-A), серии FL-Б ", большей грузоподъемности и жесткости, чем FL-А, который может быть оправдано более высокие значения доходности и предел прочности продольной групп (см. таблицу 1).
Большее число конкретных ребер (соединений) в продольном направлении панели серии FL-B может служить оправданием для большей жесткости этих групп (см. рис. 1). Кроме того, в серии FL-B, бетон поперечных суставов заполнены концы кирпича отверстия, обеспечивая блокировки между кирпича и бетона, а в серии FL-, бетон был связан с гофрированной поверхности кирпича. Из-за разрыва сетки, серии FLI показал ниже пластичность, чем серии FL ..
ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ
Предыдущие works10, 11 показали, что использование сечения слоистой модели, учитывающей законы учредительных из промежуточных материалов, а также кинематические и условия равновесия, деформационного поведения структурных элементов отсутствии на изгиб может быть предсказано с момента кривизны отношения , М- 15. Для проверки возможностей этой модели для прогнозирования деформационного поведения таких сложных композиционных структурных системы, испытания панелей FL-3A, FLI-4A, FL-3B и FLI-3B были смоделированы. Рис 16 и 17 показывают, представитель сечения панели FL-3A и 3B-FL, соответственно. Панели FLI-4A и FLI-3B имеют сечения идентичны FL-3A и FL-3B, соответственно, но бетонный слой включен вниз. Потому что конкретные кирпича интерфейс оказали решающее влияние на панели ответ до начала выхода на растяжение продольной арматуры в панелях серии FL-растягивающие поведение слоев дискретизации кирпичного конкретных соединений регионе был смоделирован учредительными права оценивается от связей испытаний.
Таким образом, Группа FL-3A был проанализирован с разделом 3A только. Чтобы смоделировать поведение Группа FLI-4A, указанные четыре секции были приняты в качестве представителя этой группы. Для панелей FL-3B и FLI-3B три секции показана на рис. 17 были приняты в симуляции. Для оценки M ^ ^ Чтобы определить, панели тангенциальных матрица жесткости, дискретизацию Эйлера-Бернулли двух элементов узла пучка была использована. Число элементов и положение подкрепления указаны в таблице 3 ..
Сжатия и растяжения без трещин поведение бетонных и кирпичных материалов моделируются напряженно-деформированного КСР-МФП relationship.12 после взлома поведение бетон и кирпич моделировалась трилинейной схема размягчения (рис. 16), определяемый параметров разрушения этих материалов и базирующаяся в экспериментальных результатов. Для имитации более высокую должность взлома стресс передачи в конкретных слоев под влиянием арматура, напряженности жесткости модель была использована для определения величины деформации diagram.13 Эта модель учитывает конкретные параметры разрушения, армирования и текучести арматуры. Значения переменных, определяющих эти диаграммы, включенные в Таблицу 4 и 5. В связи с производством характеристики панелей, свойства бетона применяются эти элементы не были такими же, как конкретные свойства оценены в цилиндре и призм. Предыдущие research11 показало, что стресс соответствующие конкретные инициирования трещины
18) должен быть меньше, чем в среднем растяжения зарегистрированных в экспериментальных испытаний е ^ ^ к югу CTM. В рамках настоящего исследования, значения
Свойствами, указанными в таблице 6 были получены в результате испытаний бетона кирпичная кладка. Для имитации косвенно большой скольжения из продольных балок, стали в панели FL (см. рис. 8), модуля упругости для этого укрепления был сокращен до 93 ГПа. Это значение было получено обратно установки анализа и остается неизменной на различные численные методы, которые служат в качестве проверки процедуры. Тот факт, что скольжение происходит в этих панелей, связанных с недостаточным конкретной среде, и должны быть приняты во внимание в дизайне.
Рисунок 19 показывает, что развитые простой численный подход способна фурнитуры, с высокой точностью, деформационное поведение сложных структурных систем, как те, проанализированы в настоящей работе.
ВЫВОДЫ
Для оценки изгибных поведения армированных оболочек кладки подвергаются положительных и отрицательных изгибающих моментов, четыре точки изгиб, на представительной панели были выполнены. В экспериментальной программы, материальный ортотропии в результате возможного различных механизмов из кирпича и арматуры было принято во внимание. В панели с бетонного слоя на верхней поверхности, высокая жесткость и максимальную грузоподъемность произошло в панель с большим числом продольных конкретных суставов и стальной арматуры больших доходность и предельное напряжение (FL-B). В этих панелей, кирпича отверстия в панели продольном направлении, в связи с блокировкой конкретные проникновения в конечностях из отверстий при условии более высокой устойчивостью к трещины в границах, в результате чего трещины через кирпичи. В случае панели серии FL-, трещины были начаты на стыке кирпича и поперечные конкретных соединений. Обе серии этого типа панели неудачу в изгибе вязкий режим.
В качестве конкретных был применен без внешней энергии уплотнения, она низкая compacity, в результате чего трении арматуры и окружающего бетона. Это свидетельствует о том, что в конкретных соединений 25 мм шириной, трудно обеспечить хорошие свойства связей для укрепления, прежде всего в соединениях со стальными баров
Панели с бетонный слой на нижней поверхности панели были грузоподъемностью около половины из тех, их панели с коллегой бетонный слой на панели верхней поверхности. По сравнению с этими последними панели, прежних показали более хрупким сбоев. Это означает, что загрузка конфигураций, вызывая негативные моменты являются наиболее неблагоприятных для предлагаемой структурной оболочки системы. Результаты также показывают, что хрупкие режимы отказа сдвига имеют низкую вероятность произойти. Конечно, эти выводы зависят от количества и типа при условии укрепления в сторону напряженности.
Наконец, модель перекрестного слоя раздел был использован для определения момента кривизны отношения M ^ ^ M-^ ^ к югу Тангенциальной матрицы жесткости панели оценивали (EI) ^ T ^ югу каждого элемента дискретизации панель, и используя рамках матричного метода перемещения. Это простое численное стратегии в состоянии предсказать с достаточной точностью, нагрузка-смещение ответ зарегистрировано экспериментально.
Авторы
Это исследование частично спонсировать программу научных исследований "Промышленно Решения для строительства Кирпичный Shell Крыши" при поддержке Европейской комиссии. Благодарности также в связи с SECIL, карьер Bezerras, и держащий пари танка Португалии. Второй и третий Авторы признают, кандидат грантов поддерживаются Португальский науке и технике Foundation (ПКТ).
Ссылки
1. Андерсон, S., Эладио Dieste: Инновации в строительной искусств, Принстон Архитектурные Пресс, NJ, 2004, 272 с.
2. Pedreschi Р., Эладио Dieste (Вклад Engineer в современной архитектуры), Томас Телфорд, 2001, 184 с.
3. Лоренсу, PB, "Обзор вне плоскости Поведение Кирпичный," Кирпичный International, V. 14, № 3, 2001, с. 67-73.
4. Запад, HWH; Hodginson, HR; Хаселтин, Б., и де-Vekey, RC, "Сопротивление масонства в боковой загрузки: результаты исследований по Кирпичные и совокупный Blockwork С 1977 года" Инженер, В. 64А, № 11, 1986, с. 320-331.
5. EN 1052-2, "Европейские нормы для Методы испытаний для Кирпичный-Часть 2: Определение прочности на изгиб", 2000, 11 с.
6. EN 10 002-1, "Металлы-испытание на растяжение, Часть 1: Метод испытаний (при температуре окружающей среды)," Bruxelas, 1990, 35 с.
7. RILEM TC 50-FMC, "Определение энергии разрушения раствора и бетона с помощью трех-Пойнт Бенд Испытания Зубчатый Балки", материалов и конструкций, V. 18, № 106, 1985, с. 285-290.
8. EN 772-1, "Методы испытаний для стеновых камней-Часть 1: Определение прочности на сжатие", Bruxelas, 2000, 14 с.
9. Оливейра, JT; Баррос, JO; Лоренсу, PB и Bonaldo Е., "Поведение при изгибе армированных панелей Кирпичный, Доклад № 03-DEC/E-12 университета Миньо, Португалия, 2003, 76 с.
10. Баррос, Жао и Фортес А.С., "Укрепление изгиб бетонных балок с углепластика слоистый Таможенный в щели," Журнал "Цемент и бетон композиты, V. 27, № 4, 2005, с. 471-480.
11. Баррос, Жао; Кунья, VMCF; Рибейро, ВВС и Антунес, ОАК, "Пост-Крекинг поведения стали Fibre железобетона", материалов и конструкций Journal, RILEM, V. 38, № 275, 2005, с. 47 - 56.
12. КСР-FIP, "Типовой кодекс 1990," Вестник d'информации, № 213/214, Комитета по Евро-International-дю-Бетон ", 1993, 437 с.
13. Баррос, Жао и Figueiras, JA, "Поведение при изгибе стали армированного волокном бетона: тестирование и моделирование" Журнал материалы в области строительства, V. 11, № 4, 1999, с. 331-339.
Входящие в состав МСА Joaquim АО Баррос является адъюнкт-профессор и директор лаборатории структурной группы, Департамент строительства, Университет Minho, Португалия. Он получил степень магистра и докторскую степень в Университете Порто, Португалия, в 1989 и 1996 годах, соответственно. Он является членом комитетов МСА 440, армированных полимерных арматуры; 506, торкретирования и 544, армированного волокном бетона. Его исследовательские интересы включают укрепление структурных, композиционных материалов, fiberreinforced бетона, а также метода конечных элементов.
Juliana Т. Оливейра является аспирант лаборатории структурного подразделения, департамента строительства, Университет Минью. Она получила степень магистра в Департамент строительства, Федеральный университет Минас-Жерайс, Бразилия. Ее исследовательские интересы включают сборные решения для создания армированных крыши корпуса кладки.
Everaldo Bonaldo является аспирант лаборатории структурного подразделения, департамента строительства, Университет Минью. Он получил степень магистра в колледже строительства, архитектуры и урбанизма, Государственный университет Кампинас, Бразилия. Его исследовательские интересы включают структурного анализа и моделирования, fiberreinforced композитов, армированных волокнами цементных композитов и полимерных конкретных структурных приложений, включая ремонт и модернизация гражданской инфраструктуры.
Входящие в состав МСА Паулу B. Лоренсу является адъюнкт-профессор и руководитель Структурные группы, Департамент строительства, Университет Минью. Он получил степень магистра в Университете Порто, Португалия, в 1990 году и степень доктора философии от Технологический университет Делфта, Голландия, в 1996 году. Его исследовательские интересы включают вычислительной механики, кирпичные и исторических сооружений.