Влияние арматурного проката ориентация и расположение на Бонд с Self-Консолидация бетона
В данной работе эффект усиления ориентации бар и место на железобетонных связи поведение изучается. Исследования проводятся на два самостоятельных консолидации бетонов (СГВ) и два вибрации бетонов (VC) (25 и 40 МПа [3625 и 5800 фунтов на квадратный дюйм]). Различные условия литья используются для изучения влияния усиления ориентации (вертикальная или горизонтальная) в связи с направлением литья и влияние расположения горизонтальной баров по высоте малых и высоких бетонных элементов. В данном исследовании конкретные направления литья всегда вертикально. Для малогабаритных элементов бетона, SCC25 показывает лучшее сопротивление кровотечение, чем VC25. Разница, однако, не имеет существенного значения для SCC40 и VC40. Для образцов армированных с ребристым баров, ориентация бары (горизонтальный или вертикальный) оказывает существенное влияние и приравненных по обе 25 МПа (3625 фунтов на квадратный дюйм) бетонов. VC40 и SCC40 значения прочности почти эквивалентны и не зависит от ориентации решетки.
Для высоких бетонных элементов, пустоты образования в соответствии с горизонтальными полосами отчетливо наблюдалась для всех типов бетона. Размер пустот почти эквивалент SCC25, SCC40 и VC40, но значительно больше в случае VC25, особенно вблизи верхней поверхности отливки. Наконец, максимальная конечная сильные связи были получены примерно на 20% выше, чем для SCC VC, независимо от прочности бетона ..
Ключевые слова: бары; самостоятельно укрепления бетона, прочность.
(ProQuest-CSA LLC: ... обозначает формулу опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Главное преимущество самостоятельного укрепления бетона (SCC) по сравнению с вибрацией бетона (VC), касается свежей свойствами. Его работоспособность облегчает укладки бетона в перегруженном членов зоны и зоны ограничения без дополнительной вибрации energy.1-2 Тем не менее, изменение состава СКК по сравнению с VC может иметь некоторые последствия от свойств бетона. Поэтому важно обеспечить, чтобы все предположения и результаты испытаний, на которых структурные модели, дизайн основаны на строительство ВК также подходит для строительства ГТК. Важным свойством бетона является его связь емкость с арматурной стали. Несколько недавних исследований были проведены на эту тему. В некоторых исследованиях Конинг и др. al.3 и Schiessl и Zilch, 4 силы VC связь была от 15 до 20% выше, чем прочность ГТК. С другой стороны, Sonebi и Bartos5, 6 установлено, что ГТК прочности было от 15 до 40% выше, чем прочность VC. В других работах Гиббса и Zhu7 и Лоррена и Дауд, 8 не наблюдается существенное различие между связью поведение обоих материалов.
Одним из условий эксперимента, который имеет значительное влияние на прочность является процесс литья из опытных образцов. Во-первых, урегулирование свежего бетона приводит к образованию пустот при фиксированных горизонтальными полосами, что снижает прочность. Кроме того, свежий бетон кровотечение может изменить физико-химические свойства и увеличить размер пустот в железобетонных интерфейс, что привело к дополнительному сокращению связи. Это явление называется верхней Бар-эффект, так как горизонтальная подкрепления, расположенную в верхней поверхности литья наиболее пострадавших. Во-вторых, бар ориентацию по отношению к конкретному направлению литья может повлиять на прочность. Для параллельных вертикальных полос на кастинг направлении, комбинированного воздействия поселений и кровотечение из свежего бетона привести к недействительным формирование под ребра. Таким образом, значение прочности зависит от направления выдвижной испытаний, в зависимости литья direction.9-11
Многие исследования были проведены на VC и показали, что топ-бар эффект зависит от нескольких факторов, в том числе конкретные свойства, местонахождение (вверху бары) и форма встроенный бар, конкретный метод вибрации, а также тип formwork.12-35 Некоторые правила проектирования занять первое-бар эффект во внимание, применяя поправочные коэффициенты, которые увеличивают крепления стальной прут длиной, когда конкретные глубине под горизонтальными полосами превышает определенной высоте limit.36-37 Сокращение связи (из-за кровотечение процесса) усугубляется любое увеличение спад за минимальное значение необходимых для конкретных консолидации. Powers38 говорится, что выше как минимум от 17 до 18 мм (0,6698 до 0,7092 дюйма) спад, количество избыточной воды определяет кровотечения потенциала бетонной смеси в ВК. Потому что кризис величина указывает кровотечения потенциала, а это, в свою очередь, свидетельствует о степени верхнем баре эффект, принято считать, что спад VC должно быть основным критерием при определении верхнего бара в силу.
Одним из способов снижения верхнего бара эффект заключается в добавлении воды редукторы или пластификаторы, которые позволяют уменьшение количества воды, необходимой для необходимых текучесть. Для забетонированы равных спад, Высокочастотные воды редукторов (HRWRs) уменьшение кровотечений значительно. В то же время, повышение вязкости примеси (ФСА) может значительно уменьшить или устранить кровотечение за счет увеличения вязкости пасты. Сочетание VEA и HRWR обеспечивает очень текучий бетон с высоким stability.28, 29 Еще один способ уменьшить кровотечение с помощью тонких материалов, например, микрокремнезема, которые могут значительно уменьшить кровотечение путем поглощения избыточного water.27, наконец, тонкости цемента, тонкости песка, используемого, а также использование воздушного увлекая агенты и другие важные факторы, которые влияют bleeding.27.
Есть много исследований по влиянию топ-бар, но есть необходимость в проведении исследований, чтобы изучить преимущества ГТК. Исследования были проведены на эту тему, касающуюся ГТК. Хаят, 29 и др. Хаят al.28, 39,40 сообщил, что сочетание VEA и HRWR в SCC увеличивает вязкость смеси жидкости и обеспечивает высокую стойкость к кровотечению. Это приводит к первой в большей однородности распределения Inplace прочность на сжатие по высоте конкретного члена по сравнению с соответствующим VC, результат подтверждается литературы 3 до 7, 32, 33 и 41. Другим результатом является существенное сокращение в верхнем баре эффект. Некоторые авторы сообщают, что прочность связи не приводит к изменению расположения баров по высоте конкретного актерского состава с SCC, а испытания проводились на образцах, которые были лишь около 300 мм (12 дюйма) high.4 В других исследованиях, заключенных на высокие образцы, снижение прочности по высоте конкретных членов наблюдалось также для SCC, но это снижение было значительно ниже, чем за соответствующий VC.29, 42.
В данной работе, последствия литья условий на поведение связи изучаются, в частности, топ-бар эффект и влияние арматуры ориентации по отношению к литья направлении. Исследования проводились на два оптимизированных SCC смеси, используемые в Французского национального проекта по ГТК "Проект Национальной Beton Autopla
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Данная работа посвящена изучению конкретных новых технологий, а именно, SCC. Прочность связи между ГТК и арматуры, в том числе влияние конкретных условий литье, исследуется в сравнении с ВК. Целью является обеспечить, чтобы все предположения и результаты испытаний, на которых структурные модели, дизайн основаны на строительство ВК также подходит для строительства ГТК.
Экспериментальная программа
Экспериментальные программы, направленные на изучение возможных различий в поведении связи арматурных прутков в ГТК и VC. Два конкретных сильных и двух типов (обычная и ребристые) подкрепления были изучены. Стандартный RILEM выдвижной тест, который исследует возможности крепления арматуры в бетоне, не проводилось. Кроме того, три различных условий литья были использованы принимать во внимание эффект усиления ориентации (вертикальная или горизонтальная) в связи с направлением литья и влияние расположения (горизонтальной арматуры) по высоте опалубки.
Бетонные смеси
Четыре бетонных смесей изучались два ГТК и две ВК. Конкретных составов приведены в таблице 1 и 2 для ГТК и VC, соответственно. Два конкретных силы были изучены (25 и 40 МПа [3625 и 5800 фунтов на квадратный дюйм]). SCC смеси, а затем сжатие преимуществ бетоны были введены французского национального проекта по SCC.43 VC, используемые для исследования ссылкой бетонов из-за их длительного времени в лаборатории. В результате, бетонных смесей, оптимизированы и их прочность на сжатие, прочность на растяжение, и их связи с усилением силы являются репрезентативными, что следует ожидать для оценки 25 и 40 Оценка бетонов. Вот почему эти VC были выбраны в качестве справочного бетонов, несмотря на различные смеси (агрегаты, водоцементное отношение со [/ с]) по сравнению с ГТК.
Свежий свойств бетона
Свежие свойства всех бетонных смесей приведены в таблице 3. Для SCC, T ^ югу 0 ^ (мм [дюйм]) является диаметр спада потока измеряется сразу после смешивания. T ^ 60 ^ к югу (мм [дюйм]) является диаметр спада потока измерялась через 60 минут. Нет значительную эволюцию свойств свежего SCC наблюдается в это время. Сегрегации соотношение предложения очень умеренная тенденция к сегрегации. Все образцы литого с ВК были уплотненный с помощью вибрации в покер сразу же после смешивания. Как показали венчурных умеренная тенденция к сегрегации, и не кровь.
Закаленные свойств бетона
Свойства затвердевшего бетона (прочность на сжатие, прочность на растяжение, и мгновенная модуль упругости) были измерены в 28 дней на конкретные цилиндров ( Образцов были сняты со своих форм 24 часов после заливки и хранятся в контролируемой комнате (T = 20 ° C [68 ° F], относительная влажность = 60%) в течение 28 дней. Прочность на разрыв была получена в результате расщепления испытаний. Таблица 4 показывает, механических свойств, полученных для всех бетонов.
Выдвижной испытаний
Выдвижной испытание было проведено в соответствии с рис. 1. Экспериментальная установка была похожа на выдвижной испытания, описанного в RILEM recommendations.44 образцы имели сечения 100 дюйма) диаметр прутки или 12 мм (0,4728 дюйма) диаметр ребристые полосы (предел текучести = 500 МПа [72500 фунтов на квадратный дюйм]). В соответствии с рекомендациями RILEM, общая длина образца 120 мм (4,728 дюйма) для длины связи L = 60 мм (2,364 дюйма). Для всех образцов, погрузка составила 0,1 кН / с (0,02248 кип / с).
Предел прочности связи был рассчитан по формуле (1)
... (1)
где
Образцы и литья условиях
Малый литых образцов-образцов были первоначально 500 мм (19,7 дюйма) призмы с 100 Все образцы были сняты со своих форм 24 часов после заливки и хранятся в течение 28 дней в контролируемой комнате (T = 20 ° C [68 ° F], относительная влажность = 60%). Эффект усиления ориентации и направления вывода испытаний, в зависимости литья направлении был изучен. Ориентация баров может быть горизонтальной, так и перпендикулярно литья направлении (рис. 2), или вертикально, после литья направлении (рис. 3). После 28 дней, образцы распиливают на три части, как показано на рис. 2 и 3. Затем части, расположенные на двух концах образцов в течение последних выдвижной испытаний. Три различных конфигурации были доступны:
* Для сверху вниз испытания, выдвижной испытание было проведено в направлении литья;
* Для вертикального до испытания, выдвижной испытание было проведено в направлении, противоположном направлению литья, а также
* Для горизонтального 0 испытания, выдвижной испытание было проведено перпендикулярно к направлению литья (два испытания одного образца).
Для каждой конфигурации с двумя выдвижными образцы были протестированы. Тогда, две особи с вертикальной чертой было подано. Максимальный разброс нагрузки выдвижной наблюдается между двумя испытаниями составляла примерно 15%;
Большие образцы-эффект расположения горизонтальной арматуры по высоте большой опалубки (топ-бар эффект) изучали. Общая высота опалубки была 1100 мм (59,1 дюйма) (рис. 4). После 28 дней, железобетонных элементов пилили, как показано на рис. 4, для сбора адекватных образцов для выдвижной испытаний. Для каждого образца (по горизонтали от 1 до горизонтального 10), выдвижной испытание было проведено перпендикулярно к направлению литья (два испытания для каждой высоте). Максимальный разброс нагрузки выдвижной наблюдается между один тест и другие испытания также около 15%. Горизонтальные Образцы 1, 3, 5, 7 и 9 были укреплены простой бар друга и горизонтальные образцов 2, 4, 6, 8 и 10 с ребристой арматурного проката.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЯ
Закрепление возможности арматуры в бетоне была количественно с помощью обычного безразмерный коэффициент Предел прочности связи был рассчитан по формуле. (1).
Результаты, полученные на малых образцов
Однородность бетона в бетонных элементов, конкретных плотность обычно уменьшается с высотой в опалубку: бетон, расположенную в нижней плотнее, а конкретные, расположенную в верхней поверхности отливки слабее, в результате конкретных кровотечения. Для вертикальной образцов армированных прутки, результаты, полученные на verticalup и сверху вниз позволило конкретные однородности быть проанализированы по высоте бетонных элементов (без ребра возмущений). Рисунок 5 показывает конечной отношения SCC25 и SCC40 очень однородна по полной высоты образцов (по вертикали деятельности = verticaldown). Напротив, значительное сокращение связь наблюдалась VC25, несмотря на небольшие размеры бетонных элементов. VC25 явно более чувствительны к воздействию конкретных кровотечения (вертикального до 40% больше, чем сверху вниз), чем SCC25.
Влияние вывода направлении тест для вертикальной ребристые бары-кассовое свежего бетона приводит к накоплению очень пористые раствора (или пустоты) под ребра вертикальных ребристой решеткой. Таким образом, направление выдвижной силу в отношении литья направлении влияет на измерения прочности. Чем выше прочность, как ожидается, будет достигнуто за выдвижной теста, проведенного в отношении литья направлении (вертикально вверх). На рисунке 6 показан окончательный соотношения
Как и следовало ожидать, для SCC25, VC25, VC40, и, лучшие прочности был получен для вертикальной конфигурации деятельности. Снижение прочности нашли для конфигурации verticaldown варьировались от 12 до 14%. Тогда, учитывая разброс (15%), выдвижной направлении вертикальной ребристая решетка не оказывает существенного влияния на мелкие. Для SCC40, лучшие прочности был получен для конфигурации сверху вниз, что свидетельствует о SCC40 не была затронута недействительным формирование под ребра.
Влияние бар ориентации по отношению к направлению литья-кассовое свежего бетона и приводит к накоплению очень пористые раствора (или пустоты) под горизонтальными полосами (обычная или ребристые), которые могут повлиять на прочность по сравнению с вертикальной конфигурации.
Рисунок 7 показывает результаты, полученные для конфигураций, сверху вниз, и горизонтальные 0 на образцах, армированных прутки. Конфигурации сверху вниз является лучшим вертикальной конфигурации прутки. На рисунке 7 показана связь сокращения, в случае конфигурации Горизонтальные 0 по сравнению с сверху вниз, от 15% и 20% для SCC25 VC25 и, соответственно, и приблизительно 30% для SCC40 и VC40. Таким образом, эффект свежего бетона урегулирования является значительным, несмотря на небольшие размеры бетонных элементов. Оба вида бетона (SCC и VC) являются эквивалентно, пострадавших от этого явления. Увеличение конкретные прочность на сжатие не впадающий фактором снижения верхнего бара эффект для обычных барах.
Рисунок 8 показывает результаты, полученные для конфигурации вертикальной и горизонтальной 0 на образцах, армированных с ребристым баров. Конфигурация вертикальных это лучшее из вертикальной конфигурации ребристой решеткой. Для образцов армированных с ребристым баров, влияние конкретных прочность на сжатие очевидна, так как конкретные районы, расположенные между ребрами подвергаются сжатию в ходе испытания выдвижной. SCC40 не проявляет чувствительности к воздействию свежего бетона урегулирования в результате вертикально-до аналогично для горизонтального 0. Сокращение связи получены для конфигурации вертикальной деятельности по сравнению с горизонтальной 0 составляет приблизительно 12% для VC40, не очень значительного по сравнению с разбросом. В отличие от SCC25 и VC25 показать некоторые важные и приравненных к снижению соотношения
Результаты, полученные на крупногабаритных образцов (топ-бар эффект)
Для этих образцов выдвижной испытания всегда проводятся перпендикулярно к направлению литья. Только влияние на глубину бетона под решеткой в опалубку изучалась в связи с различными бетонов. С увеличением высоты опалубки, кровотечение привело к снижению качества бетона, особенно в верхней поверхности отливки. Одновременно с этим интерфейсом между качества стали и конкретных также снизилась в результате недействительными образование под решеткой из-за бетонной урегулирования. Рисунок 9 показывает результаты, полученные для SCC25 и VC25 усилены с простым и ребристой решеткой. На рисунке 10 приведены результаты, полученные для SCC40 и VC40 усилены с простым и ребристой решеткой.
Цифры 9 и 10 показывают, что для всех бетонов и оба вида бар, прочность уменьшается с глубиной бетона под решеткой. Для обоих типов бетонных и типов бар, прочность сцепления значительно уменьшается первый за примерно 200 на 300 мм (7,88 до 11,82 дюймов) в высоту опалубки. Учитывая разброс (15%) на более высоких местах, прочности почти стабилизировалась на SCC25, SCC40 и VC40, для обоих типов бар. В этих случаях, не существует значительная разница между ГТК и VC. VC25 с ребристым бар, однако, показывает значительное дополнительное сокращение на прочность для проведения горизонтального 2 и горизонтальные 4 на высоте 650 и 850 мм (25,61 и 33,49 дюйма) (рис. 9). В результате, VC25 появляется значительно более чувствительны к началу-бар эффект, чем SCC25 для высоких бетонных элементов. Это различие между двумя типами бетона отнести к высшему сопротивление SCC25 кровотечения верхней поверхности отливки.
Армированного бетона интерфейс наблюдения с помощью видео-микроскопа-первых снижение прочности связи, что происходит за пределами 200 до 300 мм (7,88 на 11,82 дюйма) Глубина бетона под решеткой для всех бетонов можно отнести к бетонной урегулирования (пустоты под горизонтальные полосы). Связующим звеном между стали и бетона, наблюдаемые с помощью видео-микроскопа. На рисунке 11 показано изменение этого интерфейса для SCC40 и VC40 армированные прутки. На Местоположение № 9 (150 мм [5,91 дюйма] высота), не пустота наблюдается либо бетона. Тем не менее, появляются пустоты явно Расположение № 7 (350 мм [13,79 дюйма] высота) для бетонов, которые могут привести к этому первому снижение облигаций (без вида имеется от 150 до 350 мм (5,91 дюйма и 13,79 ). пустоты под бары немного больше, чем за VC40 для SCC40 (рис. 11), но, в соответствии с результатами экспериментов, их влияние на прочность почти эквивалент VC40 и SCC40.
На рисунке 12 показана интерфейса наблюдается SCC25 VC25 и в местах, № 1, 3, 5 (950, 750 и 550 мм [37,43, 29,55 и 21,67 дюйма] высокие, соответственно). В других местах, доступных (№ 7 и 9), не сообщается из-за существенной разницы наблюдалась для обоих типов бетона.
Различия между SCC25 и VC25 были очень большими для конфигураций 1 Горизонтальные и горизонтальные 3 и убедитесь, что VC25 значительно более чувствительны, чем SCC25 к кровотечениям, особенно вблизи верхней поверхности отливки. Для этих двух конфигураций, главное различие между железобетонных интерфейса наблюдается SCC25 и VC25 была максимальная ширина недействительным (рис. 13 (б)), а не длина, не связанные с конкретным (рис. 13 (а)) . Этим можно объяснить тот факт, что разница наблюдается SCC25 и VC25 был достаточно ребристые бары и не важно с учетом прутки (рис. 9). В самом деле, прутки, ширина полости не влияет на железобетонных связи. Напротив, для ребристых баров, ширина полости влияет на уменьшение прочности из-за высоты ребра.
Предыдущего исследования, проведенного только на образцах, армированных прутки показали хорошую корреляцию между уменьшением прочности и продолжительности, не связанные с concrete.42 В случае ребристых баров, однако, ширина пустот в связи с высотой Ребра должны быть приняты во внимание. Рис 14 приведена зависимость прочности в процентах от максимальной прочность по сравнению с максимальной шириной пустот для всех железобетонных с ребристой решеткой. Прочность ухудшение увеличивается с ростом и максимальная ширина недействительным в. Максимальная потери связи достигается за V25 в конфигурациях 2 горизонтальные и горизонтальные 4, где ширина пустот составляет более 60% от высоты ребра. В этих случаях потеря прочности составляет около 50%. Ширины пустот еще меньше, чем высота ребра, что и объясняет 50% остаточной прочности связи наблюдается.
Оптимальная прочность-Таблица 5 оптимального и минимального соотношения Оптимального прочность достигается за место Горизонтальная 10 (нижней части опалубки) или вертикальный мер для образцов с ребристой решеткой. В этом случае прочность связи предполагается, что будут затронуты литья условиях. Таблица 5 показывает, что оптимальной прочности связи для образцов с ребристой баров составляет около 20% выше SCC25 и SCC40 чем VC25 и VC40. Максимальное снижение прочности значительно больше, чем за VC25 SCC25 с ребристым баров, которые в соответствии с замечаниями, показанной на рис. 13. Тем не менее, связь снижение наблюдается по SCC40 и VC40 с ребристым баров аналогично.
Для образцов с прутки, не наблюдается существенное различие между двумя типами бетона (SCC и VC) с точки зрения оптимального соотношения Снижение прочности немного больше, чем за VC25 SCC25 и эквивалент VC40 и SCC40. Таблица 5 также показывает, что действия ребер "значительно снижает связи уменьшаться. Действительно, для ребристых баров, снижение колеблется между 33,6 и 52,1%, тогда как для обычных баров, снижение колеблется между 65,1 и 78,9%. Взаимодействия стали и конкретные вдоль пустот, расположенный под решеткой всегда частичном использовании материалов активная, поскольку высота ребра, еще больше, чем ширина полости (рис. 14).
ВЫВОДЫ
В экспериментальных условиях использовали в этом исследовании, следующие выводы могут быть сделаны:
Малые образцы
* Во-первых, появилось больше SCC25 однородной, чем VC25 по всей высоте бетонных элементов брошен. SCC25 показал лучшее сопротивление кровотечение, чем VC25. Разница, однако, не является существенным для SCC40 и VC40. Действительно, оба 40 МПа бетонов показал хорошую устойчивость к кровотечениям;
* Для вертикальной ребристые баров, выдвижной направлении в связи с литья направлении не имеют значительного влияния в зависимости от разброса (15%) для малых образцов, а также
* Для образцов армированных с ребристым баров, ориентация полосы (горизонтальный или вертикальный) оказывает существенное влияние и приравненных по обе 25 МПа (3625 фунтов на квадратный дюйм) бетонов (25% скидка для горизонтального 0). VC40 и SCC40 почти эквивалентны и не зависит от ориентации решетки для малых образцов, вероятно, потому, ширина пустоты под горизонтальными полосами было много меньше, чем высота ребра. Для образцов армированных прутки, все были эквивалентны бетонов в значительной мере затронута бар ориентации. В этом случае ширина полости не влияет на прочность.
Большой образцов (вверху бар эффект)
* Void образования в соответствии с горизонтальными полосами, в связи с урегулированием свежего бетона, отчетливо наблюдалась и значимых для всех видов бетонов для крупных экземпляров. Эти пустоты возникло между 200 и 300 мм (7,88 и 11,82 дюйма) Глубина бетона под решеткой, в 1100 мм (43,34 дюйма) высокого конкретного элемента. Их размер вырос в качестве верхней поверхности отливки подошел. Размер пустот почти эквивалент SCC25, SCC40 и VC40, но значительно больше в случае VC25, особенно вблизи верхней поверхности отливки. Для ребристых баров, максимальное снижение наблюдается прочность (в зависимости от глубины конкретных под решеткой) в результате совокупного воздействия недействительными образования и конкретных сегрегации 33,6% для SCC25 и 52,1% для VC25. SCC40 и VC40 были эквивалентны, с максимальной прочности сокращений 39 и 35% соответственно;
* Для прутки, максимальное снижение наблюдается прочность были 65,1% для SCC25, 78,9% для VC25, 74,3% для SCC40 и 76,2% для VC40, что свидетельствует о положительном влиянии ребер в снижении влияния условий литья .
И наконец, оптимальный конечный сильные связи (не зависит от условий литья) были примерно на 20% выше, чем для SCC VC, независимо от прочности бетона образцов армированных с ребристым баров.
Авторы
Авторы выражают благодарность SCC Французского национального проекта "Бетон Autopla
Ссылки
1. Одзава, K.; Maekawa, К. и Окахома, H., "High Performance бетона с высокой вместимость", RILEM симпозиум по добавки для бетона, Барселона, Испания, 1990, с. 51-62.
2. Танака, K.; Сато, K.; Ватанабэ, S.; Арима И., Suenaga, К., "Развитие и использование высоких характеристики бетона работает в мост Акаси Кайке," Высокие характеристики бетона в жестких условиях, С. П. -140, П. Зия, под ред. Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1993, с. 25-51.
3. Конинг, G.; Holschemacher, K.; Дена, F.; и Белые Д., "Self-бетона развития Время свойств материалов и облигаций поведение", Труды Второй международный симпозиум по Self-бетон, К. Озава М. Ouchi, ред. Токио, октябрь 2001, с. 507-516.
4. Schiessl А., Zilch, К., "Влияние модифицированных состав ГТК Shear и Бонд поведение", Труды Второй международный симпозиум по Self-бетон, К. и М. Озава Ouchi, ред. Токио, октября 2001, с. 501-506.
5. Sonebi М., Бартош PJM, "Поведение Бонд и отрыва испытаний самоуправления бетон," Бонд в бетоне: от научных исследований к стандартам, Труды 3-й Международный Симпозиум, ноябрь 2002, с. 511-519.
6. Sonebi М., Бартош PJM ", закаленная ГТК и его связь с подкреплениями," Известия RILEM Международный симпозиум по SCC, Стокгольм, 1999, с. 275-290.
7. Гиббса, JC, и Чжу, W., "Прочность закаленного Self-бетон," Известия RILEM Международный симпозиум по SCC, Стокгольм, 1999, pp.199-209.
8. Лоррена, М., Дауд, A., "Бонд в Self-бетон", Бонд в бетоне: от исследований к стандартам, Труды 3-й Международный Симпозиум, ноябрь 2002, с. 529-536.
9. Рем Г., Распределение напряжений в укрепление стальные прутки уложенные в бетон, "Симпозиум по Бонд и образования трещин в железобетонных, В. II, Стокгольм, 1957, с. 235-242.
10. КСР "Acier-Соблюдение-Ancrage," Вестник d'информации, № 66, апрель 1968. (На французском)
11. Jirsa, JO; Брин, JE, Луки, JJ, и Хамад, BS, "Эффект" Кастинг "Позиция на Бонд", Бонд в бетоне Международная конференция, П. Бартош, под ред. Пейсли, 1982.
12. Тесты Менцеля, CA, "Влияние Урегулирование бетона на результаты Выдвижной Бонда," Научно-исследовательский департамент Бюллетень 41, портландцемент Ассоциации Скоки, штат Иллинойс, ноябрь 1952, 49 с.
13. Менцель, Калифорния; Вудс, WM, "Исследование о Джеймсе Бонде, Анкоридж, и факторы, связанные с железобетонных балок," Научно-исследовательский департамент Бюллетень 42, Ассоциация портландцемента, Скоки, штат Иллинойс, ноябрь 1952, 125 с.
14. Ferguson, ТЧ и Томпсон, JN, "Развитие Длина для больших Высокая прочность арматуры", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 62, № 1, январь 1965, с. 71-93.
15. Уэлч, GB, и Паттен, BJ, "Прочность подкрепления, пострадавших от бетона седиментации", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 62, № 2, февраль 1965, с. 251-263.
16. Jirsa, JO, и Брин, JE, "Влияние" Кастинг "Позиция и Shear развития и сращивания Длина Дизайн Рекомендации," Научно-исследовательский доклад 242-3F, проект 3-5-78-242, Центр транспортных исследований, Бюро Engineering Research, Техасский университет Остин, Остин, Техас, ноябрь 1981, 46 с.
17. Dohaney, RC, и Дарвин, Д. ", облигации Топ-бары в роли моста Палубы", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 82, № 1, январь-февраль 1985, с. 57-66.
18. Brettmann Б., Дарвин, D.; и Dohaney, RC, "Бонд подкрепления для суперпластифицированных Бетон", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 83, № 1, январь-февраль 1986, с. 98-107.
19. Altowaiji, WAK; Дарвина, D.; и Dohaney RC, "Бонд подкрепления для Revibrated Бетон", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 83, № 6, ноябрь-декабрь 1986, с. 1035-1042.
20. Жанти PR; Митчелл, Д. и М. Мирза, "Исследование Топ воздействию Бар в пучках", ACI Структурные Journal, В. 85, № 3, май-июнь 1988, с. 251-257.
21. Трис, РА и Jirsa, JO, "Бонд прочность эпоксидным покрытием Арматура", ACI журнал Материалы, В. 86, № 2, март-апрель 1989, с. 167-174.
22. Gjorv, О.; Монтейру PJM и Мехта, ПК, "Влияние конденсированного микрокремнезема на железобетонных Бонд", ACI Журнал материалы, V. 87, № 6, ноябрь-декабрь 1990, с. 573-580.
23. Хамад, BS, и Jirsa, JO, "Сила эпоксидным покрытием арматурного проката сращивания замкнутых с поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 90, № 1, январь-февраль 1993, с. 77-88.
24. Azizinamini, A.; Старк, M.; Роллер, JJ, и Гош, С. К. Бонд Выполнение арматуры уложенные в высокопрочного бетона ", ACI Структурные Journal, В. 90, № 5, сентябрь-октябрь 1993, с. 554-561.
25. Лунц, Л.; Мирза, SA, а также Госсена, К., "Изменения и применению в области развития и Lap Положения сращивания Длина для баров на растяжение (ACI 318-89)," Структурные ACI Journal, В. 90, № 4, июль -августе 1993, с. 393-406.
26. Hadje-Гаффари, H.; Чой, OC; Дарвина, D.; и МакКейб, SL, "Бонд из эпоксидным покрытием Усиление: Обложка, Кастинг должность, экономический спад, и консолидация", ACI Структурные Journal, В. 91, № 1, январь-февраль 1994, с. 59-68.
27. Kosmatka, SH, "Bleeding, значение по испытаниям и свойства бетона и бетонных Материалы для пошива", STP-169 C, ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 1994, с. 88-111.
28. Хаят, KH; Манай, К. и Trudel, A., "in-situ Механические свойства стеновых элементов ролях Использование Self-Консолидация Бетон", ACI журнал Материалы, В. 94, № 6, ноябрь-декабрь 1997, с. 491-500.
29. Хаят, KH, "Использование вязкости Изменение Добавка для снижения Топ-Бар Влияние привязанных бары ролях с жидкостью Бетон", ACI материалы Journal, В. 95, № 2, март-апрель 1998, с. 158-167.
30. Хамад, BS, и Итани, MS, "Бонд прочность арматуры в высокопрочный бетон: Роль микрокремнезема, Кастинг Положение и Дозировка Суперпластификатор", ACI журнал Материалы, В. 95, № 5, сентябрь-октябрь . 1998, с. 499-511.
31. Хаят, KH, "Повышение вязкости добавки для материалов на основе цемента-Обзор", цементных и бетонных композитов, V. 20, 1998, с. 171-188.
32. Ван, B.; Петру, ПВ; Харрис, К., и Хусейн, A., "Топ воздействию Бар в предварительно напряженных бетонных свай," Структурные ACI Journal, В. 99, № 2, март-апрель 2002, с. 208-214.
33. Attiogbe, Е. К.; Heather, TS и Daczko, JA, "Инженерная Свойства Self-Консолидация бетона," Первая американская конференция на север по проектированию и использованию Self-Консолидация Бетон, Роузмонт, штат Иллинойс, 12-13 ноября, 2002 , с. 512-520.
34. Ferguson, г.; Брин, JE, и Томпсон, JN, "Пулаут Испытания Высокая прочность арматуры", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 62, № 8, август 1965, с. 933-950.
35. Orangun, CO; Jirsa, JO, и Брин, JE, "Повторная оценка результатов испытаний по длине развития и сращивания", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 74, № 3, март 1977, с. 114-122.
36. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, 443 с.
37. "Еврокод 2: Проектирование железобетонных конструкций-Часть 1: Общие правила и правила для зданий", 2001, 222 с.
38. Державами, TC, "The Bleeding портландцемента Вставить, раствор и бетон," Бюллетень 2, научно-исследовательской лаборатории Ассоциации портландцемент, Скоки, штат Иллинойс, 1939, 160 с.
39. Хаят, KH; Paultre, P.; и Трамбле, S., "Структурные производительности и in-situ Свойства Self-Консолидация Бетон", ACI журнал Материалы, В. 98, № 5, сентябрь-октябрь 2001, с. 371-378.
40. Assaas, J.; Хаят, KH, и Daczko, J., "Оценка статической устойчивости Self-Консолидация Бетон", ACI журнал Материалы, В. 101, № 3, май-июнь 2004, с. 207-215.
41. Sonebi М., Бартош PJM, "Заполнение Способность и пластической Урегулирование Self-бетон", материалов и конструкций, V. 35, сентябрь-октябрь 2002, с. 462-469.
42. Soylev, TA, Франсуа Р., "Качество железобетонных интерфейс и коррозии стали," Цемент и бетон исследований, В. 33, 2003, с. 1407-1414.
43. Кастель, A.; Видал, T.; Франсуа, R.; и Viriyametanont, К., "Этюд De L'соблюдение Acier-бетон autopla BAP/4/4.1/98 мая 2004 года. (На французском)
44. RILEM "Essai portant проблемам окружающей соблюдение де арматуры дю b
Арно Кастель является профессором в Университете Тулуза, Франция, а также является научным сотрудником лаборатории материалов и конструкций Долговечность (LMDC).
Тьерри Видал является профессором в Университете Тулузы и научный LMDC.
Kriengkai Viriyametanont является аспирант LMDC.
Рауль Франсуа является профессором Национального института прикладных наук (INSA), директор Департамента строительства и научный LMDC.