Прочность на сдвиг железобетонных Т-балок без поперечной арматуры

Метод проектирования был разработан которые могут быть использованы для расчета прочности на сдвиг, так стали и армированных волокном полимера (FRP) железобетонных членов. Хотя эта процедура показали, чтобы быть эффективным методом прямоугольного сечения, это следствие рассматривает его применимости для разработки фланцевые разделов. Некоторые подходы дизайн обеспечить расширение метода впоследствии развился. Область применимости различных подходов иллюстрируется путем сравнения расчетных результатов с результатами испытаний 154 Т-лучей и 370 прямоугольных пучков. В целом, предложенные уравнения дизайн обеспечить разумные и консервативные расчеты прочности на сдвиг для пучков в обоих T-лучевой и прямоугольной базы данных пучка. Результаты предложенных методов и по сравнению с теми, используя текущий дизайн ACI процедуры обеспечить перспективу преимущества данной процедуры. На основе этого исследования, рекомендации предназначены для простой и последовательный метод, который может быть использован для расчета прочности на сдвиг для прямоугольных и фланцевых разделы ..

Ключевые слова: балки; арматуры; сдвига; силы.

(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Последние исследования показывают, что прочность на сдвиг прямоугольных железобетонных балок без поперечной арматуры может быть рассчитываются с учетом напряжений в зоне сжатия трещин железобетонных section.1, 2 Предполагалось, что железобетонная балка без поперечной арматуры не выполняет сдвиг, когда основные растягивающие напряжения в зоне компрессии в трещины в области сдвига пролета пучка более конкретные прочности е ^ т ^ к югу. Учитывая главных напряжений, простая формула (уравнение (1)) была разработана для расчета прочности на сдвиг железобетонных членов с прямоугольным поперечным пунктами 1, 2

... (1)

где / ^ к югу т = прочности бетона, фунтов на квадратный дюйм; упругой трещины разделе анализа, дюйм

Предел прочности на сдвиг расчеты по формуле. (1) приводит к относительно однородным фактором безопасности при небольшой разброс для всех укрепления проценты и конкретные сильные стороны (рис. 1). Кроме того, она может быть использована при анализе стали и армированных волокном полимера (FRP) железобетонных members.1, 2

Уравнение (1) еще более упрощена конструкция purposes.2 уравнения (1) можно интерпретировать как произведение площади конкретной зоны сжатия (Ь югу W ^ с) и равномерно распределенной предельным напряжением сдвига действующих в этой области, (2 / 3). ... Нейтральной оси глубины с вычисляется с помощью упругой трещины разделе анализа. Принимая во внимание результаты экспериментов, было установлено, что снизу оценка равномерно распределены напряжения сдвига могут быть приняты только как ... 5, в результате чего уравнение. (2).

... (2)

Быть проще, уравнения. (2), считается более подходящим для использования дизайна, чем формула. (1). Уравнение (2), однако, дает более консервативные расчеты для более низкой эффективной укрепление отношений (1). Такое поведение может быть отчетливо наблюдается на рис. 2, а средний рост испытания до рассчитывается сдвиг соотношения сил для Ниже? Эфф спектр как правило, состоит из членов, низкий процент арматурной стали и типичные проценты FRP железобетонных членов, модуль упругости стекла, арамидных и углеродных баров в настоящее время ниже, чем у стали.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Уравнение (2) предусматривает консервативное и разумные результаты для расчета прочности на сдвиг прямоугольного поперечного сечения. Тем не менее, возникает вопрос о том эту конструкцию метод может быть применен для фланцевых разделов, таких как T-лучи. Поскольку большинство членов изгиб в реальной конструкции Т-лучи, применение одного и того же подхода для определения прочности на сдвиг Т-балок investigated.1, 3 Цель данного исследования заключается в распространении метода фланцевые разделы предоставить дизайнерам простой, последовательной и всеобъемлющей метод проектирования, которые могут быть использованы для расчета прочности на сдвиг для T и прямоугольного сечения. Как ACI Комитет 440 недавно приняла формулу. (2) для разработки FRP-железобетонных конструкций, расширение фланцевые разделов имеет также практическое значение.

T-пучков

База данных, состоящая из 154 опертой балки T была получена из literature.4-8 Все образцы в базу данных об развивать диагональных режиме напряжение сдвига провала. Кроме того, в базе данных был проверен с использованием нескольких критериев. Испытательные образцы рассчитаны на пережили разрушение при изгибе до диагональной провал напряжения, не были включены в базу данных. Кроме того, в образцах с / д меньше, чем 2,75, не были включены. Эта величина была выбрана в качестве в середине / д диапазоне от 2,5 до 3,0, где переход между аркой и действия пучка происходит действие. Таким образом, основное внимание в этом исследовании был на тонких пучков, где луч действий является доминирующей и снизу сдвига сильные будут достигнуты. Диапазон переменных для образцов в базе данных T-луч в таблице 1. Ряд фактов, следует отметить о пучков, содержащихся в базе данных. Во-первых, все образцы армированных сталью. В настоящее время испытания на сдвиг FRP усиленный Т-лучей не поступало. Во-вторых, максимальная эффективная глубина Т-лучей 14 дюймов

(356 мм)-максимальная глубина, которая была распространена в литературе. Аналогичную базу данных, состоящую из 370 прямоугольных пучков была разработана и представлена в номер 2 ..

Shear сильные Т-лучи в базу данных были рассчитаны по формуле. (2) и по сравнению с об значений (рис. 3). Как показано на рис. 3, по всей площади зоны бетона сжатие, которое было получено при использовании упругой трещины разделе анализа была использована при расчете сдвига сильных образцов. Из уравнения. (2) первоначально была разработана для прямоугольного поперечного сечения, это приводит к очень unconservative расчетов. Обратите внимание, что по всей ширине фланца считалось эффективным для расчетов на рис. 3.

Здание ACI code9 игнорирует фланцы Т-балок и ригелей, которые неразрывно литые плитами в конкретных сдвига расчетов прочности. Следуя той же практики, сдвиг сильные пучков в базе данных T-лучевой были пересчитаны, а также расчетные значения по сравнению с результатами теста на рис. 4. В расчетах, нейтральной оси глубины T балки были рассчитаны с использованием упругой трещины разделе анализа на весь раздел предполагается, чтобы быть эффективными. Тем не менее, площадь бетона при сжатии вне ширина полотна была ликвидирована при расчете прочности на сдвиг, как показано на рисунке. Хотя такой подход обеспечивает стабильные результаты, то можно утверждать, что расчеты стали неэкономно консервативным.

Подходы к проектированию

Эти результаты показывают, что площадь зоны сжатия, которое имеет силу при рассмотрении вопроса о среднем прочность на сдвиг 5 ... , что находится между рассчитываются с использованием веб-F "с шириной и, что, учитывая всю ширину фланца. На основании этих наблюдений сделано предположение, что эффективная площадь сдвига не все фланец области на сжатие, но некоторая часть его. Дальнейшие исследования проводились с сосредоточиться на поиске более точного определения конкретных зоне сжатия, которое имеет силу в борьбе против поперечных сил в фланцевых разделов.

Фактор формы

Чтобы оценить влияние фланец, коэффициенты, необходимые для сдвига вычисляется районах (к югу Требования ^ ^ / ^ ^ к югу Comp) по сравнению с фланца до ширины пучка (Ь е югу ^ / Ь к югу W ^) для прямоугольной формы и T-лучевой баз данных комбинированных были приведены на рис. 5. Требуемые сдвига областях ^ ^ Требования к югу были рассчитаны путем деления сообщили сдвига на расстоянии г от опоры с равномерной напряжения сдвига предполагается, должны перевозиться в этом разделе на провал (5 ...). Компьютерная сдвига областях ^ ^ к югу комп были основаны на конкретных области сжатия, была рассчитана с использованием упругой трещины разделе анализ рассматривает всю ширину фланца. Потому что есть разрыв в диаграмме сдвига стресс для пучков, нейтральной оси лежит ниже фланцы, эти лучи были признаны не дают точное представление о влиянии фланца. Таким образом, только Т-балок с нейтральной оси глубины, рассчитанного с использованием линейной упругой трещины разделе анализа, оставаясь в пределах толщиной полки были включены в рис. 5.

Сильную тенденцию можно наблюдать на рис. 5, несмотря на значительный разброс в каждой Ь к югу е ^ / к югу Ь W ^ отношение группы наблюдается. Разброс объясняется в том числе переменных / сут отношение, армирования и прочности бетона, а также присущие разброса. Степенного типа, наиболее подходят кривой данные дали SUP R ^ 2 ^ значения 0,72, что свидетельствует о наличии сильной зависимости между ^ югу Требования ^ / ^ ^ комп к югу и к югу Ь е ^ / к югу Ь W ^. Использование наиболее подходящим кривой, значение ^ югу Требования ^ / ^ ^ к югу комп для аЬ ^ е ^ к югу / подпункт б ^ W ^ соотношении 1 рассчитывается как 1,34 а Ь к югу е ^ / б ^ к югу W ^ повышен до -0,53 власти. Дальнейшее упрощение этой кривой изменения снизу требуемой области сдвига в зависимости от Ь к югу е ^ / к югу Ь W ^ можно аппроксимировать формулой. (3), которая показана на рис. 5.

... (3)

На основании этого анализа предполагается, что прочность на сдвиг Т-пучков может быть рассчитана по формуле. (4). Следует отметить, что множитель ... была разработана для случаев, когда нейтральная ось находится в пределах толщиной полки после раскрытия трещин. Таким образом, мультипликатор не следует изменять площадь бетона при сжатии, что находится ниже пояса для сотрудников, где глубина нейтральной оси рассчитывается упругой, трещины сечение анализа ниже пояса.

... (4)

...

Поскольку срок ... дает значение 1, когда Есть не фланцы, подход, форм-фактор объединяет расчета прочности на сдвиг как T-лучей и прямоугольные балки.

Сравнение измеренных расчетным сдвиг соотношения сил в сравнении с эффективным соотношением арматуры, бетона, а / д отношение, и луч эффективная глубина приведены на рис. 6 Т-лучей и для сравнения с прямоугольной пучков на рис. 2 и 7. Уравнение (4) обеспечивает достаточно консервативные ценности прочность на сдвиг по всему спектру переменных отражены в базах данных. Есть только три теста из 154 Т-лучи в базу данных, при которых уравнение. (4) предусматривает unconservative результатов. Для прямоугольных балок, уравнение упрощается до формулы. (2) и консервативной для всех, кроме пяти тестов. Средний коэффициент запаса (в среднем построены точек) для T-лучевой расчетов, как и для прямоугольных пучков о том, что уравнения. (4) в равной степени применима для обоих типов сечений.

Потому что осевой жесткости на изгиб арматуры и бетона, косвенно рассматривается в сдвиговом расчетов силу через нейтральные глубине оси, ни тенденции наблюдаются в тест-изомера расчета построены по сравнению с . Эффект прочности бетона также непосредственно приходится на равномерно распределены сдвигу ....

Существует небольшая тенденция к увеличению V ^ ^ к югу испытание / V к югу ^ ^ известково отношения с уменьшением / д соотношения для T-лучей и прямоугольных пучков вероятно, в связи с увеличением арки действий для малых / сут отношений. Эта тенденция более заметным для T-пучков в связи с увеличением разброса выставлены для прямоугольного сечения. Увеличение арки действия ведут к соответствующему увеличению в области бетона при сжатии за счет снижения нейтральной оси глубины в критической секции. Таким образом, площадь сжатия рассчитывается упругой трещины разделе анализа недооценивает конкретные области сжатия в shearcritical регионе. В среднем, расчеты силы сдвига по формуле. (4) становятся все более консервативными для малых / сут отношений, где арка действий, как считается, более сильные и сдвиговым механизмом передачи. Следует отметить, однако, что снизу результаты на всем диапазоне / д соотношения аналогичны.

Там также, как представляется, тенденция к снижению V ^ ^ к югу испытание / V к югу ^ ^ известково соотношения для прямоугольного пучки как эффективная глубина увеличивается (рис. 7). Однако, несмотря на низкий измеренный до рассчитывается сдвиг соотношения сил получены большую эффективную глубину, V ^ югу тест ^ / V ^ ^ к югу известково соотношение близко к 1, также наблюдалось для членов эффективных глубинах до 10 дюйма Для Т-лучи (рис. 6), влияние эффективная глубина не может быть адекватной оценке, поскольку диапазон эффективных глубинах ограничен.

Эффективность формулы. (4), статистическую оценку, а результаты представлены в таблице 2 для Т-лучей и прямоугольные балки. Для Т-лучи, средняя V ^ ^ к югу тест / V ^ югу известково отношение ^ примерно 1,32 и стандартным отклонением 0,23. Это среднее значение и стандартное отклонение сочетание дает довольно низкий коэффициент вариации 0,175 для сдвига расчетов прочности. Высокая корреляция между измеренными и расчетными сильные (0,89) показывает, что метод дает достаточно точное представление о прочности на сдвиг Т-лучи. Следует отметить, что статистические данные для Т-лучей и прямоугольных пучков очень похожи, о том, что метод в равной степени применима для обоих типов сечений.

Shear-воронка

Уравнение (4) считает, что влияние Сети до фланца ширине в определении эффективной площади сдвига в фланцев. Сохраняя все другие переменные постоянными, то ожидается, что прочность на сдвиг Т-пучок должен возрастать по мере увеличения толщины фланца. Эта тенденция, однако, не учитывается с использованием подхода, форм-фактор. Хотя это и не предполагается, что толщина полки оказывает существенное влияние на расчет эффективной сдвига области для большинства практических геометрии T-луч используется в железобетонную конструкцию, необыкновенно тонкие или толстые фланцы может привести к фактической эффективной области сдвига отличаются от тех, рассчитанного с использованием подход форм-факторе.

Для учета влияния толщиной полки на эффективную площадь сдвига T-лучевой, понятие сдвига воронка была разработана. Эта концепция иллюстрируется на рис. 8. Два угловых линий распространяются с обеих уголках Сети до фланца интерфейса на фланцы T-лучевой, пока они не пересекают верхнюю поверхность фланца. Два случая, один с нейтральной оси расположен в фланец, а другой с нейтральной оси в Сети, представлены на рис. 8 (а) и (б). Третий случай, когда линии пересекаются с боковых граней фланец T-луч может также возникнуть при ширине полки, выходящие за рамки Сети меньше ее толщины. В таких случаях эффективная площадь сдвига также ограничена по боковым поверхностям фланца, как показано на рис. 8 (с). Согласно концепции сдвига воронку, площадь конкретных ограниченных нейтральной оси и две угловые линии определяется как эффективная площадь сдвига.

Пучков в базу данных, были проанализированы, чтобы определить оптимальный угол для расчета эффективной площади сдвига. Во-первых, силы сдвига вклад в Сети, которая может быть выражена как 5 ... Ь к югу W ^ с, был вычтен из конечной сообщили сдвига на D от поддержки. Далее, в результате стоимость была разделена на 5 ... , чтобы найти необходимую площадь сдвига фланца. Наконец, Результаты этого анализа представлены в рис. 9. Углы, которые были рассчитаны на менее 0 градусов были построены до 0 градусов на этом рисунке. Углы меньше 0 градусов показывают, что большую площадь, чем предусмотрено в целом фланец выше нейтральной оси не требуется. Крупнейших угол рассчитывается было примерно 42 градусов. На основании данного анализа, значение 45 градусов была выбрана в качестве простого и консервативные ценности.

Рассчитывается сдвига сильные Т-лучей в базу данных, используя эффективную площадь исчисляется с сдвига воронку сравниваются с измеренных значений при построении измеряется / расчетная прочность по сравнению с эффективным усиление соотношение прочности бетона, а / д отношение, и луч эффективной глубины Рис. 10. Следует отметить, что для прямоугольной балки, воронки сдвига подход согласуется с формулой. (2), так как нет вклад фланцев. Таким образом, результаты для прямоугольной секции, как это предусмотрено на рис. 2 и 7. Как видно, сдвига воронку подход наблюдается консервативными расчеты прочности на сдвиг.

Статистическую оценку измеренных, рассчитанный сдвига сильных образцов в базе данных T-луча сдвига воронку понятие также представлены в таблице 2. Видно, что среднее соотношение испытания до расчета, стандартное отклонение и коэффициент вариации для сдвига воронку подход несколько выше, чем подход, форм-фактор. Тем не менее, корреляция между измеряемыми сдвига сильные стороны и те, рассчитанного с использованием сдвига воронку подход лишь немного меньше, чем подход, форм-фактор. Хотя сдвига воронку подход дает несколько менее точные оценки прочности на сдвиг, она представляет собой простой, визуального и консервативный метод расчета прочности на сдвиг Т-лучи.

Игнорирование фланцы

Цель в развитии обеих форм-фактор и сдвига воронку методов заключается в оценке вклада фланцы сопротивления сдвигу учетом того, что нейтральная ось рассчитывается на основе рассмотрения фланцевые разделе. Хотя оба метода хороших результатов, их применение может потребоваться более расчета времени лучшего в практике проектирования. Таким образом, еще одним шагом для упрощения расчетов конструкции было принято, когда обе эффективная площадь среза и глубиной нейтральной оси были рассчитаны, как если бы раздел был прямоугольной формы. Расчет эффективного сдвига области с помощью этого метода показан на рис. 11. Потому что фланцы игнорируются, в результате сдвига уравнения идентичен тому, который определяется формулой. (2).

Следует подчеркнуть, что расчетные нейтральной оси глубины этого подхода больше, чем в реальности. Тем не менее, не обращая внимания фланцы для расчета глубины нейтральной оси дает наименьшую площадь сжатия при изгибе. Иными словами, по той же ширины полотна, эффективная глубина напряжение арматуры, площадь изгибных усиление напряженности и прочности бетона, площадь бетона при сжатии всегда меньше, для прямоугольного пучка, чем Т-балки. Таким образом, сдвиг расчеты сил игнорируя фланцев должна быть консервативной.

Рисунок 12 приводится сопоставление измеренных и рассчитанных сдвига сильные Т-лучи в базе данных игнорируя фланцев. Измеряется, рассчитанный соотношения силы приведены в сравнении с эффективным соотношением арматуры, бетона, а / д отношение, и луч эффективная глубина, как и для других анализов. Как и ожидалось, метод дает консервативные расчеты прочности на сдвиг для всех образцов в базе данных T-балки. Хотя Есть некоторые образцы, сила которых были недооценены с перевесом в более чем два, большинство из данных точек лежат в пределах один к двум. Кроме того, более высокий коэффициент безопасности предназначены для низких / сут отношений, которая, как ожидается.

По статистике, игнорируя фланцы дает высокий средний измеряется, рассчитанный сдвиг соотношения сил между методами, которые были представлены (табл. 2). Коэффициент вариации, полученные для этого подхода, однако, не сильно отличается от того, что полученные с помощью двух других подходов. Интересно также отметить, что расчет прочности на сдвиг этого метода приводит к высокой корреляции с измеренные значения (0,90). Поэтому, не обращая внимания фланцев обеспечивает быстрый и эффективный способ определения прочности на срез T-лучевой и не приводит к слишком консервативным оценкам большинства образцов. В самом деле, многие дизайнеры часто игнорируют фланцы для изгиба и сдвига дизайна.

ДИЗАЙН ПОДХОД СОПОСТАВЛЕНИЕ

Чтобы обеспечить перспективу в связи с исполнением предложил методы сдвига дизайн, сдвига сильных образцов в T-лучевой и прямоугольной базы данных пучка были также рассчитаны с использованием текущих здания ACI код метода, как это предусмотрено формулой. (5) .9

... (5)

Измеряется, рассчитанный сдвиг соотношения сил по формуле. (5) для образцов в прямоугольной пучка и T-лучевой баз данных приведены в сравнении с эффективным соотношением арматуры, бетона, а / д отношение, и луч эффективная глубина на рис. 13 и 14, соответственно. Он отметил, что метод ACI предоставляет консервативные расчеты для всех образцов в базе данных T-лучевая, в то время как метод приводит к unconservative расчеты для прямоугольных пучков с малой эффективной процентах подкрепления (рис. 13). Как видно из среднего измеряется, рассчитанный сдвиг соотношения сил приведены в таблице 2, консерватизма метода ACI для Т-лучей высокой по сравнению с другими методами представлены три. Принимая во внимание оба прямоугольные и Т-лучи, метод МСА предусматривается увеличить стандартное отклонение и ниже коэффициент корреляции. Следует отметить, однако, что уравнения. (5) не была специально разработана для Т-лучи. Кроме того, метод МСА имеет то преимущество, что нейтральная ось глубины расчета не требуется ..

РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ

Существует три метода были разработаны с целью расширить сдвига уравнения структуры, которая была ранее получена прямоугольного сечения Т-секции. Предложенные методы сдвига были использованы для расчета сдвига сильные стороны 154 Т-лучей и 370 прямоугольных пучков из 32 различных исследований, а также расчетные значения коррелируют с экспериментальными результатами. Средний измеряется до рассчитывается сдвиг соотношения сил (V ^ югу тест ^ / V ^ ^ к югу известковый), используя любой из предложенных методов проектирования итоге в единую фактор безопасности во всем диапазоне прочности бетона и эффективных отношений арматуры для образцов в и баз данных. Это единообразие объясняется тот факт, что влияние продольной жесткости арматуры и бетона считается метод с помощью нейтральных глубине оси и равномерно распределены напряжения сдвига. С другой стороны, измерить tocalculated сдвиг соотношения сил, используя код ACI строительное проектирование метод показать сильную тенденцию с различной армирования, а средний коэффициент запаса прочности, уменьшает при уменьшении эффективный коэффициент усиления.

Статистической оценки и сопоставления между V ^ ^ к югу тест / V к югу ^ ^ известково коэффициенты для каждого метода и ACI Строительный кодекс сдвига уравнения предоставил следующие выводы:

1. Подход форм-фактор обеспечивает простое математическое выражение, которое можно использовать для оценки вклада фланец к сдвигу конкретного раздела. Этот метод обеспечивает точность и непротиворечивость результатов как для прямоугольного сечения и Т-секции. Хотя она и не учитывать толщину фланца, ожидается, что она должна обеспечить удовлетворительные результаты для T-лучевой геометрии широко используется на практике;

2. Сдвига воронку метод обеспечивает графическое средство для учета фланец вклад в прочность на сдвиг. Использование под углом 45 градусов приводит к простой инструмент дизайна для расчета прочности на сдвиг, что дает результаты очень похожи, но чуть более консервативной, чем подход, форм-фактор, а также

3. Сдвига расчетам, представленным игнорируя фланцев обеспечивает чрезвычайно простой и консервативный метод для расчета прочности на сдвиг. Этот метод обеспечивает простоту в том, что рассмотрение фланцевые раздела не является обязательным для расчета нейтральной оси.

Следующие рекомендации предназначены для анализа и проектирования Т-секции (где фланец при сжатии). Следует отметить, что для непрерывных структур, максимальный сдвиг, как правило, расположены в регионах, где фланец Т-пучка при растяжении (отрицательный момент). Для этого состояния, прочность на сдвиг вычисляется с помощью прямоугольной зоны сжатия в Интернете.

1. Для целей проектирования, рекомендуется игнорировать фланцы железобетонных T света. Этот метод обеспечивает простота конструкции и консервативна. Нейтральном месте ось должна быть определена с помощью упругой трещины разделе анализа и

2. Если фланцы T-лучевой считаются либо форм-фактора или сдвига воронку подход может быть использован для расчета прочности на сдвиг. Оба метода в соответствии с поведением фланцевые секции в том, что нейтральная ось глубины рассчитывается упругой трещины разделе анализ рассматривает фланцев.

На основании этого исследования, простой и последовательный метод может быть использован для расчета прочности на сдвиг для прямоугольных и фланцевых разделов. В обоих разделах, представлены методы обеспечивают экономичный еще консервативные расчеты прочности на сдвиг.

Авторы

Это исследование было проведено в университете Purdue, Западный Лафайет, штат Индиана, и стало возможным благодаря спонсорской поддержке Индиана Департамента транспорта США (INDOT) и Федеральной дорожной администрации (ФДА) в рамках Совместной программы исследования транспорта (проекты SPR-2325 и SPR-2798). Их поддержка является благодарностью. Спасибо также выразил Висс, Джани, Элстнер Associates, Inc, за их поддержку в ходе подготовки к этой рукописи.

Коэффициенты пересчета

1 дюйм = 25,4 мм

1 кип = 4,448 кН

1 = 6,895 KSI МПа

Нотация

^ Г ^ к югу = площадь продольной арматуры, напряженность, in.2

= сдвиг пролета (расстояние между центром применения сосредоточенной нагрузки и поддержка), дюйм

Ь к югу е = ширине полки, дюйм

Ь к югу ш = ширина полотна, дюйм

с = Ы = нейтральной оси глубины рассчитывается с использованием упругих трещины разделе анализа, дюйм

D = эффективная глубина, дюйм

E ^ к югу с = модуль упругости бетона, фунтов на квадратный дюйм

E ^ югу г = модуль упругости арматуры, фунтов на квадратный дюйм

е '^ с ^ к югу = заданная прочность на сжатие бетона, фунтов на квадратный дюйм

F ^ югу т = прочности бетона, МПа.

к = ...

N = E ^ югу г ^ / E ^ к югу с = модульной отношение

T = толщиной полки, дюйм

Ссылки

1. Tureyen А. К. Влияние продольной арматуры типа на сдвиговой прочности железобетонных балок без поперечной арматуры ", кандидатская диссертация, Университет Пердью, Уэст-Лафайетт, штат Индиана, декабрь 2001, 232 с.

2. Tureyen А. К., Frosch, RJ, "прочности бетона Shear: другой стороны," Структурные ACI Journal, В. 100, № 5, сентябрь-октябрь 2003, с. 609-615.

3. Волк, TS, "упрощенный дизайн для Shear из предварительно напряженного бетона членов," MS тезис, Университет Пердью, Уэст-Лафайетт, штат Индиана, май 2003, 116 с.

4. Кани, МВт ", Кани на Shear из железобетона," Управление строительный университет Торонто, Торонто, Онтарио, Канада, 1979.

5. Placas А., Риган, PE, "Shear Разрушение железобетонных балок," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 68, № 10, октябрь 1971, с. 763-773.

6. Риган, LE, и Фергюсон, ТЧ, "T-балки при комбинированном изгиб, сдвиг и кручение", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 64, № 11, ноябрь 1967, с. 757-766.

7. Laupa, A.; ЗИС, CP, и Ньюмарк, М., "Сила в Shear железобетонных балок," Инженерная эксперимент Бюллетень станции № 428, Университет Иллинойса, Урбана, штат Иллинойс, 1953.

8. Аль-Alusi А. Ф., "Диагональ Напряжение прочности железобетонных T-Балки с переменным Shear Span", ACI ЖУРНАЛ, Труды V. 54, № 11, май 1957, с. 1067-1077.

9. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2005, 430 с.

Входящие в состав МСА А. Koray Tureyen является инженер Висс, Джани, Элстнер, Associates, Inc Он получил BSE в строительстве из Ближневосточного технического университета, Анкара, Турция, а также докторскую степень в Университете Пердью, Уэст-Лафайетт, штат Индиана Он является членом комитета ACI 408, Бонд и развития Укрепление и совместной ACI-ASCE Комитет 445, сдвига и кручения.

Тайлер С. Волк моста инженер Beam, длинные, и Нефф, Индианаполис, штат Индиана Он получил ОЧЭС и МСЦ в строительстве в Университете Пердью.

Роберт Дж. Frosch, ВВСКИ, является адъюнкт-профессор гражданского строительства в университете Пердью. Он получил BSE Тулэйн университет, Нью-Орлеан, Луизиана, и его МФБ и кандидатскую степень в Университете штата Техас в Остине, Остин, Техас Он является председателем комитета ACI 224, трещин, а также членом комитетов МСА 318, структурные Бетон строительный кодекс; 318-C, безопасность, удобство обслуживания и анализа; 408, Бонд и развития арматуры; 440, армированного волокном полимерные усиление, E 803, факультет сети Координационного комитета и совместных ACI-ASCE Комитет 445, сдвига и кручения.