Прочность Поведение сборного шарниры с горизонтальной Луп-соединения
Исследования сообщили в данной работе, связанные с поведением изгиб сборного железобетона образцов один-к-одному горизонтальных связей цикла. Два типа Испытания образцов: сборные и монолитные. Усиление петли были размещены в различных перекрывающихся продольной длины, внутренний диаметр оправки цикла, перекрывая поперечных расстояний, в процентах от cottering баров и интерфейс шероховатости. Результаты показывают, что увеличение длины цикла дублирования, уменьшение внутреннего диаметра или перекрытия шаг цикла привело к увеличению прочности при изгибе из сборного образца испытания. Эмпирическая формула для расчета момента качестве таких образцов предлагаемых для обеих сборных железобетонных и монолитных членов образцов один-на-один соединений цикла испытания.
Ключевые слова: монолитно-место; сустава; сборных; сопротивление.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Изгиб является одним из основных механизмов передачи нагрузки, которые необходимо рассматривать в сборных бетонных швов горизонтальных связей цикла. Изгиба поведение монолитных бетонных хорошо понимают и методы проектирования, хорошо известны. Дальнейший анализ необходим, однако, когда сборных элементов с литой на месте соединения армированной сращивания петли, которые близко расположенных или в контакте друг с другом. Наличие интерфейсов закаленной может также повлиять на поведение таких соединений. Хотя использование горизонтальной петли перекрываются в контакте друг с другом в рамках сборного железобетона соединения не является новым и разрешено в некоторых кодов для использования в shear1-3 и изгиб суставов ,4-6 научной литературы на эти виды соединения при изгибе весьма ограничен .7-10 Более подробную информацию об этой связи не требуется, и необходимо, особенно для более тщательной проверки прочности и всеобъемлющие руководящие принципы дизайна.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Целью настоящего исследования было оценить поведение изгиб образцов с места соединений армированных один-к-одному горизонтальных связей цикла. Исследования на данный момент потенциал таких образцов, изготовленных с использованием различных методов шероховатости поверхности, поперечная дублирования длины, боковые бетона и количества поперечной арматуры, очень мало в технической литературе. Данных мониторинга по конечной моменты таких образцов различной конфигурации петли и шероховатости поверхности методами являются полезными в оценке потенциала изгиб аналогичных образцов с горизонтальными связями цикла.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Образцы
Семнадцать Испытания образцов, которые подразделяются на две серии, по данным различных методов бетонирования: HLM образцов и образцов HL. Два СВУ образцы были брошены монолитно как ссылки. Другие 15 образцов (HL) каждая состоит из двух сегментов сборных вместе с горизонтальными связями цикл в среднем сегменте монолитно-место. 1 приведены размеры и армирование детали HL образцов. Усиление контроля подробно образца МВУ-INF-2 так же, как HL-LAP-3. СВУ-INF-1 является другой контрольном образце литой монолитно с непрерывной прямой баров с конца верхней крышки 35 мм с армированием в СВУ-INF-2.
Основной арматурной стали, используемые в петли и поперечной арматуры 10 мм ребристой решеткой. Средний предел прочности е ^ ^ к югу т (в среднем три испытания) была 651,86 Н / мм ^ 2 ^ SUP, средней текучести е ^ у ^ к югу был 570,95 Н / мм ^ 2 ^ SUP, а модуль упругости E ^ S ^ югу было 200 кН / мм ^ 2 ^ SUP. Среднее относительное удлинение при максимальной нагрузке 6,89%. R6 прутки соответствующей BS 4449:199711 были использованы в качестве стремена. Текучести е ^ у ^ к югу от мягкой бар стали 6 мм диаметром 250 Н / мм ^ 2 ^ SUP.
Для изготовления образцов HL, две сборных сегментов 600 мм в длину были изготовлены в лаборатории сечения шириной колеблется от 200 до 300 мм и глубиной 150 мм. Горизонтальные петли, как показано на рис. 1 были включены на концах сборных сегментов. Петли были размещены в соответствии с требованиями для достижения необходимой длины дублирования и расстояния между петлями. Сборных сегментов помещали в деревянные формы с требуемого расстояния между этими сегментами сборных сформировать монолитных совместных месте. Эффекты симметрии и кручение, как ожидается, будет незначительным для образцов, испытания.
Ясно верхнюю крышку бетон 25 мм до внешней петли во всех HL и СВУ-INF-2 образцов и 35 мм для внутренней петли в каждом из сегментов коллегой и HL-2 HLMINF образцов. Конкретные верхнюю крышку 35 мм до основных баров с образцами СВУ-INF-1 был использован. Общие меры по укреплению СВУ-INF-1 и СВУ-INF-2 были похожи на том, что на рис. 1. Макет из стремян и основные бары были подобны в сборных сегментов для HL образцов. Этот механизм был использован для локализации отказов, такие, что произошло на месте региона, в котором плескались укрепление петля была сделана. Для имитации условий изгиба цикл соединения на совместном месте, стремена не были использованы в суставах, только соответствующие вертикальные cottering баров 10 мм в диаметре (рис. 1 (б) и (с)).
За исключением четырех образцов-HL-LAP-1 (внахлест 77,5 мм), HL-LAP-2 (внахлест 150 мм), HL-LAP-4 (внахлест 350 мм), СВУ-INF-1 (прямой решеткой, не доводочные )-остальное образцов было подано круг длиной 250 мм или 25 раз основной стержень диаметром 10 мм. Размеры и армирование детали каждого образца приведены в таблице 1.
Бетонирование
Четыре сборных сегментов были брошены путем смешивания бетона в лаборатории смеси доля 1:1.876:2.518 цемента: песок: крупного заполнителя с водоцементное отношение (в / с) 0,45. Они были изготовлены образцы, отмеченные звездочкой в таблице 2. Мелкого заполнителя использовался природного песка и крупного заполнителя использовался гранитный щебень с размером не более 20 мм, и соответствующей BS 882:1992.12 цемента было нормально портландцемент (NPC) производится на месте, чтобы они соответствовали С. 26:1984.13
Бетон используется в других 26 сборных сегментов (табл. 2), и все конкретные используется в месте соединения HL образцов (в обоих образцах СВУ) было поставлено конкретных местных поставщиков. Цель 100 х 100 х 100 мм куб сила 40 Н / мм ^ 2 ^ SUP на 28 дней. Часть смеси и свойств используемых материалов были похожи на смесь упоминалось ранее, за исключением HL-SPA-3 образцов, где большие сильные целевой были установлены. 100 х 100 х 100 мм куб сжимающих сильные стороны различных партий конкретных были получены в тот же день образцы были протестированы.
Все отливки было проведено в лабораторных условиях. В каждой отливки, по крайней мере 15 100 мм кубов были отлиты в стальные формы. Кубов, сборных сегментов, в месте соединения, а также монолитных образцов demolded 1 день после заливки и лечение в течение 7 дней при влажной гессиана и высушенные на воздухе в лабораторных условиях (при температуре 29 +1 ° С и относительной влажности [RH] 82 3%), до тестирования. Сжимающие сильные куб конкретные во время тестирования приведены в таблице 2. Лучшие эффект бар будет незначительным из-за надлежащего контроля уплотнения и затирки.
Подготовка поверхности
Три вида поверхности были использованы на свежий бетон интерфейс сборных сегментов (HL образцов) для повышения прочности. К ним относятся:
1. As-литой поверхности бетонной поверхности с конкретными вибрации и покинул его, как-помещены условие, без затирки (только СВУ-INF-4);
2. Текстурирование бетонной поверхности шпателем в форме канавки параллельно плоскости цикла. Глубина канавки было от 5 до 7 мм с шириной от 10 до 15 мм. Примерно пять-семь таких канавки остались на каждой поверхности, и
3. Примерно подбивки с деревянной ручкой кельмы на бетонной поверхности, образуя впадины и углубления величины от 5 до 10 мм и диаметром от 20 до 30 мм (только HL-INF-3). Эти депрессии были расстоянии примерно 50 мм друг от друга.
Сборного сегмента шероховатость составляет от 30 до 45 минут после размещения конкретного и до затвердевания бетона. Интерфейс был очищен и промыть водой после извлечения из формы и проходить проверку поверхности без видимых кожи латентность, отложений и загрязнений (пыль, песок и масло) до укладки бетона для совместного на месте. До отливки на месте шва, интерфейс между сегментом сборно Inplace совместных опрыскивали водой. Смоченная поверхность было вынесено такое, что в насыщенном поверхностно-сухом состоянии перед заливкой совместной начала. Таблица 2 показывает, соответствующих типов поверхностных препаратов и шероховатости, использованная в исследовании.
Измерительные приборы
Серия преобразователей линейных перемещений переменной (LVDTs) были использованы для измерения отклонения. Рисунок 1 (а) показывает расположение датчиков. Пять LVDTs были использованы для каждого образца, испытания, один помещен в потолок образца в середине пролета, две на концах ниже пунктов погрузки и два размещен в нижней части опорных роликов. Стрелы прогиба образца в середине пролета при получается путем вычитания из чтения определяется LVDT в середине пролета со средним значением в нижней части роликов. Все тензодатчика и LVDT показания контролироваться с использованием данных журнала.
Тензометры были использованы для контроля напряжений в цикле арматуры и на поверхности бетона. Для HL образцов и СВУ-INF-2, 5 мм, шесть датчиков деформации стали были установлены на поверхности стальной бар и два 60 мм конкретные тензодатчиков были установлены на верхней поверхности и потолок. Для СВУ-INF-1, только один стальной тензометрических была использована в черной панели в середине пролета. Рисунок 1 (б) и (с) показывают места тензорезисторов, используемых в HL образцов. Тензометры в HL-INF-1 и HL-INF-2 схожи.
Испытательная установка
Рисунок 1 (а) показывает общее представление о тестовой системе. Образцы были просто поддерживали на протяжении охватывает колеблется от 407,5 до 680 мм. Линии нагрузки были применены через датчиков сделан на жестких пучка распространитель 1600 мм длиной, расположены симметрично по отношению к середине пролета (разбрасыватель пучка весил 117 кг). Этот вес был учтен при регистрации нагрузки. 1000 МТС кН штрих-контролируемых привод был развернут применять нагрузки.
Порядок проведения испытаний
По крайней мере, 1 день до тестирования, на поверхности образцов щеткой с белой известковой. Прочность загрузки был применен, как показано на рис. 1 (а). Образцы первой осуществляется погрузка, разгрузка, перегрузка, а затем (до 4 кН), принять к мировому лидерству. Загрузка был применен при постоянной скорости с течением времени, как правило, колеблется от двух этапов. Перед стали уступая, нагрузка была применена в размере 0,05 мм / мин, пока нагрузка-смещение кривой стал плоским. После стали дали, скорости нагружения был увеличен до 1 мм / мин до отказа не было. Инициирования и распространения трещин на образцах были отмечены на образцы для исследования трещин и разрушения структуры. В ходе тестирования модели трещины наблюдали, как нагрузка прогресса.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ОБСУЖДЕНИЕ
Полученные экспериментальные результаты создают основу для оценки эффективности различных конфигураций цикла испытания. В этом разделе, эти эффекты рассматриваются с точки зрения общего поведения образца, в том числе режим отказа. Упор делается на основные требования к конструкции прочности. Размер эффект выходит за рамки настоящего исследования.
Напряжение и стресс
Стальных и бетонных штаммы мониторинг на прогиба в середине пролета шагом 0,02 мм. Напряжений в цикле усиление может быть получено, если штамм был известен с помощью соответствующей кривой растяжения, полученные путем тестирования. Как показано на рис. 2, напряжение в тензометрических S6, установленный на внутреннем цикле на границе, где конкретные верхнего покрова 35 мм (рис. 1 (б) и (с)), достиг урожайность и, наконец, разорванных на провал. Сталь тензодатчиков S5 и S4 были другие датчики устанавливаются на внутренний цикл с конкретным верхнюю крышку 35 мм, как показано на рис. 1 (б) и (с). Они были установлены в середине пролета и на вершине изогнутые часть внутреннего цикла. При неудаче, напряжения в S4 и S5, не превышала доходность (рис. 2). Было очевидно, что стресс во внутреннем цикле, казалось, линейно зависят от расстояния от вершины к интерфейсу.
Несоблюдение режима
Типичных отказов образца HL показано на рис. 3. Типичных отказов образца МВУ с цикл соединения показана на рис. 4 и что для СВУ образца без цикл соединения на рис. 5. Было отмечено, что первый изгиб трещины всегда происходило и развитыми вдоль границы с внутренней петли с конкретными верхней крышки 35 мм для всех HL образцов. Нагрузка, при которой эта трещина начало было относительно невелико, происходящие с большой разброс по образцов, варьируется от 5 до 14,3 кН. Трещина произошла на участке вблизи вершины полукруглой части внутренней петли для СВУ-INF-2, а на участке в середине пролета для СВУ-INF-1. Результаты, казалось бы предложить, чтобы крекинга нагрузок образцов МВУ гораздо выше, чем у образцов HL.
Второй изгиб трещины произошло впоследствии и развивалась в основном в другой интерфейс, одна с внешнего цикла с конкретным верхней крышки 25 мм для всех HL образцов. Подробнее трещин, разработанных в рамках совместных месте и в верхней ролики поддержки, через которые груз был применен. При неудаче, конкретные зоне компрессии на участке с внутренней петля была разгромлена, а внутренний цикл усиление разрыва на провал.
Трещин в области чистого изгиба образца МВУ (рис. 4 и 5), цикл соединения происходят вокруг доводочные региона в верхней зоне растяжения, равномерно распределенные по сторонам образца в области доводки. Трещин в области чистого изгиба образца МВУ с непрерывным укрепления были распределены равномерно.
Грузо-СМЕЩЕНИЕ
Нагрузки и прогиба типичных HL образца и образца МВУ приведены на рис. 6. Они обладают удивительным сходством.
ULTIMATE момент сопротивления
Конечная момент все 17 образцов приведены в таблице 3.
Момент сопротивления
Для оценки последствий цикла конфигурации и подготовки поверхности на конечной момент сопротивления, момент теоретического потенциала образцов цикл соединения могут быть использованы в качестве ссылки. В соответствии с условиями нагружения образцов, как показано на рис. 1 (а), образцы подвергались чистого изгиба в середине пролета регионе. Отказов (см. рис. 3 до 5), как обсуждалось ранее, как представляется, указывают, что критическая часть образцов была на границе с внутренней цикл, в котором верхней бетона для укрепления петли 35 мм. Момент емкость образцов с цикл соединения может быть оценена путем расчета момент потенциал на этом важном разделе. Критический раздел может быть охарактеризована как особенно усиленный прямоугольного сечения. Чтобы рассчитать момент емкость этого раздела, уравнения могут быть получены от BS 8110: Часть 1:1997.6 номинального момента потенциала раздел может быть определена с помощью
... (1)
, где ^ ^ й к югу является валовой площадь поперечного сечения от напряжения арматуры, в мм ^ 2 ^ SUP, е ^ у ^ к югу является пределом текучести напряжение арматуры, в Н / мм ^ 2 ^ SUP, е ^ к югу у.е. ^ является 100 х 100 х 100 мм или 150 х 150 х 150 мм прочность на сжатие куба бетона, в Н / мм ^ 2 ^ SUP, б-толщина секции, в мм и D является эффективным Глубина усиление напряженности в мм.
Таблица 3 обобщены теоретические изгиб потенциала рассчитывается по формуле. (1) и соотношение теоретических значений к экспериментальным. Похоже, что:
1. Для образца HL-LAP-1 с продольным дублирования длина 77,5 мм, или 7,75 раз больше диаметра цикла бар, значения предельного момента полученные с помощью уравнения. (1) несколько выше, примерно на 8% больше, чем в среднем экспериментальные значения;
2. За исключением образцов HL-LAP-1, все значения предельного момента других образцов, полученных по формуле. (1), значительно меньше экспериментальных значений. Таким образом, они консервативны для всех образцов, за исключением HL-LAP-1. Это позволяет предположить, что код, другими словами, BS 8110: Часть 1:1997,6 не может применяться к образцам, с продольной длиной коленях, что превышает 150 мм, или 15 раз больше диаметра цикла бар, а также
3. Уравнение (1), в соответствии с BS 8110: Часть 1:1997,6 не принимать во внимание эффекты от параметров цикла соединений, в частности, длина круга, внутренний диаметр оправки, поперечная длина перекрытия, и боковые бетона.
Момент возможностей образцов на их критический раздел оценивается по формуле. (1), и эти ценности были приняты в качестве основы для принимая во внимание последствия вышеупомянутых параметров.
Влияние продольного дублирования длины
Образцы HL-LAP-1-HL-LAP-4 отличалась цикла дублирования длиной от 77,5 мм или 7,75 раз превышает диаметр основной панели стали использоваться в 350 мм или 35 раз больше диаметра стержня арматурной стали использоваться. Двух образцов, СВУ-INF-1 и СВУ-INF-2, были монолитными и могут быть использованы в качестве справочных. Размерности СВУ-INF-2 так же, как HL-LAP-3 и СВУ-INF-2 отличается от СВУ-INF-1 в том, что основные укрепления последнего составил непрерывной прямой решеткой, не перекрывают друг друга.
Если M ^ к югу и ^ означает теоретическую возможность вычислить момент по формуле. (1) в соответствии с BS 8110: Часть 1:1997,6 M ^ ^ ехр югу обозначает экспериментальный высшей ценностью момент, [прямой фи] диаметр арматуры используются, и к югу л ^ O ^ продольной дублирования длины цикл соединения в пределах Inplace сустава (рис. 1), то M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^ могут быть использованы для учета колебаний изгиб цикла соединений в отношении различных конфигураций петли и свойств интерфейса. Во-первых, к югу M ^ ехр ^ / М ^ и ^ к югу от каждого образца нормирована, что и СВУ-INF-1 и обозначается как (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1
... (2)
Изменения (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 с различными югу л ^ о ^ / [прямой фи], могут быть использованы для изучения влияния различных перекрывающихся длину, а на рис. 7. Влияние длины цикла дублирования совместной представляется, что степенной функции для образцов, испытания и может быть сформулирована как
... (3)
Как показано в формуле. (3), (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 увеличивается л ^ о ^ к югу / [прямой фи] увеличивается, демонстрируя примерно власти отношения. Предлагаемого соотношение может быть применим только для настоящего набор результатов в нынешних условиях испытания, с продольной длиной круга от 77,5 мм и 7,75 раза больше диаметра цикла баров до 350 мм или 35 раз больше диаметра цикла баров.
Влияние поперечной арматуры
Образцы HL-LAP-3, HL-LAP-4, HL-COT-1 и HL-COT-2 отличается в плане количества и положение вертикальных cottering баров. Нет cottering бар был использован с образцами HL-COT-1. Шестнадцать 10 мм, ребристые cottering баров, однако, были предоставлены в HL-COT-2 на расстояние 30 мм. Для HL-LAP-3 и HL-LAP-4, четыре и шесть 10 мм, ребристые баров были использованы в качестве cottering (табл. 1).
Изменения (M ^ ^ ехр югу / M югу ^ и ^) ^ ^ к югу inf1 с разным количеством cottering приведена на рис. 8. Похоже, что:
1. Увеличение количества поперечных результаты cottering баров увеличение прочности при изгибе (HL-COT-1, HL-LAP-3 и HL-LAP-4);
2. Если слишком много поперечных cottering укрепления был использован (HL-COT-2), оно может способствовать увеличению числа трещин в регионе, где цикл соединения находятся. Предел прочности при изгибе таких образцов, казалось, не в усилении, и
3. Данный вид поперечной cottering бары (10 мм в диаметре ребристые полосы) использовать, как показано на рис. 1 эффективно применяется в количестве до трех раз площадь поперечного сечения напряженности сегментов, которые используются с образцами HL-LAP-4.
Влияние поперечных доводочные
Образцы HL-COV-2, HL-SPA-1, HL-SPA-2 и HL-SPA-3 меняется в поперечном интервал перекрытия, или расстояние между центрами поперечных к центру между двумя соседними перекрывающихся циклов. Расстояние между поперечными между пересекающимися петли может быть еще одним фактором, который влияет на поведение образцов, испытанных.
Если с ^ о ^ к югу обозначает центр к центру расстояние между перекрытых петли (рис. 1 (б)), изменения в (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 с различными ы ^ о ^ к югу / [прямой фи] может быть построена, как показано на рис. 9. Чтобы учесть влияние поперечных интервал перекрытия, однако, величина (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 могут быть нормированы второй раз с силой HL-COV-2, использовать поперечные перекрывающихся интервалах между нулю, и взято в (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ к югу inf1-cov2 ^, выданную
... (4)
Было установлено, что величина (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ к югу inf1-cov2 ^ меняется с с ^ о ^ к югу / [прямой фи]. Если с ^ о ^ к югу / [прямой фи] равен нулю, то есть петли перекрываются продольно в контакте друг с другом без поперечных интервал, нормированные значения (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ к югу inf1 -cov2 ^ вывозились на максимум (то есть, 1,0). Как с ^ о ^ к югу / [прямой фи] увеличивается величина (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ к югу inf1-cov2 ^ уменьшается для образцов, испытанных. Соотношение между стоимостью (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ к югу inf1-cov2 ^ и "х к югу о ^ / [прямой фи] может принимать следующие формы
... (5)
Как показано в формуле. (5), (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ к югу inf1-cov2 ^ увеличивается с ^ о ^ к югу / [прямой фи] уменьшается. Для образцов, испытанных, выражение, казалось, линейной формы. Предлагаемого соотношение может быть применим только для образцов, испытанных при поперечном расстояние центра tocenter между перекрытых петли от нуля до 120 мм или 12 раз больше диаметра цикла баров.
Влияние внутренний диаметр оправки
Образцы HL-DIA-1, HL-DIA-2 и HL-LAP-3 различаются по внутренним диаметром оправки, от 88 до 120 мм при ширине 200 мм. Установлено, что прочность образцов возросла внутренний диаметр оправки уменьшилось. Меньший внутренний диаметр оправки может способствовать большей прочностью.
В самом деле, образцы HL-COV-1 и HL-COV-2 также отличаются по внутреннему диаметру оправки, но того же образца шириной в данном случае 300 мм. HL-COV-1 отличается от HL-LAP-3 в том, что ширина HL-COV-1 был 300 мм в то время как последняя 200 мм. Внутренний диаметр оправки казалось, тоже влияют на момент потенциала.
Было установлено, что величина (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 изменения с D / [прямой фи], если значение D / [прямой фи] увеличить значение (M ^ ^ к югу ехр / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 уменьшается. Соотношение между стоимостью (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 и Д / [прямой фи] может быть сформулирована следующим образом (рис. 10)
... (6)
Изменения (M ^ югу ехр ^ / M ^ к югу и ^) ^ ^ к югу inf1 с различными D / [прямой фи] в формуле. (6), как предположить, что увеличение диаметра оправки может привести к снижению прочности при изгибе цикла связи. Предлагаемого соотношение может быть применим только для образцов, испытанных с внутренним диаметром цикл, начиная от 88 мм, или 8,8 раза больше диаметра цикла бары, до 160 мм, или 16 раз больше диаметра цикла баров.
Предложено выражение
Объединяя уравнения. (1) (6) и установки тестовых данных, выражение для прогнозирования прочности образцов испытания могут быть предложены следующие
... (7)
Влияние шероховатости интерфейса
СВУ образцов МВУ-INF-1 и СВУ-INF-2 и HL образцов HL-INF-3 и HL-INF-4 предназначены для исследования о том, что метод интерфейса препарат на прочность при изгибе образцов. Нормированная прочность образцов HL-INF-3 с отражателем шероховатой интерфейс на 20% выше, чем у образца HL-INF-4 с интерфейсом в литом; 8,6% выше, чем у образца HL-LAP-3 с текстурированной интерфейс. Сила образцов HL-INF-4 является 0,9 раза выше, чем образцов HL-LAP-3. Это означает, что интерфейс поверхностью имеют значительное влияние на первой нагрузки трещины с литом интерфейс стремясь привести к немного ниже предела прочности (10% скидка) для образцов, испытанных.
Сравнение прогнозов и экспериментальные результаты
Сравнение предельных момент потенциал
Сравнение экспериментальных данных с прогнозируемыми результатами, наблюдаемые с помощью уравнения. (7), приведены в таблице 3. Стоит отметить, что уравнение. (7) также используется на монолитных образцов, например, СВУ-INF-2.
Сравнение с другими выражениями
Нет выражения при рассмотрении всех параметров, рассматриваемых в настоящем экспериментальной программы не существует. Уравнение (8а) или (8b), однако, могут быть использованы на образцов, испытанных в данной работе для расчета конечной момент емкость образцов с несколькими усилить вертикальные связи цикл, предложенный Dragosavic др. al.14 уравнений, предложенный Dragosavic и др. al.14 являются
... (8а)
... (8b)
, где M ^ к югу и ^ является конечной момент, в НММ, который считается самой крупной из значений вычисляется по формуле. (8а) и (8b); п минимальное количество укрепления петель в один сборный сегмент; ^ ^ к югу ST1 является площадь поперечного сечения натяжения арматуры в один цикл укрепления, в мм ^ 2 ^ SUP, г является эффективная глубина усиление напряженности, в мм; л ^ о ^ к югу продольная длина перекрытия, в мм; [прямой фи] является диаметром цикла бар, в мм; ^ ^ ул югу является валовой площадь поперечного сечения в поперечной арматуры размещен в зоне растяжения, в мм ^ 2 ^ SUP, и с ^ ^ мин к югу минимальный боковой бетона для подкрепления, в мм. е ^ ^ к югу у.е. это 150 х 150 х 150 мм прочность на сжатие куба бетона в месте, в Н / мм ^ 2 ^ SUP. Следует отметить, что уравнение. (8а) и (8b) включить параметр ^ ул югу ^ / ^ ^ к югу ST1. Это, кажется, предположить, что влияние поперечных cottering усиление может способствовать увеличению прочности при изгибе, как ^ ^ ул югу / ^ ^ к югу ST1 увеличивается. Сравнение данных теста и предсказал результаты, полученные по формуле.
(8а) или (8b) приводится в таблице 3. Это соотношение значений предсказал по формуле. (7) к экспериментальным составляет 1,0 со стандартным отклонением 0,07 и коэффициент отклонения только 0,07. Это соотношение при использовании уравнения. (8а) или (8b) в 1,43 со стандартным отклонением 0,43 и коэффициент отклонения 0,30 ..
Указанные предложения, что прямое применение формулы. (8а) и (8b), как правило, на оценку влияния вклад ^ ^ ул югу / ^ ^ к югу ST1, как указано в случае HL-COT-2, который был в значительной степени усилить в этом аспекте ( рассчитывается момент мощность 2,75 раза экспериментальные значения).
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Результаты испытаний в общей сложности 17 образцов были представлены и обсуждены в этой статье. Полученные результаты свидетельствуют, что увеличение длины цикла дублирования повышает прочность на изгиб сборных элементов образцов с горизонтальными связями цикла. Это может быть также отметил, что увеличение или внутреннего диаметра или перекрытия шаг цикла уменьшается прочность на изгиб сборных элементов образцов с горизонтальными связями цикла. Выражение предлагается на основе BS 8110: Часть 1:19976 для сингулярно усиленный прямоугольного сечения изменение принять во внимание количество петель конфигурации находится применяется для образцов, испытанных. Эти изменения учитывают последствия конфигурации петли и свойств интерфейса. Предлагаемого уравнения (уравнение (7)) для прогнозирования потенциала момент цикла соединений было обнаружено применяется для железобетонных образцов цикл соединения проверены и монолитных образцов армированных цикл соединения.
Авторы
Авторы хотели бы выразить свою признательность и искреннюю благодарность Заводское изготовление технологического центра для частичного финансирования этой исследовательской работы.
Ссылки
1. Сборные / Институт предварительно напряженного железобетона, PCI Справочник Дизайн: сборного и предварительно напряженного железобетона, 4-е издание, Чикаго, штат Иллинойс, 1992, с. 6-49 до 6-50.
2. Fdration Интернационал де-ла-Prcontrainte, "Техническая философии Доклад Дизайн для сборных зданий из двух или более этажей", FIP, 1982, с. 18-33.
3. Fderation Интернационал де-ла-Prcontrainte ", МФП Рекомендации: Проектирование высотных зданий сборного железобетона," Томас Телфорд, Лондон, 1986, с. 4-7.
4. Comit Евро-International дю Bton ", КСР-МФП Типовой кодекс 1990 года, Томас Телфорд услуги, Лондон, 1993, 368 с.
5. Британский институт стандартов ", Еврокод 2: Проектирование железобетонных конструкций, часть 1,3: Общие правила Бетон-сборных элементов и конструкций", DD ENV 1992-1-3:1996, BSI, Лондон, 1996, 36 с.
6. Британский институт стандартов, "Структурные использования бетона, часть 1: Кодекс практики по проектированию и строительству" BS 8110: Часть 1:1997, Лондон, с. 20-95.
7. Франц Г., соединения из сборных элементов, с петлями, "Труды симпозиума по Философия дизайна и ее применение к сборного железобетона, Лондон, 1967, цемента и бетона Ассоциации, Лондон, 1968, с. 63-66.
8. Франц Г., Тимм Г., Испытания на изгиб Поведение плит с крючком и петля связи "Deutscher Ausschuss меха Stahlbeton, бюллетень № 226, Берлин, 1973, с. 23-40. (На немецком)
9. Роу, RE; "БАТЭ", ГТК; Крэнстон, ВБ; Somerville, G.; Биби, AW; Шаклок, BW; Тейлор, ГПЖ и Teychenn, округ Колумбия, "Справочник по единой кодекса Железобетона (CP 110:1972) , "Цемент и бетон Ассоциации, 1977, с. 87-90.
10. Роу, RE; Somerville, G.; Мензис, JB; Форрест, JCM; Харрисон, TA; Мур, JFA; Ньюман, K.; Тейлор, ГПЖ; Трлфолл, AJ, а Уиттл, Р., Пособие для британского стандарта BS 8110 :1985-структурный использования бетона, Палладио Publications, London, 1987, с. 114-117.
11. Британский институт стандартов ", спецификации для углеродистой стали бары для армирования железобетонных конструкций, BS 4449:1997, Лондон, с. 1-6.
12. Британский институт стандартов ", спецификации агрегаты от природных источников для бетона," BS 882:1992, Милтон Кейнс, с. 3-6.
13. Сингапурский институт стандартов и промышленных исследований, "Спецификация Портланд-цемент" ("Простые и стремительного повышения прочности)," SS 26:1984, SISIR, Сингапур, 1984, с. 7-11.
14. Dragosavic, M.; ван ден Beukel, A.; и Gijsbers, FBJ, "Петля Связи между сборного железобетона компонентов, загружаемых при изгибе," Херон, Delft, V. 20, № 3, 1975, с. 3-36.
Входящие в состав МСА KCG Онг, доцент и руководитель композитного и защитные Engineering Group на факультете гражданского строительства, Национальный университет Сингапура, Республики Сингапур. Он получил от BE университета Сингапура в 1976 году и докторскую степень в Университете Данди, Данди, Шотландия, в 1981 году. Он является профессиональным инженером зарегистрированных и бывший президент Американского института бетона Сингапур главы. Его исследовательские интересы включают ремонт и модернизация железобетона.
JB Хао является докторантом кафедры гражданского строительства, Национального университета Сингапура. Он получил от BE Чжэнчжоу технологический институт, Чжэнчжоу, Китай, в 1989, и его ME из Университета Цинхуа, Пекин, Китай в 1996 году.
П. Paramasivam, ВВСКИ, является Профессорско сотрудник в департаменте строительства, Национальный университет Сингапура. Он получил BE из Университета штата Мадрас, Ченнаи, Индия, в 1964 году, и кандидат от Индийского института технологии, Канпур, Индия, в 1969 году. Он является членом комитета ACI 549, тонкая Усиленный цементной продукции и Ferrocement.
Его исследовательские интересы включают ферроцемент, fiberreinforced цементных композитов, а также укрепление структурных элементов конструкций.