Влияние канального типа на Shear прочность тонких тканей
Серия из 16 экземпляров бетонные панели веб 23,6 х 23,6 х 4,9 дюйма (600 х 600 х 125 мм) была проверена при сжатии исследовать влияние присутствия различных типов после натяжения каналов от силы сдвига индуцированных стоек сжатия. Большинство панелей были отлиты в лаборатории, но некоторые из них были извлечены из фактической балки моста, которые ранее были загружены, позволяя исследование влияния Сети трещин на конечной прочности. Наличие протока в Сети, будь то вводили или нет, уменьшается прочность на сжатие панели. Этот эффект наиболее выражен для не впрыском каналов, но и гораздо больше для потребителей инъекционных пластиковых каналов, чем для потребителей инъекционных каналы стали. Влияние Сети крекинга дальнейшее сокращение сил веб-панели содержащие после натяжения каналах, и этот эффект может быть оценен на основе классической формулы сокращения силы.
Ключевые слова: после натяжения проток; прочность на сдвиг; тестирование; Интернете.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
После натяжения системы для введения в силу предварительного напряжения структуры после бетона было залито и жестче. Такое расположение имеет преимущество по сравнению с безбортовой предварительного напряжения в этом нет никакой необходимости для массивных блоков на якоре, а жил прямо подчеркнул, против самой структуры. Кроме того, наиболее практичным решением для предварительного напряжения в монолитно-место структур, а также для обеспечения преемственности между сборных балок. Для того, чтобы подчеркнуть сухожилия, однако, они должны быть отделены от конкретного так что большие деформации могут быть применены к ним. Обычно это делается путем вставки сухожилий в каналах, которые затем заполнены раствором для инъекций или в коррозионно-ингибирующих жир или воск. Наличие протока в паутине балки влияет на прочность сечения (рис. 1). В то время как этот эффект, как правило, незначительный для изгиба и осевой прочности при сжатии после натянутый балок, это может иметь важное значение для тканей, особенно в области высоких сдвига (рис.
2). Это касается канал остается пустым, наполненный мягким материалом, как например, жир, или заполнены раствором жесткой инъекции ..
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Наличие каналов снижает прочность тканей в бетоне балок, а также текущие правила проектирования счет этого эффекта. Большинство результатов испытаний имеющихся в настоящее время для производства гофрированного каналы стали, которые все чаще заменяется на полиэтилена высокой плотности (HDPE) протоков. Эта статья содержит информацию о поведении веб-фермы с использованием каналов posttensioning стали или HDPE протоков. Замену стальных каналов по HDPE каналов уменьшается прочность тонких тканей. Эта статья рассматривает также совокупный эффект присутствия после натяжения проводов и трещин, на основе испытаний, проведенных на образцах, извлеченных из реальных балок моста.
Влияние наличия каналов в поперечном сечении
В армированных и предварительно напряженного бетона, сдвиг осуществляется после растрескивания при совместном действии наклонных стоек конкретных действующих на сжатие и стремена, действующих в напряжении. Расчет прочности сдвига ограничивается силу одного или обоих компонентов, и желательно, что сжатие прочность бетона достаточно, чтобы избежать хрупкого отказов. Как показывает рис. 2 показывает, склонны конкретных стоек сжатия проходит после натяжения сухожилий, что уменьшает их несущей способности. При рассмотрении склонны сечение Сети (рис. 3 (а)), наличие пустой канал имеет эффект отклонения сжатия поля вокруг вакуум, который вызывает поперечные растягивающие напряжения в непосредственной близости от сухожилий протока. С другой стороны, при наличии очень жесткой вводили канал сухожилия (рис. 3 (б)) привлекает значительную часть усилий, что также вызывает поперечные растягивающие напряжения, на большем расстоянии от воздуховода. Кроме того, если поверхность гладкая канал, раздвижные может произойти, увеличивая эффект расщепления.
Кроме того, присутствие после натяжения каналов в тонких тканей также имеет некоторые отрицательные последствия для качества бетонирования в непосредственной близости от трубопровода, с менее плотной непосредственно под конкретный канал и трещины вдоль сухожилия пути из-за уплотнения. В случае введения трубопроводы с цементным раствором, пустот также возможны в верхней части канала, хотя этот вопрос не обязательно проявляются в зонах высокого сдвига в пучках, где жил, как правило, больший наклон.
Результаты литературы было установлено, что эффект присутствия после натяжения каналов в сетях могут быть значительными, особенно в тех случаях, когда соотношение Общая ширина веб large1-9 ( Этот эффект не уделялось должного внимания в ранних версиях дизайна кодексов, касающихся после натяжения, но позже included.10-15
В последние годы классическая гофрированной стали после натяжения каналы все в большей степени заменить пластиковые каналы из HDPE. Эти каналы имеют преимущество снижения потерь на трение во время натяжения кабелей, а также предельных едкая усталости эффекты между устройством и проток. Кроме того, этот тип канал должен получить электрически изолированы после натяжения сухожилий, которые иногда необходимы, чтобы полностью защитить пост-система натяжения от коррозии. Мягкий материал (E ^ югу HDPE ^ [асимптотически =] 145 - 290 KSI [1000 - 2000 МПа]), что эти пластиковые трубопроводы сделаны значительно изменяет состояние напряжения вокруг введенного протоков и далее снижает силу в Интернете, содержит их, с воспламенением от сжатия стоек по касательной к внешней поверхности протока. Ее низкий коэффициент трения усиливает этот эффект.
СОСТОЯНИЕ И СУЩЕСТВУЮЩАЯ положения Кодекса
Некоторые ученые исследовали явления, связанные с наличием пустых или закачивается каналов сухожилия в паутине girders.1-9 Большинство тестов были проведены на панели элементов при сжатии (рис. 4) представляет раздел Сети подвергается диагональных сжатия поле, создаваемое сдвига (рис. 2). Основным параметром для этих исследований, как правило, соотношение
Gaynor1 испытания 66 цилиндры с
Leonhardt2 исследовали 52 панелей, некоторые из бокового эксцентриситета канала и различной наклона шахты по отношению к направлению действия нагрузки. Было установлено, что оба эти параметра не оказывают значительного влияния на прочность. Наличие двух каналов бок о бок в панели приводит в среднем меньше силы сокращения, чем присутствие одного протока двойного диаметра, при условии, что интервал между каналами, по крайней мере один трубопровод диаметром. Измерение распределения сжимающих деформаций по толщине панели на уровне сухожилия показали, что штаммы параллельно нагрузке большей возле протока, чем на боковой поверхности, независимо от того, вводятся каналы или нет. Предлагается эффективная формула ширина (уравнение (1) и (2)) является линейной функцией от диаметра канала, вводится различие между пустыми и протоков.
Для потребителей инъекционных каналов
... (1)
Для не вводили протоков
где напряженность фактор снижения В случае Леонхардт и несколько авторов, этот параметр часто выражается в эффективной ширины фактором для Интернета, которая приводит к одинаковому результату.
Леонхардт также испытания образцов твердых стальных стержней, а не вводили протоков. Результаты существенно не различается, что свидетельствует о жесткости вводимой сухожилия не определяющего параметра.
Кларк и Taylor3 провели серию тестов с целью проверки предложение в Леонхардт. Они испытаны 64 панелей и разнообразные диаметр и угол наклона протока, а также его жесткость. Результаты в целом подтверждают положения в Леонхардт.
Chitnuyanondh, 4 Кэмпбелл и др.., 5 и Кэмпбелл и Batchelor6 испытания 52 панелей. Chitnuyanondh4 сообщает, что прочность панелей с введенным полости существенно не отличаются от панелей с введенным каналы стали. Испытания панелей одну или две протоки накладывается поверх друг друга, спиральная арматура около 16 каналов для панелей и без спиральной арматуры для остальных групп. Ни одна другая пассивное усиление представлено не было. Увеличение расстояния между двумя каналами увеличивает прочность панели. Когда расстояние между каналами достигает один раз диаметра канала, снижение стоимости по сравнению с образцом только один канал является незначительным для потребителей инъекционных каналов, но оно остается существенным для пустых каналов. Размещение по спирали вокруг протока увеличивает силу, с более выраженным эффектом для пустых каналов. Неармированные панели с пустой канал и Во время погрузки, устроили облаву по всей их длине; две оставшиеся части затем не в потере устойчивости.
Резаи-Jorabi и Regan7 испытания 15 панелей и разнообразные диаметра канала, сохраняя размеры панели постоянная. Их измерения деформации распределения по толщине панели подтвердили наблюдения Leonhardt.2
Ганц и др. al.8 испытания 14 панелей со стальными или HDPE протоков. Авторы отмечают, что использование пластиковых каналов снижает предел прочности больше, чем использовать стальные трубы, но лишь на небольшую величину и в том же диапазоне, что тест разброс. Следует отметить, что трубопровод диаметром до толщина панели отношение только
Некоторые авторы были проведены сравнительные испытания балок с сухожилий (подчеркнул или нет), по сравнению с лучом, не tendons.4, 7,9 наличие наклонных сухожилия после натяжения, в результате чего благоприятных сжатия раздела и уменьшение сдвига в силу Сети по количеству принятых наклона сухожилия, глубоко изменяет наблюдаемое поведение и делает сравнение структур с должности натяжения и сооружений без последующей натяжения трудно. Несмотря на эти трудности, необходимо отметить, что наблюдаемое уменьшение силы было значительно меньше, чем для пучков для панелей, а в некоторых cases9, балки с введенным каналов достигли даже более сильных, чем их опорного пучков.
Сводные результаты литературы
Все сопоставимых результатов вышеупомянутой серии испытаний из литературы, были собраны и отформатирован для обеспечения их прямое сопоставление. Результаты тестирования с нынешних исследований (описать следующим образом), также включены. Результаты представлены в виде отношения Физически, соотношение Результаты приведены на рис. 5 (тесты с спиральная арматура опущены).
Действующие положения код (AASHTO, 10 BS 5400,11 КСР-МФП Типовой кодекс 90,12 и EC213), также показано на рисунках. Код положения в форме
А диаметр поправочный коэффициент приведены в таблице 1 для этих кодов.
Как хорошо видно на рис. 5, значительное снижение прочности панели элементов наблюдается при больших значениях Это сокращение было сильнее, чем пустые каналы для потребителей инъекционных них. В большинстве случаев, снижение указано текущее кодов находится в хорошем соответствии с экспериментальными результатами, с исключением AASHTO код, который недооценивает эффект присутствия протоков.
Предыдущие версии те же коды не принимать этот эффект во внимание, имея при этом постоянного Другие составляли только для сокращения половины диаметра канала, а пустые каналы не были mentioned15 или не отличается от вводили ducts.14
Что касается потери прочности при наличии пластиковые трубы, только последняя версия Еврокод 2 принимает, что влияние во внимание, с достаточно консервативной значение. Этот параметр должен быть рассмотрен в дальнейшем изменения дизайна кодов.
Экспериментальная ProGam
В рамках текущего проекта по исследованию возможностей сдвига тонких стенок содержащей после натяжения сухожилий, две серии испытаний проводились на панели образцов. Первая серия состояла из 12 образцов брошен в лаборатории, а вторая состояла из четырех образцов панелей, извлеченные из существующих мост, построенный в 1967 году и заменен в 2003 году.
Первая серия (лабораторные панелей) содержатся различные типы каналов: пустой канал (W7 и W8), введенный канал стали (W5 и W6), вводили HDPE канала (W1, W2, W9, и W10), проток и сухожилий, извлеченные из существующий мост (1967 стали проток; W11 и W12) (рис. 6). Две ссылки панелей без протока (W3 "и" W4) были также испытаны. Каждая панель была 23,6 х 23,6 х 4,9 дюйма (600 х 600 х 125 мм) по размерам (рис. 7 (а)). Лабораторные образцы были предоставлены пассивным укрепление аналогично существующим мостом сделать прямое сравнение возможно. Таблица 2 показывает свойства арматурной стали, используемых для лабораторных образцов. Все образцы были брошены горизонтально в одной партии с нормальной прочности бетона (е '^ с ^ к югу [созвучных] 5200 фунтов на квадратный дюйм [36 МПа], E ^ с ^ к югу [созвучных] 4600 KSI [31500 МПа]). Максимальная бетона размером 0,63 дюйма (16 мм) и водоцементное отношение (в / к) был 0,55. Все образцы были испытаны в возрасте от 14 до 30 дней. Таблица 3 дает измеряется прочность бетона на 14, 21 и 28 дней.
Семь 7-нитей проволоки 0,6 дюйма (= 7 х 0,23 дюйма SUP ^ 2 ^ [7 х 150 мм ^ 2 ^ SUP]) были включены в протоках. Через три дня после отливки, они вводили безусадочный раствор с асо / с в 0,33, за исключением образцов и W7 W8, которые находились ungrouted. Измеряется прочность раствора е '^ ^ г югу приведены в таблице 3. Образцы W11 и W12 включены вводили залито сухожилий каналах, которые были извлечены из пучков существующих моста. Цель включения этих образцов была оценка влияния старых типов на канал грузоподъемностью тонких тканей, и сравнить полученные результаты с данными из панелей непосредственно извлекаются из существующего моста балки ..
Второй серии испытаний (мост панели) состоял из двух образцов, содержащих трещины два сухожилия (1967 стальной трубопровод), размещенные на верхней части друг с другом на расстоянии более одного диаметра канала (W21 и W22, рис. 7 (б)) и два ссылка образцов без сухожилий и без каких-либо видимых трещин (W23 и W24), а также извлеченные из существующих балок моста. Панели с сухожилия были вырезаны из балочный мост после того, как были испытаны в лабораторных условиях. Таким образом, они широко трещины, хотя ферма не удалось при сдвиге на противоположной стороне балки. Ориентация панели W21 и W22 была выбрана так, что трещины сдвига параллельно направлению нагрузки (рис. 8). Без трещин панели ссылкой W23 и W24 были извлечены в вертикальной ориентации. Количество арматуры в пассивное мост панелей была сравнима с лабораторной панели (рис. 7 (б)).
Таблица 4 показывает основные параметры для всех образцах, включая смету прочность бетона на момент тестирования.
Каждый образец был испытан в мощных универсальных машин тестирования (рис. 9), на постоянной скоростью 3,7 примерно 0,3 KIPS / с (1,3 кН / с) в линейной части кривой загрузки. Груз был введен через тонкую 0,4 до 0,6 дюйма (10 до 15 мм) слой на цементной основе высокопрочного раствора помещается в основание и сверху образца. Поверхность Измерения проводились на конкретных использованием 34 поверхностного монтажа перемещения преобразователей со всех сторон образца (рис. 9). Измерения базы 4,9 дюйма (125 мм) по вертикали, 9,8 дюйма (250 мм) по горизонтали и 4,5 дюйма (115 мм) в поперечном направлении с диапазоне ± 0,08 дюйма [2 мм] и нелинейность 1%. Температура окружающей среды во время тестирования составляла приблизительно 20 ° C.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
На рисунке 10 показано кривой деформации для всех испытанных образцов, на основе среднего вертикального измерения деформации (рис. 9) и приложенной нагрузки. Первоначальный филиал loaddeflection кривая линейный для всех образцов, а затем потеря жесткости до максимальной нагрузки достигнуто. В большинстве случаев неудачи было внезапным, практически не было сил после пика. Таблица 4 и рис. 11 дают коэффициент подкрепления. Нет сокращения была применена к образцам W21 и W22, которые были извлечены из существующего моста, так как пассивное усиление проходит по диагонали, и недостаточно на якоре, способствуя тем самым немного грузоподъемность.
Результаты из лаборатории панелей
Образцы и W3 W4, два твердых образцов, достиг самого высокого нагрузки, соответствующей 92% от конкретных прочность на сжатие. Это сокращение является результатом стройность панели и показывает, что сила не увеличилась на локальных эффектов заключения из-за трения при загрузке пластин. Образцы W7 W8 и с пустыми каналов достигло самого низкого значения (38% от средней численности ведения образцов W3 "и" W4). Наибольшие значения для образцов с введенным каналов были достигнуты образцов стали протоков (W5 и W6, около 87%), а образцы с каналами HDPE достиг самого низкого значения (W1, W2 и W9 и W10; 63%). Угол наклона Наконец, один из образцов, полученных из сухожилий существующего моста достигал значений значительно ниже, чем образцов с сопоставимыми каналы стали (W11; 71%), вероятно потому, что инъекции раствора был precracked предыдущим загрузки сухожилия и процесса извлечения.
Измерения поперечного расширения на уровне сухожилия дает ценную информацию о том, как inplane растрескивания, хотя большинство трещин остаются невидимыми для невооруженного глаза до высоких уровнях нагрузки. Как показывает рис. 12 показывает, образцов без протока выставлены ограниченного поперечного расширения до самого высокого уровня нагрузки. Расширение было вызвано главным образом коэффициент Пуассона. Образцы с каналами начали расходиться от поведения образцов ссылкой на довольно низких уровнях нагрузки, с бокового расширения 5,9 из-за тонких трещин расщепления, достигнутых на 80% от конечной. Поведение панели содержащие HDPE каналов существенно отличается от поведения панелей со стальной трубы, с более быстрым развитием внутреннего взлома. Он также отличается от пустых каналов.
Незадолго до предельной нагрузки не было достигнуто, расщепление трещин стали видны на боковых гранях. На предельной нагрузки образец практически разделен на две части (рис. 13). На передней поверхностью, не трескает наблюдался до предельной нагрузки, за исключением образцов с пустой трубы, по которым трещины примерно 70% от конечной.
Результаты от моста панелей
Кривой деформации, прочность понижающий коэффициент 10 (б) до 12 (б), соответственно. Их поведение аналогично лаборатории панелей. Две трещины образцов сухожилий достиг 56% от силы их панелей ведения, значительно ниже, чем в лаборатории образцов с введенным каналы стали.
Это снижение в основном обусловлено предыдущим нагрузка на сдвиг и в результате трещин параллельно сжатия поля (рис. 8). Использование фактора силы сокращения Vecchio16
... (4)
можно оценить сокращения численности вызванные поперечной деформации от испытания моста, измеренные при напряжении около , приблизительно до 0.7f '^ с ^ к югу.
Предполагая, что же деформации Средний измеряется отношением 0,56, измеренных на трещины панели W21 и W22.
Измеряется поперечное расширение исходной мост панели W23 и W24 была близка к исходной лаборатории панелей и W3 W4. Мост панели выставлены гораздо мягче, поведение, вероятно, вызвано precracking введенные предыдущей загрузки панелей (рис. 12). Поперечных трещин образец после испытания образцов W21 и W22 аналогично панелей W11 и W12. Тот факт, что два сухожилия находились в панели-видимому, не оказали существенного влияния.
Предложение по улучшению код
На основе наблюдаемого поведения от лабораторных и мост панелей Авторы предполагают, что снижение стоимости в виде , и 1,2 для пустых каналов. Эти значения действительны для нормальной прочности железобетонных элементов.
Влияние более жестких требований, вытекающих из результатов данного исследования могут быть несколько смягчены в практических случаях тот факт, что прочность на сдвиг тканей пост-натянутой балки не обязательно ограничиваются прочность на сжатие стоек, а по прочности на растяжение стремена. В критических случаях, расположение подходящих поперечной арматуры в Интернете в непосредственной близости от сухожилий может предотвратить этот способ не требует отказа другие изменения в дизайне.
РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ
Две серии 12 и четыре образца веб-панели прошли испытания в лаборатории для исследования влияния типа канала и веб-трещин на конечную прочность на сжатие веб-балки проходят после натяжения сухожилий. Соотношение диаметра трубочки толщиной в Сети составляет примерно 0,5. Для этого значения, наблюдается снижение силы было существенным, сопоставимых для панелей со стальной каналов значениям, полученным в предыдущих исследованиях, примерно на 13%. Панели с каналами HDPE пластиковые было гораздо больше потере примерно 37%.
Precracked панелей, извлеченные из фактической мост со стальными жилами проявляли гораздо ниже, чем первоначально силы без трещин лаборатории панелей без сухожилий (потере примерно 44%), с той разницей, связано с эффектом трещин на прочность бетона. Влияние типа стали протока (1967 по сравнению с текущим) не является существенным.
Действующие положения код основном дают правильную оценку потери прочности при сжатии сжатия стоек в присутствии стальной трубы, за исключением AASHTO, который недооценивает этот эффект.
Только Еврокод 2 явно различает стальные и пластмассовые трубочки. На основе наблюдаемого поведения от испытанных панелей Авторы предполагают, что снижение стоимости в виде 0,8 для пластиковых каналов, и 1,2 для пустых каналов.
Авторы
Авторы хотят признать щедрой поддержке и финансировании Швейцарского Федерального Дороги орган, который сделал экспериментальных и теоретических исследований, возможно, и Международный VSL для обеспечения после натяжения материала для лабораторных образцов.
Нотация
= Площадь
Ь к югу ш = толщины стенки, толщина панели элементов
с = размер стороны панели элементов
E ^ к югу с = модуль упругости бетона
E ^ югу HDPE = модуль упругости полиэтилена высокой плотности
E ^ югу ы = модуль упругости пассивной укрепление
е '^ к югу с = прочности бетона цилиндра
F ^ югу се = эффективного бетона при наличии поперечных деформаций
е '^ к югу г = раствор цилиндра прочность
е '^ к югу т = прочность на растяжение пассивной укрепление
е '^ к югу у = текучести пассивной укрепление на 0,2% был нейтрализован
K = диаметр поправочный коэффициент
N = сила сжатия на панели элементов
N ^ к югу R = предельной нагрузки панели элементов
N ^ к югу Rc = конечная часть перевозимого груза на конкретных
N ^ к югу рупий = конечная часть перевозимого груза пассивными арматурной стали; оценивается на основе конкретных измерений деформаций поверхности
T = возраста
т к югу ^ D = проток толщиной стенки
W = поперечного расширения
деформации
Ссылки
1. Gaynor, RD, "Влияние горизонтальных Укрепляя Сталь на прочность Литые цилиндры," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 62, № 7, июль 1965, с. 837-840.
2. Леонхардт, F., "Abminderung дер Tragf . (На немецком)
3. Кларк, JL, и Тейлор, ГПЖ, "Web дробильно-обзор исследований", технический отчет, цемента и бетона Ассоциации, Лондон, 42-509, 1975, 16 с.
4. Chitnuyanondh Л., "Shear разрушение бетона I-балки с предварительного напряжения Каналы в сети", кандидатская диссертация, Королевский университет, Кингстон, Канада, 1976, 245 с.
5. Кэмпбелл, Т. И.; Батчелор, B., и Chitnuyanondh, Л., "Web дробления в бетоне балок с предварительного напряжения каналов в Интернете," PCI Journal, V. 24, № 5, 1979, с. 71-87.
6. Кэмпбелл, TI, и Батчелор, B., "Эффективная ширина балки веб содержащий предварительного напряжения Канальные" Журнал структурного подразделения, ASCE, В. 107, 1981, с. 733-744.
7. Резаи-Jorabi, H., и Риган, PE, "сопротивление сдвигу из предварительно напряженного бетона наклонных пучков сухожилия", Инженер, В. 64Б, № 3, 1986, с. 63-75.
8. Ганц, HR; Ахмад, A.; и Hitz, H., "перенос нагрузки с помощью конкретных Sections с Цементный Каналы" Доклад 242e, VSL, Берн, Швейцария, 1992, 20 с.
9. Fairbairn, EMR, и Трин, JKL, "Влияние Кабели де-ла-Сюр описаний Сопротивления де L'AME-де-Poutres Soumises Экспериментальные исследования), "ITBTP Анналы, № 400, серия 203 B, Париж, Франция, 1981, с. 14-20. (На французском)
10. AASHTO ", AASHTO LRFD мост характеристики Дизайн", 3-е издание, Вашингтон, DC, 2004, 1450 с.
11. BS 5400-4:1990 ", стали, бетона и композитных мостов-Часть 4: Кодекс практики по разработке конкретных Мосты", Лондон, 1990, 79 с.
12. Комитет Евро-International-дю-Beton (КСР) "КСР-МФП Типовой кодекс 1990 года, Томас Телфорд Publishing, London, 1993, 460 с.
13. EUROCODE 2, "Проектирование железобетонных конструкций-Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий", ЕКС, EN 1992-1-1, Брюссель, Бельгия, 2004, 225 с.
14. Комитет Евро-International-дю-Beton (КСР) "КСР-МФП Модель Код для железобетонных конструкций", Информационный бюллетень, 124/125-E, Париж, Франция, 1978, 348 с.
15. EUROCODE 2, "Проектирование железобетонных конструкций-Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий", ЕКС, prENV 1992-1-1, Брюссель, Бельгия, 1992, 252 с.
16. Vecchio, FJ, "Disturbed Модель поля напряжений для железобетона: Формулировка" Журнал строительной техники, ASCE, В. 126, № 9, 2000, с. 1070-1077.
Входящие в состав МСА Аурелио Muttoni, профессор и руководитель лаборатории Железобетона, Федеральная политехническая школа Лозанны (EPFL), Лозанна, Швейцария. Он получил диплом и докторскую степень по гражданскому строительству из Швейцарского федерального института технологии в Цюрихе, Швейцария, в 1982 и 1989, соответственно. Его исследовательские интересы включают теоретические основы проектирования железобетонных конструкций, срез и пробой сдвига армированных волокном высокопрочного бетона, почвенно-структуры взаимодействия и концептуального проектирования мостов.
Л. Оливье Burdet является старший научный сотрудник и преподаватель EPFL. Он получил диплом инженера-строителя из EPFL и степень доктора философии в Университете штата Техас в Остине, Остин, Техас, в 1983 и 1990, соответственно. Его исследовательские интересы включают работоспособности поведение структур и моделирования поведения конкретных структур с использованием полей напряжений.
Эккарт Харс является аспирант EPFL. Он получил диплом инженера-строителя из Technische Universit Его исследовательские интересы включают сдвига поведение после натянутый балок моста.