Контроль за трещин от изгиба в железобетонной

Трескаться является одним из самых распространенных причин повреждения в бетонных конструкций и приводит к огромным ежегодные затраты на строительство. Большинство современных подходов дизайн трещины контроля эмпирической и основывается на наблюдаемые ширины трещины в лаборатории образцов, испытанных при кратковременных нагрузках. Большинство подходов не будет должным образом модель роста трещины, что происходит со временем из-за усадки. В данной работе альтернативных метод для контроля изгиба трещины, которая преодолевает многие ограничения существующих подходов код предлагается. Предлагаемый метод учитывает зависящих от времени развития трещин и увеличение ширины трещин со временем из-за усадки. Трещины порядок расчета показали, чтобы обеспечить хорошее согласие с измеренными интервал и ширина трещин в различных плит и балок испытания в лабораторных условиях при длительном нагрузки службы.

Ключевые слова: трещины контроля; ползучести; трещин от изгиба, железобетонные; работоспособности; усадку.

(ProQuest: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Текущий разработке процедур контроля трещин в бетонных конструкций с использованием обычных арматурной стали чрезмерно упрощенным и зачастую не в состоянии адекватно объяснить постепенным увеличением ширины трещин со временем из-за усадки. Связанных усиление в каждой железобетонной балки или плиты, предусматривает ограничения на усадку, с конкретными сжатия укрепление в целом уменьшается и укрепление введения равные и противоположные силы растяжения на конкретных на уровне стали. Это внутренние сдерживающие силы растяжения часто значительное, чтобы вызвать зависящих от времени трещин. Кроме того, в связи конкретного члена в другие части структуры или фонды также обеспечить сдержанность к усадке. Растягивающих сдерживающей силой, что стремительно развивается со временем в сдержанной концы членов обычно ведет к образованию трещин, часто в течение нескольких дней после начала сушки. В сдержанной изгиб члена, усадка вызывает также постепенное расширение изгиб трещины и постепенного наращивания напряженности в регионах без трещин, которые могут привести к зависящей от времени растрескивания ..

Трещины возникают в дискретных местах в конкретных членов, причем нередко в повседневный нагрузки службы. Ширина трещин зависит от количества, ориентации и распределения арматурной стали через трещины. Он также зависит от деформационных характеристик бетона и связь между конкретным и арматуры на, и в его окрестностях трещины. Местных нарушение связи при каждой трещины усложняет моделирование, равно как и зависящие от времени изменения в связи характеристик вызываемых усушка и предел ползучести. Великий изменчивости существует в наблюдаемые расстояния трещины и трещины шириной и точные прогнозы поведения возможны только на статистическом уровне.

Большинство современных подходов дизайн трещины контроля, указанные в строительных норм и правил являются empirical1-3 и основаны на наблюдаемые ширины трещины в лаборатории образцов, испытанных при кратковременных нагрузках. Эти подходы также указать определенные подробные требования, в том числе максимальные пределы по обе центра к центру расстояние баров и на расстоянии от боковой или потолок из членов ближайшего лонжероном. Эти ограничения как правило, не зависит ни от какой из факторов, которые влияют на размер и расположение трещин. Кодексов practice1-3 также определить минимальное количество растяжение арматуры в тех регионах, где члены крекинга, вероятно, при обслуживании грузов и максимальные пределы находятся на растяжения стали на трещины в зависимости от раздела или стержень диаметром или бар spacing.2, 3 существующие подходы код ,1-3, однако, не будет должным образом учитывать увеличение трещины, что происходит со временем из-за усадки.

В настоящем документе излагается метод расчета для изгибных управления трещина, которая преодолевает многие ограничения существующих подходов код. Предложенный метод основан на недавно разработанной procedure4 для расчета максимального расстояния окончательного трещины и трещины в пучке или плиты, и принимает во внимание время, зависит от развития трещин и увеличение ширины трещин со временем из-за усадки. Трещины порядок расчета показали, чтобы обеспечить хорошее согласие с измеренными интервал и ширина трещин в различных плит и балок испытания в лабораторных условиях при длительном нагрузки службы.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Трескаться в результате либо сдержанной деформации или внешних нагрузок (или оба) является одним из наиболее распространенных причин повреждения в бетонных конструкций и приводит к огромным ежегодные затраты на строительство. Текущий разработке процедур контроля крекинга с использованием обычных стали reinforcement1-3, 5 должным образом не учитывать постепенное увеличение ширины трещин со временем из-за последствий shrinkage.6 Эта статья предусматривает рациональный метод для дизайнеров для контроля трещин от изгиба в железобетоне балок и плит, и тем самым улучшить работоспособность бетонных конструкций.

Трещин от изгиба МОДЕЛЬ

В последнее время Gilbert4 предложена модель для прогнозирования максимальная ширина трещины окончательный, W *, в железобетонных изгиб членов на основе Напряженность Аккорд Модель Марти и др. al.7 модели было показано, обеспечить хорошее согласие с измеренными окончательный шаг и ширина трещин в спектр железобетонных балок и плит проверяется в лаборатории при длительном нагрузки услуг на срок свыше 400 days.6 обозначения связанных с модели показан на рис. 1.

В дальнейшем, Гилберт? Ы модели используется для разработки простой процедуры для того, чтобы итоговая максимальная ширина трещины изгиб в пучке или плиты меньше, чем ширина выбранного дизайна трещины максимум, W ^ югу тах.

Рассмотрим сегмент отдельно армированные балка прямоугольного сечения подвергаться в процессе эксплуатации изгибающего момента M ^ S ^ югу больше крекинга момент M ^ о ^ к югу. Расстояние между первичной трещин с, как показано на рис. 1 (а). Типичные сечения между трещинами на рис. 1 (б) и сечение при первичной трещины на рис. 1 (с). Треснувший пучка идеализируется как сжатия аккорд с глубины и ширины Ъ и трещины напряжение аккорд, состоящий из растягивающих укрепление области к югу ^ S ^ окружении области растягивающих конкретные ^ ^ к югу карат, как показано на рис. 1 (г). Центроиды югу ^ S ^ к югу и к югу ^ ^ карат, как предполагается, совпадают на глубине г под верхним слоем разделе.

Для разделов, содержащих первичные трещины (рис. 1 (с)), ^ к югу карат = 0 и глубины с и второй момент площадь около центральной оси, МЦР, которые могут быть определены с трещинами разделе анализа. Вдали от трещины, площадь бетона напряженности аккорд рис. 1 (г) (^ ^ к югу карат) предполагается проводить единую растягивающие напряжения

Для напряженности аккорд, площадь конкретные между трещинами, ^ ^ к югу карат, могут быть приняты в качестве

^ ^ К югу карат = 0,5 (ч C) B * (1)

где б * ширина секции на уровне центра тяжести на растяжение стали (то есть на глубине г). В каждой трещины в растянутой аккорд рис. 1 (D),

... (2)

Как расстоянии г от трещин увеличивается напряжение в стали снижается за счет напряжения сдвига Для железобетонных при обслуживании грузов, когда = 2 [функция] югу ^ ^ карат при всех значениях скольжения и где [функция] югу ^ ^ кар является прямым прочности бетона. На самом деле, величина Кроме того, Экспериментальные наблюдения Гилберта и Nejadi6 и другие указывают, что .

Gilbert4 предложил уровнях 1,0 на высоком уровне напряжения), и где Эти значения разрывы в То есть, для краткосрочных расчетов, связь стресса 1,0 [функция] югу ^ ^ карат.

Высота напряженности аккорд показано на рис. 2 (а) и напряжений изменения в бетон и сталь напряженности аккорд приведены на рис. 2 (б) и (с), соответственно. В соответствии с подходом "Аль-Марти и др., 7 бетона и стали растягивающих напряжений на рис. 2 (б) и (с), где 0

... (3)

где Мидуэй между трещинами, при г = с / 2, напряжения

... (4)

Максимальное расстояние трещины сразу же после погрузки S = S ^ ^ макс югу происходит тогда, когда (4)

... (5)

где Минимальный интервал составляет половину максимального значения, то есть, с ^ ^ к югу мин = S ^ к югу тах / 2.

Мгновенная ширина трещины W ^ ^ я к югу разница между удлинение при растяжении стали более ее длины и удлинения конкретные между трещинами и дается

... (6)

В длительной нагрузки, дополнительные трещины возникают между широко расставленными трещин (обычно, когда 0.67s югу ^ тах

Как упоминалось ранее, экспериментальные наблюдения показывают, что Следовательно, напряжение в растянутой конкретные между трещинами постепенно снижается. Кроме того, хотя ползучести и усадки приведет к незначительному увеличению результирующей силы растяжения T в реальном пучка и незначительное сокращение внутреннего рычага, 8 этого эффекта является относительно небольшим и не учитывается в модели аккорд напряженности в настоящем документе. Окончательная ширина трещины удлинение стали на расстояние между трещинами минус расширения бетона, вызванное Для окончательного трещины промежутки не более S *, конечную ширину трещины максимум

... (7)

, где это эффективный модуль определяется E ^ е ^ к югу = E ^ с ^ к югу / (1 [varphi] ^ югу см ^); E ^ с ^ к югу и Е ^ ^ к югу с, модуль упругости бетона и упругих модуль из стали, соответственно, [varphi] ^ ^ сс югу является коэффициент ползучести бетона.

Хорошую оценку конечной ширины трещины максимум определяется формулой. (7), если с * является максимальной трещины интервал времени все-таки зависит от растрескивания имело место, то есть, с * = 0.67s югу ^ тах. Если с ^ к югу тах определяется формулой. (5), S *, могут быть приняты в качестве

... (8)

По формуле перестановки. (7), стали упор на трещины часть, соответствующую конкретному трещины * W определяется

... (9)

Подставляя уравнения. (1) и (8) в уравнение. (9) и выбрав желаемый максимум трещины в частности * со структурой, максимально допустимого растяжения стали могут быть получены.

Сравнение тестовых данных

В общей сложности 12 просто-балок и поддерживается один конец плиты подвергаются постоянным нагрузкам устойчивого услуг в течение 400 дней, Гилберта и Nejadi.6 Полная информация о программе испытаний и результаты испытаний имеются elsewhere.6 Каждый образец призматических , с прямоугольным сечением (Ь = 250 мм [9,8 дюйма] и D = 300 мм [11,8 дюйма] за шесть лучей и Ь = 400 мм [15,8 дюйма] и D = 130 мм [5,1 дюйма] за шесть один конец плиты) и пролетом 3500 мм (138 дюймов), и тщательно контролироваться на протяжении всего испытания, чтобы записать время зависит от деформации, а также постепенное развитие трещин и постепенному увеличению ширины трещин с время. Варьировались в ходе испытаний были форму в разделе б / д, количество арматуры, расстояние между стойками с ^ Ь к югу, бетона с ^ т ^ к югу, и устойчивый уровень нагрузки.

Подробная информация о 12 образцов представлены в таблице 1. Все образцы были отлиты из одной партии бетона и все испытания начались, когда образцы 14 дней. Измеряется модуль упругости, прочность на сжатие, растяжение и прочность бетона в возрасте первого нагружения E ^ к югу с = 22820 МПа (3310 KSI), [функция] ^ югу с = 18,3 МПа (2650 фунтов на квадратный дюйм), и [функции] ^ югу карат = 2,00 МПа (290 фунтов на квадратный дюйм) и измеряется коэффициент ползучести и усадки деформации связаны с 400-дневного периода устойчивого нагружения [varphi] ^ югу сс = 1,71 и =? 0,000825.

Измеряется и предсказал итоговая максимальная ширина трещины по сравнению в таблице 2. Среднее значение прогнозируемого-tomeasured окончательного максимальной ширины трещин (ш * / к югу W ^ тах) является 1,54, а коэффициент вариации равен 21,4%. Учитывая изменчивость трещин в бетоне и требования для консерватизма в проектно-ориентированной уравнений типа уравнения. (7), соглашение с тестовыми данными считается вполне удовлетворительным.

МАКСИМАЛЬНО STEEL СТРЕСС для треск CONTROL

Модели, изложенные в предыдущем разделе, здесь используется для изучения влияния различных параметров на максимальное растягивающее напряжение разрешается в основном на продольное растяжение подкрепление, если максимальная ширина трещины, ограничивается предварительно со значением *. Максимально допустимое напряжение стали определяется по формуле. (9).

Crack контроля в железобетонная плита

Рассмотрим один конец железобетонная плита толщиной Н, содержащая один слой продольных растягиваемых стержней диаметром ^ ^ подпункта б в баре расстояние S ^ Ь к югу. Прозрачная крышка для усиления от напряжения лицо с ^ т ^ к югу. Области растягивающих усиление на единицу ширины плита ^ S ^ к югу, и он находится в эффективной глубины D (= HC ^ югу T ^ г ^ к югу Ь / 2) от сжимающей поверхности плиты. Характерные прочности при сжатии бетона [функция ^ к югу] 'с ^. Если не указано иное, плиты размеров и свойств материала берутся Н = 200 мм (8 дюймов), г ^ к югу б = 12 мм (0,5 дюйма); с ^ к югу т = 20 мм (0,79 дюйма) , W * = 0,35 мм (0,0138 дюйма); [функции ^ к югу] 'с = 32 МПа (4640 фунтов на квадратный дюйм); E ^ к югу с = 28600 МПа (4140 KSI), [varphi] ^ югу куб.см = 2,5;

На рис. 3, эффект прутка диаметром от максимально допустимого напряжения стали показано на рисунке. Для данного бар интервал, увеличение результатов прутка диаметром в увеличении ^ S ^ к югу и увеличение максимального напряжения стали, необходимых для производства трещины шириной 0,35 мм (0,0138 дюйма). Конечно, в частности, в-службе устойчивого момент, увеличение результатов прутка диаметром в увеличении югу ^ S ^ и уменьшение ширины трещины.

Влияние изменения толщины плиты на максимальное допустимое напряжение стали для плиты с 12 мм (0,5 дюйма) диаметр растяжение баров показано на рис. 4. Плита глубине заметное влияние на максимальное напряжение стали, необходимых для максимального определенной ширины трещину, с максимальным напряжением стали увеличиваться, поскольку плиты снижает глубину.

На рисунке 5 показан эффект изменения прутка диаметром, но в то же время корректировки бар расстояние так, что площадь растяжение укрепление остается неизменной. Для заданного армирования (A ^ S ^ к югу / BD), если прутка диаметром уменьшается (то есть, меньшего диаметра, бары ближе используются центры), максимальное напряжение, стали для ограничения максимальной окончательного увеличивается ширина трещины. В этом случае плиты толщиной 200 мм (8 дюймов), а максимальная ширина окончательного трещины 0,35 мм (0,0138 дюйма). Конечно, в частности, в-службе устойчивого момент, с использованием меньшего диаметра, бары ближе центров приведет к уменьшению ширины трещин.

Для плиты с 12 мм (0,5 дюйма) диаметр баров, влияние изменения максимального желаемого трещины * ш показано на рис. 6. Как допустимая ширина растет трещина, предельно допустимые растягивающие напряжения стали также увеличивается. Для воздействия классификации, где трещина шириной не имеют никакого влияния на прочность, выбор максимального желаемого трещины * ш 0,30 до 0,35 мм (0,012 до 0,014 дюйма) как правило, будет приемлемым с точки зрения эстетики и трещин не умаляет вид структуры. Если трещина не будет видна и эстетики, не важно, широкой трещины могут быть приемлемыми? возможно до 0,55 мм (0,022 дюйма). Где прочность вопрос, максимум желаемого трещина может быть как низка как 0,15 мм (0,006 дюйма) в агрессивных средах, но не более 0,3 мм (0,012 дюйма).

Влияние изменений в окончательном сокращение нагрузки на максимальное допустимое напряжение стали показано на рис. 7 на 200 мм (8 дюймов) толстые плиты с 12 мм (0,5 дюйма) диаметр баров. Как и следовало ожидать, с увеличением окончательной усадки напряжения, максимально допустимое растяжение снижает стресс стали. Конечно, в частности, в условиях службы, повышение результатов окончательной деформации усадки в более широких трещин.

Влияние изменения прочности бетона на максимально допустимые растягивающие напряжения стали показано на рис. 8 на 200 мм (8 дюймов) толстые плиты с 12 мм (0,5 дюйма) диаметр баров. Предполагается, что здесь прочность бетона влияет только на прочность при растяжении, модуля упругости и ползучести коэффициент. В любом случае, окончательное сокращение было Очевидно, что прочность бетона существенно не влияет на максимальное растягивающее напряжение стали, необходимых для контроля трещин.

Дизайн пример

Рассмотрим 150 мм (5,91 дюйма) в толщину, просто при поддержке односторонние плиты находится внутри здания. С должным учетом долговечности, прочности бетона выбирается на [функция ^ к югу] 'с = 32 МПа (4640 фунтов на квадратный дюйм) и крышку на растяжение укрепление принимается равным 20 мм (0,79 дюйма). Окончательное сжатие деформации равным Другие соответствующие свойства материала E ^ к югу с = 28600 МПа (4140 КСИ), п = югу E ^ S ^ / E ^ к югу с = 7,00;. CC = 2,5; [функции] ^ югу карат = 2,04 МПа (296 фунтов на квадратный дюйм), а также к югу E ^ S ^ = 200 ГПа (29000 KSI). Эффективный модуль связи с этим E ^ подпункта е ^ = E ^ к югу с ^ / (1 [varphi] ^ югу см) = 8170 МПа (1180 КСИ) и эффективной модульной п = отношение к югу E ^ S ^ / E ^ к югу E = 24,5. Растяжение поверхности плиты должна быть разоблачены и максимальная ширина окончательного трещины быть ограничено W * = 0,3 мм (0,0118 дюйма).

После завершения разработки на прочность и прогиб контроль, необходимый минимальный области растяжение стали 650 мм2 / м (0,307 дюйма SUP ^ 2 ^ / кв.м). Под полной нагрузке обслуживания, максимальной Inservice устойчивого момента в середине пролета это 20,0 кН? М (14,7 бордель? Футов). Разработчик должен выбрать диаметр бар и бар, расстояние так, что требования к треск управления также выполнены.

Дело 1-Использование 10 мм (0,394 дюйма) полосами 120 мм (4,72 дюйма) центров, то есть к югу ^ S = 655 мм ^ 2 ^ SUP / м (0,309 дюйма ^ SUP 2 ^ / м) при D = 125 мм (4,92 дюйма).

Обращаясь к рис. 1, упругие анализ трещины раздел дает с = 29,6 мм (1,16 дюйма) и I ^ к югу кр = 50,3 Максимальная в эксплуатации растяжения стали на полностью трещины в середине пролета разделе рассчитывается по формуле. (2) и

Области бетона в напряженности аккорд получается с помощью уравнения. (1) и ^ к югу карат = 60200 мм ^ 2 ^ SUP (93,3 дюйма SUP ^ 2 ^). Укрепление отношение напряжения аккорд С финальным стресс связи рассматриваться как (8), S * = 10 / (6,0 (9).

...

Фактическое напряжение в трещины

Дело 2-Использование 12 мм (0,472 дюйма) полосами 170 мм (6,69 дюйма) центров, то есть к югу ^ S = 665 мм ^ 2 ^ SUP / м (0,314 дюйма ^ 2 ^ SUP SUP / кв.м ) при D = 124 мм (4,88 дюйма).

Для целей настоящего раздела, с = 29,6 мм (1,17 дюйма) и I ^ к югу кр = 50,1 10 ^ ^ SUP 6 мм ^ ^ SUP 4 (121 in.4). Максимальная в эксплуатации растяжения стали на полностью трещины в середине пролета раздел является Области бетона в напряженности аккорд ^ югу карат = 60200 мм ^ 2 ^ SUP (93,3 дюйма SUP ^ 2 ^). Укрепление отношение напряжения аккорд С управления (полученные с помощью уравнения. (9)) является [функция] ^ югу й = 251 МПа (36,4 KSI), который чуть менее фактического максимального напряжения на трещины ). Таким образом, окончательный максимальной ширины трещин может просто превышает желаемый максимум 0,3 мм (0,012 в).

Дело 3-Использование 16 мм (0,630 дюйма) полосами в 300 мм (11,8 дюйма) центров, то есть к югу ^ S = 670 мм ^ 2 ^ SUP / м (0,317 дюйма ^ SUP 2 ^ / м) при D = 122 мм (4,80 дюйма).

Для целей настоящего раздела, с = 29,5 мм (1,16 дюйма) и I ^ к югу кр = 48,7 10 ^ ^ SUP 6 мм ^ SUP 4 ^ (117,0 дюйма ^ SUP 4 ^). Максимальная в эксплуатации растяжения стали на полностью трещины в середине пролета раздел является Области бетона в напряженности аккорд ^ югу карат = 60270 мм ^ 2 ^ SUP (93,42 дюйма SUP ^ 2 ^) и укрепление отношение напряжения аккорд. Тс = ^ к югу S ^ / ^ к югу карат = 0,0111. С управления FST = 169 МПа (24,5 KSI) (уравнение (9)), что значительно меньше фактического напряжения стали благодаря настойчивым момент SST = 266 МПа (38,6 KSI). Таким образом, трещина контроля не является адекватной, и максимальная ширина трещины окончательный будет превышать 0,3 мм (0,012 дюйма).

В отличие от процедуры контроля, указанные трещины МСА 318-05,1 Еврокод AS3600 2,2, 3 и Gergely и Lutz5 все это говорит о том, что растрескивание контролируется должным образом во всех трех вышеупомянутых случаев. Каждый из этих методов не в полной мере учитывать зависящее от времени увеличение ширины трещин вследствие усадки. Это не удивительно, что чрезмерно широких трещин являются общей проблемой обслуживания во многих железобетонных конструкций по всему миру.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Процедуру, описанную ранее обеспечивает простой и надежный подход к треск контроля и был предложен для включения в следующее издание "Австралийский стандарт для железобетонных конструкций", AS3600. В дизайн трещины контроля на государственной предел работоспособности, проектировщик должен выбрать максимум желаемого ширина трещины в структуре, а затем обеспечить растяжения стали на трещины сечения под действием постоянной нагрузки услуги меньше, чем максимальное значение [функции в] к югу ^ й ^ определяется формулой. (9). Подход по некоторым данным, хорошо согласуются с измеренными окончательной ширины трещины в пучке и плиты образцов при длительном нагрузки услуг в течение 400 дней.

Разумный подробно всегда должны быть указаны для контроля трещин. Например, расстояние от боковой или перекрытия пучка в центре ближайшей лонжероном не должна превышать приблизительно 100 мм (4,0 дюйма) и центра к центру расстояние баров вблизи напряжения лицо пучка или Плита не должна превышать приблизительно 300 мм (12 дюйма) .4

Для воздействия классификации, где трещина шириной не имеют никакого влияния на прочность, выбор максимального желаемого трещины * W от 0,3 до 0,35 мм (0,012 до 0,014 дюйма) как правило, будет приемлемым с точки зрения эстетики и трещин не умаляет вид структуры. Если трещина не будет видна и эстетики, не важно, широкой трещины могут быть приемлемыми? возможно, от 0,5 до 0,6 мм (0,02 на 0,025 дюйма). Где прочность вопрос, максимум желаемого трещина может быть как низка как 0,15 мм (0,006 дюйма) в агрессивных средах, но не более 0,3 мм (0,012 дюйма).

Авторы

Поддержке Австралийского исследовательского совета по ARC Discovery Грант и ARC австралийских Профессорско стипендий с благодарностью признана.

Нотация

Закон = площадь бетона на растяжение аккорд, мм2 (in.2)

As = области растяжение арматуры, мм2 (in.2)

б = ширина сжатия аккорд, мм (дюймы)

б * ширина раздела на уровне центра тяжести растяжение арматуры, мм (дюймы)

с = глубина аккорд сжатия или сжатия зоны, мм (дюймы)

а = четкие покрытия на растяжение арматуры, мм (дюймы)

D = эффективной глубины тяжести растяжение арматуры, мм (дюймы)

DB = бар, мм (дюймы)

Ес = модуль упругости бетона, МПа (КСИ)

Ee = эффективный модуль бетона, МПа (КСИ)

Es = модуль упругости арматуры, МПа (КСИ)

ФК "= характерные при сжатии (цилиндр), прочность бетона, МПа (фунтов на квадратный дюйм)

ПКТ = прямой предел прочности конкретных

FST = напряжение на растяжение стали в трещины, МПа (КСИ)

ф = текучести арматуры, МПа (КСИ)

А = общая глубина или толщина балки или плиты, мм (дюймы)

Кр = второй момент площади трещины превращаются разделе mm4 (in.4)

Мкр = крекинга момент, кН * м (кип * м)

Ms = находящихся в эксплуатации изгибающий момент, кН * м (кип * м)

п = модульной соотношение (Es / ЕС)

п = эффективной модульной соотношение (Es / Ee)

S = трещины расстояние, мм (дюймы)

S * = окончательный шаг трещины, мм (дюймы)

SB = центра к центру расстояние между стойками, мм (дюймы)

T = Суммарная сила растяжения при растяжении аккорд, кН (KIPS)

ш * = максимальная ширина окончательного трещины, мм (дюймы)

Wi = максимальное расстояние между первоначальной трещины (при первой загрузке), мм (дюймы)

г = расстояние вдоль напряженности аккорд, мм (дюймы)

эш = усадки деформации бетона

SC = напряжений в бетоне, МПа (фунтов на квадратный дюйм)

SC2 = растягивающие напряжения в бетоне при растяжении аккорд на полпути между трещинами, МПа (фунтов на квадратный дюйм)

SCT = равномерной средней растяжения в бетоне при растяжении аккорд, МПа (фунтов на квадратный дюйм)

sst1 = напряжение в усилении напряженности аккорд на трещины, МПа (КСИ)

sst2 = напряжение в усилении напряженности аккорд на полпути между трещинами, МПа (КСИ)

ТБ = среднее напряжение, связь, МПа (фунтов на квадратный дюйм)

Ссылки

1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2005, 430 с.

2. BS EN 1992-1-1:2004 ", Еврокод 2: Проектирование железобетонных конструкций? Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий", Европейский комитет по стандартизации, ЕКС, Брюссель, 2004, 224 с.

3. Стандарты Австралии Комитет BD-002, "австралийский стандарт для железобетонных конструкций (AS3600-2001)," Стандарты Австралия, Сидней, Австралия, 2001, 176 с.

4. Гилберт, RI, "Крекинг и Crack контроля в железобетонных конструкциях, подвергнутого Долгосрочная нагрузок и усадка," 18 австралийских конференция по механике конструкций

5. Gergely П., Луц Л. А. Максимальная ширина трещин в железобетонных изгиб Участники ", причины, механизм и контролю трещин в бетоне, SP-20, американский институт бетона, Фармингтон, М., 1968, 244 с.

6. Гилберт, RI, и Nejadi, S., "Экспериментальное исследование трещин от изгиба железобетонных членов в рамках устойчивого нагрузок", UNICIV Доклад № R-435, Школа гражданской и экологической инженерии, Университет Нового Южного Уэльса, Сидней, Австралия , 2004, 59 с.

7. Марти, P.; Альварес, M.; Кауфман, В. и Сигрист В., напряженность аккордов Модель Железобетона, "Структурные Engineering International, апрель 1998, с. 287-298.

8. Гилберт, RI, время воздействия в бетонных конструкциях, Elsevier Издательство Наука, Амстердам, Нидерланды, 1988, 321 с.

Р. Ian Жильбер профессор гражданского строительства и ARC австралийских профессорской стипендии в училище гражданской и экологической инженерии в Университете Нового Южного Уэльса, Сидней, Австралия. Его исследовательские интересы включают работоспособности и зависящие от времени поведение железобетонных конструкций.