Комбинированные кручение и изгиб в армированных и предварительно напряженного железобетона пучков с помощью упрощенного метода комбинированной стресс-Результанты. Документ Rahal Халдун Н. ЗАКРЫТИЕ / АВТОРА
(ProQuest: ... обозначает формулу опускается.)
Обсуждение Himat Соланки
Профессиональный инженер, кафедра строительства, правительство округа Сарасота, Сарасота, штат Флорида.
Автор представил интересную концепцию на упрощенной модели для проектирования и анализа армированных и частично и полностью предварительно напряженных железобетонных балок, комбинированных крутящий и изгибающий моменты. Discusser хотел бы предложить следующее:
1. Проектирование и анализ мембранных элементов требуют равномерно распределены арматуры в х-и у-направлениях, будь то ассиметрично или orthogonal.25 применения в балок, комбинированных крутящий и изгибающий моменты, как представляется, сомнительной, хотя автор? С Таблица 3 показывает, что она , потому что балки комбинированных крутящий и изгибающий моменты, не всегда равномерно распределенной арматурой. Как правило, он имеет верхний и нижний бар с стремя подкрепления. Таким образом, discusser считает, что любая теория, в лучах подвергаются комбинированных крутящий и изгибающий моменты так же хорошо, как автор? Ы предложенного метода;
2. Непонятно, как на рис. 3 была разработана. Ни одна из уравнения. (18), (19), ни (20) указывает на какой-либо степенью свободы;
3. Для вычисления сдвига V напряжение в балки комбинированных кручение и изгиб, есть какое-то влияние поперечной арматуры, которые не могут быть проигнорированы, и это может выражается в
...
4. Автор превратил сплошного сечения в произвольной полые секции, но сплошного сечения трещины и не на более высоких нагрузках, чем полые секции. Чем меньше коэффициент кручения на изгиб, тем больше различий в разрушающей нагрузки между полых и сплошных sections26;
5. В Приложении B, ETH Zurich Луч TBU имеет несимметричный продольной арматуры (№ 4 полосы в верхней части № 3 бара в вертикальных элементов и № 8 баров в нижней части). Кроме того, из рис. 8 (с)) в точке TBU3, M [асимптотически =] 326 кН-м (240 футов кип) и соответствующие T [асимптотически =] 219 кН-м (162 футов публичный), а на данный момент, автор? ы SMCS кривая предсказывает T [асимптотически =] 173, что составляет примерно 82% от TBU3 луча? ы значение. Таким образом, discusser считает, что любая теория, в лучах подвергаются комбинированных крутящий и изгибающий моменты так же хорошо, как автор? Ы предложенного метода;
6. Хотя автор упростил T ^ ^ г югу значение в формулу. (11) основал изучения многочисленных полых балок, кручение; кручение и изгиб и кручение, изгиб и сдвиг, толщина стенки может быть отнесен к 3 до 5 раз бетона в пучках, и
7. Discusser изучил пучков, как указано в рекомендациях 18, 20, 22, 23 и 26 через 35, а степень свободы, было установлено, что от 0,05 до 0,47, следовательно, степень свободы, не может игнорировать ни в рис. 3 или уравнения. (1), (2), (18), (19) и (21).
Ссылки
25. Куйт, B., "Zur Frage дер Netzbewehrung фон Fl? Chentragwerken," Бетон унд Stahlbetionbau, В. 59 июля 1964, с. 158-163.
26. Alnunaimi, AS "Аль-Jabri, KS, и Хаго, A.," Сравнение сплошных и полых железобетонных балок ", материалов и конструкций, т. 41, № 2, март 2008, с. 269-286.
27. Alnuaimi А.С., Bhatt П., "Direct Design полых железобетонных балок: Часть II, экспериментальное исследование," Структурные Бетон, V. 5, № 4, 2004, с. 147-160.
28. McGee, D., Зия П. ", предварительно напряженного железобетона при кручении, среза и изгиба", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 73, № 1, январь 1976, с. 26-32.
29. Ву, C.-W., "Поведение железобетонных балок, кручение и изгиб", MSc тезис, строительный департамент, Chung Юань христианского университета, 2000. (На китайском)
30. Джексон, N., и Эста? Эрозии, RA, "пластического течения Закон железобетонных балок при комбинированном изгиб и кручение," Журнал конкретных исследований, V. 23, № 77, декабрь 1971, с. 169-180 , а также обсуждение, V. 24, No 81, декабрь 1982, с. 242-246.
31. Эванс, RH, и Саркар, S., "Метод Ultimate Дизайн железобетонных балок, используемых в комбинированных изгиб и кручение", Инженер, т. 43, № 10, октябрь 1965, с. 337-344.
32. Ашур, AS; Shihata, SA; Akhtaruzaman А.А., и Вафа, FF, "Предварительно напряженные высокопрочного бетона балок под действием торсионного Гибка", Canadian Journal гражданского строительства, V. 26, № 2, апрель 1999, стр. 197. -207.
33. Семпл, WJ ", прочность при кручении из предварительно напряженного бетона Холлоу балок, комбинированные кручение и изгиб", MEngSc тезис, Департамент строительства, Университет Квинсленда, Брисбен, штат Квинсленд, Австралия, 1971.
34. Swamy, N., "Поведение и предел прочности предварительно напряженного железобетона полых пучков при комбинированном изгиб и кручение," Журнал конкретных исследований, V. 14, № 40, март 1962, с. 13-24.
35. Накаяма, T., "Экспериментальные исследования железобетонных балок, изгиб, сдвиг и кручение-Часть 2: Балки с стремена," Труды Архитектурный институт Японии, № 282, Токио, 1979, с. 23-35 . (На японском)
АВТОР? S ЗАКРЫТИЕ
Автор выражает благодарность discusser за интерес к работе. Автор дает следующие разъяснения:
1. Автор не согласен с discusser, что анализ мембранных элементов требует равномерно распределены ортогональных подкрепления. Например, Vecchio36 успешно смоделированы железобетонных балок, сдвига и изгиба серии конечных элементов. Ткани в этих лучей не было продольного армирования в Сети, и были смоделированы как мембранных элементов. Кроме того, кручения дизайн положений кодексов, таких, как строительство ACI Code1 и AASHTO LRFD Specifications2 предположить, что такие разделы, как показано на рис. 5 адекватно усилить при кручении в продольном направлении. Продольной арматуры в этих разделах вряд ли можно охарактеризовать как равномерно распределены, но тонкие стены считаются способными противостоять напряжений сдвига. То же самое относится и к разделам подвергаются сдвига. Discusser? С заявлением, что "любой теории балок, комбинированных крутящий и изгибающий моменты так же хорошо, как автор? Ы предложенный метод" не имеет основы, и он предложил представить такие методы ..
2. Discusser найдено описание того, как на рис. 3 был разработан не ясно. По сути, данный документ содержит лишь краткое описание разработки графиков позволяет обеспечить адекватную о том, как применение метода распространяется на случай комбинированного кручение и изгиб. Раздел на стр. 402, характеризующим развитие рис. 3 (SMCS при чистом сдвиге), однако, ясно цитируется номер 9 для подробной информации, а также discusser направлена на эту ссылку для получения разъяснений. Автор не ясно, что discusser средства заявление, что уравнение. (18) (21), не имеют никаких степеней свободы.
3. Касательное напряжение действительно зависит от суммы подкрепления, и это отражено в методе. Касательное напряжение из-за кручения получается из рис. 3, основанного на усилении индексов в х-и у-направлениях рассчитывается по формуле. (18) и (19). Уравнение discusser представлены точки зрения размерностей неправильный, потому что левая сторона силы в то время как правая сила на единицу расстояния.
4. results15 Экспериментальный, 37 подтвердили, что твердые сечения трещины на крутящих моментов больше, чем у твердых, но в остальном аналогичный раздел, но не нашел незначительной разницы в прочности этих участков. При сравнительно низкое соотношение крутящего момента до момента, разница между силой полых и сплошных секций немного больше, как это было заявлено discusser, но это не предвзятость результаты SMCS, как показано на рис. 7 и 8.
5. TBU образцы Торонто tests4 и не ETH Zurich23 испытаний, как заявил discusser. Отношение SMCS наблюдаемых силы TBU3 пучка 0,85, что привело discusser к выводу, что любая теория, так же хорошо, как автор? Теории. Это заявление не имеет научного обоснования. В самом деле, отношение ACI к наблюдалось силы получили от того же графа discusser используется 0,55, что свидетельствует о завершении discusser неверно.
6. Автор не предоставлять ссылку на исследования, которые показали, что толщина т ^ ^ г к югу от трех до пяти раз бетона. С другой стороны, Есть множество моделей для расчета такой толщины на основе равновесия equations13, 15,38 и более упрощенной models.11, 13,39 предположение, что Т. Д. связано с толщиной покрытия не делает его undebatable факт, , а автор имеет право предложить альтернативные модели.
7. Не ясно, что discusser в виду под "степени свободы".
Ссылки
36. Vecchio, FJ, "Нелинейные Анализ методом конечных элементов железобетонных Мембраны", ACI Структурные Journal, В. 86, № 1, январь-февраль 1989, с. 26-35.
37. Hsu, TTC, "Кручение структурной бетонных Поведение железобетонных прямоугольных Участники" Кручение Железобетона, SP-18, американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, 1968, с. 261-306.
38. Hsu, TTC и Мо, YL, "Смягчение Бетон в крутильных членов-теория и тесты", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 82, № 3, май-июнь 1985, с. 290-303.