Self-Консолидация бетонных столбов под Концентрические сжатия

Две серии колонке Испытания образцов исследовать поведение самостоятельного укрепления бетона (SCC) колонны под концентрических сжатия. Первое издание содержит 16 колонн с обычного бетона (NC), а второй 16 колонн были сделаны с ГТК. Испытания переменных, включенных прочности бетона, количество продольной арматуры, объемный коэффициент поперечной арматуры, прочность поперечной арматуры, а также механизм поперечной арматуры. Сравнения были сделаны между ГТК и NC образцов. Поведение ГТК использовали в этом исследовании была также в сравнении с высокой текучести бетона в других исследованиях. Результаты показывают, что ГТК может иметь более четкой структурной производительность, чем NC, до тех пор, как правильно конкретные пропорции. Пластичность и способность контролировать трещины колонн SCC лучше, чем столбцов NC. Жесткость ГТК также выше, чем у NC. Механическое поведение SCC в этом исследовании была лучше, чем другие SCC в связи с чем большее количество крупного заполнителя использовать ..

Ключевые слова: осевой нагрузки, колонны; лишения свободы; пластичность; самостоятельно укрепления бетона, работоспособность.

(ProQuest: ... обозначает формулу опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Self-консолидации бетон (SCC) становится все более популярным в последнее десятилетие благодаря своей отличной текучести. SCC объединяет под своим собственным весом, без необходимости внешней вибрации и ее текучесть даже лучше, чем в высокой работоспособности бетона (HWC) .1,2 HWC содержит более крупного заполнителя и экспонаты ниже, чем спад ГТК. Вполне подходит для литья в значительной степени железобетонных членов, таких как колонны и балки столбцов соединения с ГТК. В сейсмических дизайн, как правило, требуют, чтобы большое количество поперечной арматуры должна быть представлена ограничить конкретных основных и продольной арматуры в этих members.3 Помимо легче бетонных, было установлено, что ГТК может быть лучшей связи с усиливающими bars4 и более ductility.5 В некоторых случаях, однако, SCC могут также проявлять жесткость и низкий strength5 и меньше, чем ductility6 NC. Для достижения высокой текучести, как правило, необходимо сократить количество крупного заполнителя в некоторой степени. Для SCC, количество крупного заполнителя используется в конкретных обычно колеблется от 750 до 850 кг/м3 (46,7 до 53,0 lb/ft3) бетона.

Количество крупного заполнителя и воды в свежий бетон, однако, оказывает существенное влияние на поведение затвердевшего бетона. Крупного заполнителя обеспечивает сдержанность при деформации цементного камня. Большее количество воды, используемой в конкретных также имеет тенденцию относительно уменьшения количества крупного заполнителя, и это может привести к снижению прочности бетона. Кроме того, менее крупного заполнителя и большого количества воды в бетонной бы привести к увеличению ползучести и усадки бетона, как это предусмотрено в МСА 209 report.7 В этом исследовании, количество крупного заполнителя в SCC держали примерно такой же, как в обычный бетон (NC) превышает 900 кг/м3 (56,1 lb/ft3). Количество воды, держали как можно меньше ..

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

SCC может быть использован для облегчения литья сильно железобетонная конструкция таких элементов, как колонны и балки колонки суставов. SCC, однако, может быть меньшей жесткости и пластичности, чем NC на основе тех же сил condition.5, 6 исследований по столбцам HWC уже сообщалось, 1,2 и можно предположить, что большее количество крупных агрегатов должны использоваться в бетон более четкой структурной производительности. С увеличением количества крупного заполнителя, колонки имеет больший жесткости и конкретные сколы более постепенно, после колонки достигает предельной численности. Это исследование использовало примерно такое же количество крупных агрегатов ГТК, как правило, используется в NC. Результаты испытаний колонны СКЦ при концентрических сжатия по сравнению с NC, HWC, 1 и другие колонки SCC6 образцов. Результаты показывают, что структурные исполнении SCC, используемые в данном исследовании было лучше, чем NC и другие SCC specimens.6

Дозирование ГТК

Это довольно легко удовлетворить требования текучесть дозирования SCC, но это осложняется тем, что механическое поведение бетона должен быть рассмотрен в то же время. Смеси пропорции ГТК в этом исследовании, после "уплотненные Алгоритм планирования смеси (DMDA)". 8-11 процедур дизайн, отличаются от обычных ACI method.12 В процедурах ACI, он начинается с определения количества воды, цемента и заканчивается расчете суммы штрафа агрегатов. В методе DMDA, он начинается с определения максимальной плотности твердых материалов и заканчивается при расчете количества воды и цемента.

Было установлено, что наибольшая плотность упаковки совокупного выгодно для выработки конкретных отношении работоспособность, прочность, жесткость, ползучесть, усадка, проницаемость и прочность. Метод применяется DMDA частиц упаковки и развивает концепцию частиц заполнения модели доля смеси материала путем минимизации пустоты и, следовательно, максимального веса более крупных частиц. Класс F зола используется как мелкие частицы, чтобы заполнить пустоту между агрегатами, а не частичной замены цемента и песка в традиционный метод, и ожидается, что он вступает в реакцию с свободная известь, получаемого за счет гидратации цемента химически форме низким плотность геля. Минимальная цементного теста действует как клей, обязательна для всех твердых частиц вместе и заполните остальные силы. В этом исследовании, Тип портландцемента я и доменный шлак цемент используется и считается основным связующих. Шлак частично замещает цемент не только для поддержания надлежащего количества связующего для ранней прочности, но и снизить липкость SCC из-за большого количества мелких использованного материала.

Карбоновые кислоты основе высокой дальности водоредуцирующим примеси добавил в смесь разрабатывает стерический эффект препятствием на поверхности цементных частиц и может значительно уменьшить внутренние силы сдвига и значительно уменьшает содержание воды. Это значительно увеличивает текучесть конкретной по содержанию воды минимум обеспечить SCC, без очевидного кровотечения и сегрегации. Следовательно, содержание цемента конкретных будет существенно сокращено. Кроме того, поскольку размер крупного заполнителя влияет на текучесть бетона, меньшего размера крупного заполнителя была использована в данном исследовании, которое было ограничено 10 мм (0,4 дюйма). Подробная информация о пакете подход DMDA можно найти elsewhere.10, 11.

Для предотвращения кровотечения и сегрегации, микрокремнезема был добавлен в ГТК в этом исследовании. Silica дыма могут быть классифицированы как тип вязкости модифицирующие добавки (VMA) .12 При использовании микрокремнезема, большее количество крупного заполнителя могут быть использованы в ГТК, в результате высокой подвижности и лучшей структурной производительности. При использовании микрокремнезема, SCC может содержать не более 900 кг/м3 (56,1 lb/ft3) крупного заполнителя без difficulty.12

ГТК в этом исследовании удовлетворил Японское общество гражданских инженеров (JSCE) текучесть requirements.13 измерения потока, V-воронку тестирования и U-окно тестов, используемых для оценки текучести свежий бетон. Измерения потока почти такое же, как падение испытания, кроме того, что тест измеряет поток распространения диаметров конкретных образцов после удаления спад конуса. V-воронку тест измеряет время, свежий бетон вытекает из воронки. Бетона с хорошей текучестью будет меньше времени для оттока. U-окно аппарата служит для измерения selfconsolidation бетона. Свежий бетон находится в верхнем окне, и проходит через ворота в поле ниже. Когда поток останавливается, самостоятельно уплотнения эффективность оценивается по высоте, достигнутой в поле ниже.

Программа испытаний

Это второй проект серии исследования по highflowability железобетонные колонны под концентрических сжатие осуществляется в Национальном университете Чжунсин. Первый был на HWC1 столбцов. Программа испытаний в этой второй проект похож на представленный в номер 1 для удобства сравнения. Тридцать два столбца образцы были изготовлены и испытаны в этом проекте. Шестнадцать из образцов были сделаны с NC (спад менее 200 мм [8 дюйма]), тогда как другие были сделаны с ГТК. Колонке конические концы, чтобы предотвратить неожиданное локальное разрушение на концах, и испытание регион в середине (600 мм [24 дюймов]) образца. Сечения колонн 300 х 300 мм (12 х 12 дюймов) в размере, как показано на рис. 1. Три конкретные преимущества были использованы: 28, 41 и 55 МПа (4, 6 и 8 KSI). Текучести продольной подкрепление 552 МПа (80 KSI). Образца свойства приведены в таблице 1. Е '^ с ^ к югу и / ^ ^ к югу YH значений, указанных в таблице 1, являются фактические преимущества материала. Серия N представляет NC колонны и серии S представляет SCC колонны ..

Шесть образцов (N1, N2, N3, S1, S2 и S3), без связей были подготовлены в неограниченном образцов для установления Inplace прочность бетона на столбцы по сравнению со стандартными цилиндра результаты тестов. Расстояние 10 мм (0,4 дюйма) поперечные подкрепления 60, 68, 90, 113, 135 и 150 мм (2,4, 2,7, 3,5, 4,4, 5,3 и 5,9 дюйма) для других образцов, и количество поперечной арматуры использовались отвечает требованиям ACI 318-05, раздел 21.4.4,3 для сейсмических дизайна.

Смеси пропорции для конкретного приведены в таблице 2. Максимальный размер ГТК была 10 мм (0,4 дюйма), в то время как максимальный размер НК была 19 мм (0,75 дюйма). Класс F летучей золы и типа G высокой дальности водоредуцирующим примеси были использованы в данном исследовании. Бетона, смешанных и помещен в лабораторных условиях. Мощность смесителя составляет примерно 0,3 м3 (10,6 FT3), и каждый экземпляр был брошен в одну партию бетона. NC были сведены на основе предложений ACI 309,14 Двенадцать [прямой фи] 100 . Образцов и цилиндры были покрыты мокрой burlaps за первые 3 дней, а потом вылечить при температуре окружающей температуры и влажности. Свойства свежего бетона и JSCE требования к СКК приведены в таблице 3.

Шесть электрических датчиков набора были установлены в тестовой зоне образца для измерения осевых деформаций колонны. Тензометры были прикреплены к четыре продольных балок, и все стали связывать ноги в midheight колонны. Линейные дифференциальные трансформаторы переменного (LVDTs) были также установлены в тестовой зоне контроля бокового смещения. Нагрузка была применена 6000 кН (1348 койка) материальная система тестирования. Образцы были протестированы в соответствии монотонной нагрузки. Во время каждого шага нагрузки, трещины шириной была измерена с помощью портативного микроскопа стенд, содержащий 25X лупу и масштаб камера с минимальной ценой деления 0,05 мм (0,002 дюйма). Приложенной нагрузки находится под контролем перемещения. Схема испытания приведена на рис. 2.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

Общее поведение

На рисунке 3 показана типичная осевой нагрузки осевой деформации кривой колонки образца. SCC столбцы, используемые примерно такое же количество крупных агрегатов, как колонны NC, и они вели себя немного жесткий в восходящем диапазоне, чем NC столбцов, как показано на рис. 4. SCC колонны выставлены меньше, чем ширина трещины колонн NC. Трещины шириной столбцов ГТК в этом исследовании, были даже меньше, чем у HWC columns1 за счет лучшей текучести и большее количество дополнительных цементных материалов добавили в ГТК. Максимальной нагрузки произошло на осевой деформации около 0,00335 для столбцов NC в среднем, и 0,00308 для столбцов SCC в среднем, как показано в таблице 4. Немного меньше напряжения в SCC может быть обусловлено ростом жесткости (за счет более низкой воды цементных материала отношение [Вт / см] и высокой плотности) и тонкие микрорастрескивания. В общем, SCC колонны выставлены лучше пластичность, чем NC столбцов в нисходящем диапазоне, и груз упал более постепенно, чем NC столбцов после пиковых нагрузок. Лучшее поведение ГТК над NC могут быть отнесены к лучшему частиц градации, меньше пустот и плотнее матричной структуры ..

Осевой силы

Таблица 4 показывает максимальное осевое сильных образцов. Номинальной сильные рассчитывается с помощью метода МСА кодекса, также перечислены в таблице. Все экспериментальные силы были немного больше, чем номинальная сильные стороны. Средний коэффициент P экспериментальных силы к югу ^ тах с номинальной силой P ^ ^ о югу составил 1,07 колонок NC (со стандартным отклонением 0,0131) и 1,08 для столбцов SCC (со стандартным отклонением 0,0141). Это доказывает, что консолидация метод, используемый для NC является достаточным. Оба ГТК и NC столбцов достигли ожидаемых преимуществ в данном исследовании. Меньшие waterbinder (или водно-цемент для NC) соотношения были использованы в ГТК и сильные ГТК были весьма близки к NC, как показано в Таблице 1.

Среднее соотношение неограниченном на месте сильные е '^ ^ сотрудничества югу к цилиндру сильные е' ^ с ^ к югу для образцов N1 к N3 и S1-S3 было установлено, что 89% как для NC и SCC столбцов. Это примерно то же, что и в колонках HWC. ACI кодекса использует 0,85 и немного более консервативной.

Crack ширина

Crack ширины наблюдались до уступая продольной арматуры. Колонны не обнаружено трещин очевидным примерно до 80% от пиковых нагрузок в ходе испытания. Трещины обычно образуются в продольном направлении, и они совпали с крышкой откола от сердечника. В таблице 5 приведены максимальная ширина трещины на 80% от максимальной нагрузки для каждого столбца. Значения W ^ югу NC ^ и W ^ ^ к югу SCC являются Максимальная ширина трещины для столбцов NC и SCC столбцов соответственно. Каждый столбец ГТК, за исключением образцов S6, было меньше максимальной ширины трещины, чем его собеседник колонке NC. Среднее соотношение W ^ югу SCC ^ / W ^ ^ к югу NC было 0,822. Он указывает, что ГТК колонны лучше трещины контроля способность, чем столбцов NC. Соотношение было еще меньше, чем у HWC1 (0,96). Считается, что добавление дополнительных цементных материалов, таких как зола, шлаки, микрокремнезема может улучшить развития высокотехнологичных текучесть бетона улучшить плотность бетона матрицы и укрепления связей между раствора матрицы и грубой агрегатов.

Меньше ширины трещин ГТК может быть потому, ГТК несколько дополнительных материалов, чем cementious HWC. В переходной зоне между совокупными и вставьте стал сильнее из-за поры заключения, которые произошли после использования дополнительных цементных материалов ..

Напряженно-деформированное кривых для конкретных

Деформационных кривых для различных бетонов были построены в этом исследовании. Напряжений в продольных стали была получена измеряется напряжение и напряженно-деформированного кривой продольного стали. Группа провела в конкретные образцы были получены путем вычитания продольной силы стали от общего приложенной нагрузки. Напряжение в бетоне был получен путем деления конкретные силы конкретной области. Перед пиковой нагрузки (точка С на рис. 3) образца, бетона, был включен в конкретной области, и она была полностью удалена после точки D (рис. 3). Между точками С и D, бетона spalled постепенно, и линейного перехода был использован. На рисунке 4 показано несколько примеров сравнения NC и SCC деформационных кривых. Как правило, SCC выставлены выше жесткость до пика напряжений и медленнее по убыванию номера (лучше пластичность) после пика напряжения. Жесткость E ^ ^ к югу испытаний определяется как секущий модуль упругости бетона соответствующие 0.45f '^ ^ к югу см, как показано на рис.

5. E ^ ^ Sub Test / [Скор корень] е '^ с ^ к югу значения для NC и SCC приведены в таблице 6. Средняя жесткость ГТК в этом исследовании была 1,20 раза выше, чем NC ..

Один из способов сравнения пластичности бетона с использованием индекса Z ^ ^ 50 к югу, чтобы отразить наклон нисходящей ветви кривой растяжения, и она определяется как

... (1)

Определения обозначений в формуле. (1) приведены на рис. 5. Z ^ ^ 50 к югу значения приведены в табл 6. Каждый образец ГТК, за исключением образцов S11, имели меньший Z ^ ^ 50 к югу значение, чем его собеседник образца NC, и это означает, что пластичность SCC лучше, чем NC. Средний коэффициент Z ^ 50 к югу, SCC ^ к югу Z ^ 50, NC ^ было 0,782. Меньше Z ^ ^ 50 к югу величина указывает лучше пластичность бетона. Неограниченном образцов (N1 через N3 и через S1 S3), выставленных гораздо меньше вязкость (как показано на рис. 4 ()) за счет гораздо раньше выпучивания продольной арматуры; Z ^ подпункта 50 ^ ценности не были доступны, и они не были включены в пластичности сравнения.

Еще один способ сравнения пластичности только конкретные использует ^ является площадь под кривой растяжения до пиковых напряжений. Значения Каждый столбец ГТК больших Среднем Если ^ и ^ к югу были определены как площади под кривой растяжения до стресса снижается до 25% от максимального напряжения, в среднем

Влияние каждой переменной Увеличение продольной арматуры, увеличение поперечных текучести арматуры, и уменьшение расстояния между поперечными бы улучшить конкретные пластичности. NC образцов типа C галстук механизм (образец N16) показали меньше пластичность, чем при Type B, C, хотя типа было больше, чем поперечное армирование типа B. Это может быть связано с проблемой заторов в образце NC. Напротив, образец SCC с типом C галстук договоренности (образца S16), выставленных лучше, чем пластичности образца с типа B (образца S5), и это было из-за более высокой текучести ГТК и более конкретные качества, полученные в образце.

Образцы N5, N14, N15, S5, S14, S15 и имел тот же 560 МПа [64,8, 49,2 и 81,2 KSI]). Это показывает, что образцы с меньшей галстук расстояние (больше Она также показывает, что ГТК образцов лучше пластичность, чем образцы NC.

Что касается влияния прочности бетона, значения Обычно с более конкретных преимуществ выставки меньшей пластичности, а образцы с повышенной прочности были большие значения Е '^ ^ к югу см / ж' ^ ^ сотрудничества югу значение, однако, не уменьшается прочность бетона увеличился, как показано в таблице 7. Значения для образцов только в таблице 8 были взяты из неограниченном колонке (образцы N1, N2, N3, S1, S2, S3) тестов. Другие переменные, тест был одинаковое воздействие на отношения, как на пластичность индекс Увеличение продольной арматуры, увеличение поперечных текучести арматуры, и уменьшение расстояния между поперечными повысит е '^ ^ к югу см / ж ^ к югу соре отношение. Средний е '^ ^ к югу куб.см / ж ^ к югу соре соотношение ЧПУ 1,107 и 1,165 для ГТК.

ГТК примерно такое же количество крупного заполнителя, как NC, но в ней несколько дополнительных цементных материалов и меньше воды, чем содержание NC, и она плотнее матричной структуры и выставлены лучшую производительность, чем NC.

Сравнения с другими бетонов высокой текучести

Сравнения между ГТК использоваться в данном исследовании и HWC, 1 и других SCC6 не было. Результаты показывают, что общее поведение HWC было лучше, чем SCC сделал в этом исследовании, в то время как в СКК в этом исследовании было лучше, чем другие SCC.6

Сравнения с HWC

HWC образцы имели такой же размер сечения и были протестированы в так же, как в данном исследовании. Максимальный размер совокупного используется в HWC 10 мм (0,4 дюйма), что то же самое, что и в ГТК в этом исследовании. Прочности бетона и поперечных текучести арматуры в HWC были примерно такими же, как и в ГТК. Спад HWC составляла 230 ± 20 мм (9,06 ± 0,79 дюйма), который был меньше, чем у ГТК (более 270 мм [10,6 дюйма]). Но HWC содержит более грубой агрегатов (> 1000 кг/м3 [62,3 lb/ft3]), чем SCC, и он проявлял лучше механические характеристики, чем ГТК.

Etest жесткости зависит от веса единицы и прочность бетона, как указано в МСА 318-05 Code.3 единицу веса высокой текучести бетонов и NC были примерно такими же, как это показано в таблицах 8 и 9, и E ^ ^ Sub Test / [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу значения приведены в таблице 8 и 9 были использованы для сравнения. Средняя жесткость HWC составляет примерно 1,39 раза, что его компаньон NC (со стандартным отклонением 0,4878), тогда как средняя жесткость ГТК в этом исследовании была 1,19 раза больше, NC (стандартное отклонение 0,3470). HWC выставлены выше, чем жесткость SCC в данном исследовании.

Многие исследования показали, что поперечное армирование является весьма существенным в ограничении основных бетона. Высота, конфигурация и прочность поперечной арматуры все это влияет на удерживающего эффекта. Для простоты продукта , а / ^ ^ к югу YH представляет текучести поперечной арматуры. Средний показатель пластичности Z ^ ^ 50 к югу от HWC был 0,40 раза больше, NC (стандартное отклонение 0,1316), тогда как средняя Z югу ^ 50 ^ ГТК в этом исследовании была 0,81 раза больше, NC (стандартное отклонение 0,1477). Совершенно очевидно, что лучше пластичность HWC не связано с поперечной арматуры. Было отмечено, что в колонке конкретные стремится к откольной более постепенно, после пиковых нагрузок (точка С на рис.

Напряженно-деформированного кривых HWC и SCC в данном исследовании были нормированы и построены на том же рисунке (рис. 6). В общем, HWC кривых покрытия кривых SCC в этом исследовании, как показано на рис. 6. HWC содержит меньше дополнительных цементных материалов, чем в СКК в этом исследовании, и лучше, чем механические характеристики ГТК. Похоже, что эффект добавления дополнительных цементных материалов в бетоне не как известный как крупного заполнителя на поведение растяжения. Причина HWC выставлены выше жесткости и пластичности лучше могут быть отнесены к ее большее количество крупного заполнителя. Количество крупного заполнителя влияет как наклон восходящей ветви кривой деформации (жесткости) и наклон нисходящей ветви (индекс вязкости Z ^ 50 ^ к югу).

Сравнения с другими SCC

Исследования на поведение только SCC были также проведены out.5, 6 ГТК в номер 5 было меньше жесткость и прочность, чем NC, в то время как в СКК в номер 6 было меньше, чем вязкость NC. Количество крупного заполнителя, содержащиеся в СКК в номер 5 составляет примерно 830 кг/м3 (51,7 lb/ft3) бетона для нормальной прочности бетона (е '^ с ^ к югу Количество крупного заполнителя, содержащиеся в СКК в номер 6 было 790 кг/м3 (49,2 lb/ft3) бетона. Все они были меньше, чем сумма, используемые в данном исследовании (920 кг/м3 [57,3 lb/ft3] бетона).

Смеси пропорции ГТК в номер 6 приведены в таблице 10. ГТК в номер 6 не было VMA добавил в бетоне, и на меньшую сумму крупного заполнителя используется для удовлетворения требований JSCE текучести. Количество вяжущих материалов добавили в ГТК в номер 6 был больше, чем у ГТК в этом исследовании. Средний Z ^ ^ 50 к югу значение ГТК в номер 6 составляет приблизительно 1,07 раза, что его компаньон NC (стандартное отклонение 0,1680). Пластичности SCC используется в номер 6 был значительно меньше, чем у ГТК в этом исследовании, хотя он более высокий размер поперечного армирования. Нормированные кривые деформационного упрочнения ГТК в номер 6 были сопоставлены с ГТК в этом исследовании, как показано на рис. 7. Из рисунка видно, что кривые SCC в этом исследовании покрытия этих ГТК в номер 6, а это означает, что СКК в этом исследовании был выше, жесткости и пластичности лучше.

ВЫВОДЫ

На основании экспериментальных и аналитических результатов, представленных в настоящем документе, можно сделать следующие выводы сделал:

1. ГТК в этом исследовании, чем выше жесткость NC (около 15% роста), но меньше, чем HWC1 (39% увеличение). Пластичности только SCC оказалась лучше, чем NC (с увеличением на 32%), но меньше, чем HWC (77% увеличение). Чем выше жесткость и пластичность лучше HWC можно объяснить более высокий размер крупного заполнителя, содержащиеся в HWC (> 1000 кг/м3 [62,3 lb/ft3] бетона);

2. SCC колонны показали меньшее, чем ширина трещины колонн NC в данном исследовании. Трещины шириной столбцов SCC примерно 82% из тех, колонн NC. Трещины шириной образцов SCC даже меньше, чем у HWC за счет лучшей текучести и большее количество дополнительных цементных материалов добавили в ГТК;

3. Большее количество грубых агрегатов улучшает механического поведения бетона. Предполагается, что количество крупных агрегатов ГТК должен быть примерно таким же, как в Северной Каролине (900 кг/м3 [56,1 lb/ft3] бетона, можно было бы как минимум). SCC, используемые в данном исследовании выставлены удовлетворительной структурной производительности.

Нотация

^ К югу г = Общая площадь секции колонны

^ К югу й = общая площадь продольной арматуры

Ь к югу с ^ = основной размер измеряется центра к центру периметра галстук

E ^ югу тест = модуль упругости бетона соответствующие 0.45f '^ ^ к югу куб.см, как они определены на рис. 5

е '^ к югу с = прочности бетона получены из баллона тест

е '^ к югу сс = прочность на сжатие ограничивается конкретными в странах-членах

е '^ к югу сотрудничества = прочность на сжатие бетона в неограниченном членов

F ^ югу л = среднего давления заключения

F ^ югу ы = напряжений в поперечной арматуры

F ^ югу у = текучести продольной арматуры

F ^ югу YH = текучести поперечной арматуры

P ^ югу макс = максимум колонке осевой нагрузки

P ^ о ^ к югу = номинальный колонке осевой силы = 0.85f '^ с ^ к югу (Ag - Аст) е ^ ^ к югу у ^ ^ й к югу

ы = шаг поперечной арматуры

W = трещины

Z ^ подпункта 50 = наклона нисходящей ветви кривой конкретные напряженно-деформированного рассчитывается на основе 0.5f '^ ^ к югу куб.см

Z ^ подпункта 85 = наклона нисходящей ветви кривой конкретные напряженно-деформированного рассчитывается на основе 0.85f '^ ^ к югу куб.см

[Varepsilon] ^ югу 1 = напряжение соответствует пик напряжения ограничивается конкретными

[Varepsilon] ^ подпункта 50 = деформации, соответствующей 50% пика напряжения ограничивается конкретными

[Varepsilon] ^ югу с = деформаций в бетоне

Ссылки

1. Лин, CH; Лин, SP; и Цзэн, CH, "Высокие Работоспособность бетонных столбов под Концентрические сжатия", ACI Структурные Journal, В. 101, № 1, январь-февраль 2004, с. 85-93.

2. Лин, CH, и Лин, SP, "Поведение при изгибе высокого Работоспособность железобетонные колонны при циклическом нагружении", ACI Структурные Journal, В. 102, № 3, май-июнь 2005, с. 412-421.

3. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2005, 430 с.

4. Чен, YW; Chen, Ю. С., и Лю, Ю. С., "Развитие прочности арматурной стали в Self-Консолидация Бетон", ACI Структурные Journal, В. 100, № 4, июль-август 2003, с. 490-498.

5. Paultre, P.; Хаят, KH; Кассон, D.; и Трамбле, S., "Структурные выполнение Self-Консолидация бетона, используемых в замкнутых железобетонные колонны," Структурные ACI Journal, В. 102, № 4, июль-август . 2005, с. 560-568.

6. Chen, Ю.Ф., "Исследования о конфайнмента Поведение площади Self-бетона Колонны," MS тезис, Департамент строительства, Национальный университет Тайваня, Тайвань, 2003, 245 с. (На китайском)

7. ACI Комитет 209 ", прогнозирования ползучести, усадки и температурные эффекты в бетонных конструкциях," Проектирование для ползучести и усадки в бетонных конструкциях, SP-76, американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, 1982, с. 93-300.

8. Хван, CL, и Чэнь, YY, "Собственность самоуправления Консолидация бетона Дизайн уплотненные Алгоритм Дизайн Смесь," Первая американская конференция на север по проектированию и использованию Self-Консолидация бетона, 2002, с. 121-126.

9. Хван, CL, и висел, М. Ф. Прочность Рассмотрение Self-Консолидация бетона, "Первая американская конференция на север по проектированию и использованию Self-Консолидация бетона, 2002, с. 385-390.

10. Tsai, CT; Ли, Л. С. и Хван, CL, "Влияние совокупного Градация по технике свойства высокотемпературных конкретных действий" Журнал ASTM International, V. 3, № 3, март 2006, стр. 12.

11. Хван, CL, и висел, М. Ф. Дизайн Долговечность и эффективность самоуправления Консолидация легкого бетона, "Строительство и строительные материалы, 1995, с. 619-626.

12. Мехта, ПК, и Монтейру, PJM, бетона, McGraw-Hill, 2006, 659 с.

13. Uomoto, T., и Озава, К., "Рекомендации по Self-бетон", Японское общество гражданского строительства, август 1999, 77 с.

14. ACI Комитет 309 "Руководство для консолидации бетона (ACI 309R-96)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 1996, 39 с.

Входящие в состав МСА Цзянь-Хун Линь профессор кафедры гражданского строительства, Государственном университете Чжунсин, Taichung, Тайвань. Он является членом Совместного комитета ACIASCE 441, железобетонных колонн. Его исследовательские интересы включают железобетона и предварительно напряженного бетона.

Шао-Хуан легких является профессором в Департаменте Строительство Национального университета Тайваня по науке и технике, Тайпей, Тайвань. Его исследовательские интересы включают технологии бетона и строительных материалов.

Ши-Ping Линь работает в консалтинговой компании в Taichung, Тайвань. Он получил степень магистра и докторскую степень от министерства строительства, Государственном университете Чжунсин.

Чжи-Hsiuan Лю бывшего аспиранта в Национальном университете Чжунсин, где он получил степень магистра в строительстве.