Экспериментальное исследование на прогрессирующее обрушение устойчивостью Поведение железобетонный каркас структуры
Статического экспериментальных исследований по изучению прогрессивных провал железобетонный каркас из-за потери нижнего этажа колонки описано. Четыре отсека и три этажа один-третий макет представляет сегмент больших плоских каркас был испытан. Постоянная вертикальная нагрузка была применена к верхней части среднего столбца на серво-гидравлический привод для имитации тяжести нагрузка на верхние этажи и неспособность средней колонке первый рассказ был смоделирован на механической разгрузки подъемное устройство. Кадр краха, определенных в настоящем исследовании, как разрыв баров напряженности стали балки, произошли в вертикальной разгрузки смещение 456 мм (18 дюйма), что соответствует угол дрейфа пучка (вращение по горизонтали) из 10,3 градусов. На основании экспериментальных наблюдений, механическое поведение модели кадр анализируется и перераспределения и перехода стойкий к нагрузке механизмов обсуждается. Сделан вывод о том, что расчетная мощность рамки на основе пластического состояния лимит составлял примерно 70% от испытанного потенциала на провал, если цепной эффект, также включены ..
Ключевые слова: разрушения; колонке недостаточность; кадра.
ВВЕДЕНИЕ
Безопасность в конструкции, как правило, имя, рассматривая неопределенности как структуры, так и предполагаемые нагрузки и введения коэффициентов надежности в процессе проектирования. Ряд технических неудач, однако, относятся к случайным эффекты загрузки, которые с трудом поддаются количественной оценке и включению в оригинальном дизайне. Потому что прогрессирующее обрушение в результате взрыва газа в Ронан-Пойнт жилого дома в Англии в 1968,1 широкое внимание уделяется распада устойчивостью исполнении structures.2 угроза терроризма еще раз подчеркнута необходимость в тщательном рассмотрении collapseresistance особенно для критические и общественные структуры. Несколько существующих Британские и американские коды обеспечивают ограниченные руководящие принципы для рассмотрения прогрессивное сопротивление распада структур в разработке process.3-6
Термин прогрессирующее обрушение, ранее были связаны с несоразмерным распада, который связан с местным провала структурных компонентов, ведущих к полному провалу всей структуры или в значительной части структуры, то есть, степень окончательный провал не пропорциональна оригинальных местных провал. Например, тот факт, колонки в рамной конструкции в результате распада весь кадр является примером несоразмерное или прогрессирующее обрушение. Основной подход к совершенствованию сопротивление структуры прогрессирующее обрушение является повышение структурной избыточности. После потери оригинальный путь нагрузки за счет местных недостаточность, нагрузки могут быть переданы другой путь. Когда колонна в железобетонном каркасе не удается, нагрузки с верхних этажей осуществляется по столбцу может быть передан на соседние поля на основе балок и плит, и кадр не рухнет сразу же из-за действий пространственной структуры и контактного действия рамках пучок мобилизованы.
Другие ученые исследовали структурные распада с разных точек зрения: Вэнь Цзябао и Ramon7 оценку прогрессирующее обрушение использованием нелинейных статических процедур, Kaewkulchai и Williamson8 разработал компьютерную программу для анализа динамических прогрессирующее обрушение плоских кадров, где члены провал моделируется изменение жесткости и освобождение конец сил и Пирсона и Delatte1 проанализировал последствия квартиру Ронан-Пойнт обрушения строительных норм и правил. Проектирование гражданских и промышленных зданий, чтобы выдержать случайные эффекты нагрузки не должно быть на том же уровне, дизайн военных объектов или дизайн сейсмических структур. Существует практически никаких свидетельств в литературе, указывая на контролируемых экспериментальных испытаний на collapseresistant поведения железобетонных (RC) рамных конструкций. В данной работе результаты эксперимента коллапс на плоской рамке RC. Экспериментальные результаты показывают, что обычные методы проектирования, может существенным образом распада устойчивостью способность RC кадров за то, что обычно ожидается от предельного состояния дизайна, в котором потенциал компонентов ограничено их текучести (номинальная мощность) ..
Определение отказа является важной предпосылкой краха в тестировании структурной системы. Количество целевых пределов часто используются в структурных тестирования прекратить эксперимент, таких как сокращение от 15 до 20% от несущей способности или некоторого заданного угла сноса. Когда эти цели будут достигнуты, часто структуры не обязательно достигнут своей конечной государственных ограничений. Потому что главная цель этого эксперимента заключается в изучении распада устойчивостью исполнения, отказ определяется в данном исследовании, как к полной потере несущей возможности важнейших структурных компонентов из-за материальных провал в результате разрыва арматурной стали, крепление недостаточность, или неконтролируемые Постепенное увеличение деформации любой части конструкции.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Исследования, описанные в данном документе демонстрирует возможность использования статической разгрузки подход для моделирования колонке убытков и исследование распада устойчивостью поведении типичных каркасных структур RC. Контактного сопротивления механизма последний резерв кадра противостоять полному краху. В настоящее время существует весьма ограниченный объем информации о больших деформаций и контактного действия в момент рамных конструкций. Данные, полученные из этого опыта будет способствовать столь необходимому базы данных о поведении распада кадров RC. Результаты испытаний показывают, что процесс распада переходы из упругого неупругих к цепной этапов. Результаты экспериментов и анализов, в данной работе будет способствовать дальнейшему развитию распада устойчивых методов проектирования.
Экспериментальная программа
Дизайн испытания модели кадра
Четыре отсека, восемь этажей RC каркасная конструкция была разработана в соответствии с конкретными код дизайн China.9 Следует отметить, что китайский код, как правило, похожи на МСА 318-02 хотя и нагрузки, и сопротивление факторы немного отличаются . Ожидается, что в здании, построенном в соответствии с ACI-318-02 будет обладать несколько выше коэффициент запаса прочности с учетом различий в нагрузке и сопротивление факторов между двумя кодексами. Третья модель в натуральную величину нижнего три истории оригинального кадра был построен за развал эксперимента. В таблицах 1 и 2 обобщить информацию о кадре испытания и рис. 1 (а) изображена модель рамы и приборов деталей. Нагруженном состоянии, проявляется на рис. 1 (с), где F является нагрузки тяжести и N является сопротивление моделируемых отсутствии средней колонке на нижний этаж. Для простоты, только нагрузку на средний столбец из верхних уровней прототип восемь-этажного каркаса моделируется с сервоприводом гидравлического привода. Средней колонке на первой историю модели рама была построена укладки два гнезда и механические нагрузки клетки.
Отсутствие силы тяжести нагрузки с верхних этажей на остальной колонны вряд ли существенно изменить выводы, содержащиеся в данном исследовании, поскольку влияние этих нагрузок на широкий отклик деформации критической пучка на втором этаже является незначительным. Кроме того, колонны рядом с неудачным колонки способны поддерживать перераспределение нагрузки в результате неудачного колонке в силу присущей им .. чрезмерной силы
Измеренных значений механических свойств стальной арматуры и бетона приведены в таблице 3. Продольной арматуры модели рама балки и колонны составила деформированных бары с диаметром 12 мм (0,47 дюйма). Прочность на сжатие конкретных показано в таблице 3 было получено с использованием стандартных 150 мм (6 дюймов) кубов. Модель кадр был построен на фундаменте пучка, который был прикреплен к полу сильный реакции. Стальные рамы были использованы для предотвращения любых вне плоскости деформации тестирования кадра.
Способ погрузки
Постоянная вертикальная нагрузка 109 кН (24,5 кип) была применена на вершине средней колонке серво-гидравлический привод для имитации тяжести нагрузки верхней рамы. Первоначально нагрузку на серво-гидравлический привод был направлен к нижнему гнезду через середину колонны. Затем шаг за шагом разгрузки был начат процесс за счет снижения механических домкратов, в смещения контролируемым образом, искусственно моделировать постепенного отказа нижнего этажа колонки. Тот факт, что средняя колонка на первом историю кадра, таким образом, моделируется в статическом режиме силу. Изменение осевой силы измеряли при нагрузке ячейки устанавливается на верхней части механический домкрат. Для получения фактической осевой силы в первом столбце среднего этажа из-за введенных нагрузки тяжести (который включает в себя только собственный вес каркаса элементов, а не истинный общей нагрузки с этажей выше), механические домкраты были освобождены один раз в начале Эксперимент, уступая измеряется силой 7,5 кН (1,7 кип).
Динамометр, встроенные в привод верхних слоев среднего этажа контролируется на протяжении всего испытания, чтобы обеспечить постоянную осевую нагрузку. Дополнительное оборудование состоит из линейной переменной дифференциальных преобразователей (LVDTs) для измерения вертикального смещения средней колонке, а также боковых смещений первого этажа. Тензометры были прикреплены на арматурную сталь бары и бетонные поверхности на отдельных участках первой колонны истории и первой балки. Штаммы были не контролируется на верхних этажах, однако трещины модели были контролироваться на всех пунктах тестирования.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
Сил-смещение невыполнения колонке
Основной целью тестирования было наблюдать форс-деформационный отклик в моделируемой отсутствии столбца, который был расположен в центре нижнего этажа. 2 показана зависимость силы от перемещения вниз отношения нижней средней колонке. Разгрузки или уменьшение силы несут моделируемых отсутствии колонке указывается смены или перераспределения сопротивления тяжести нагрузки. Видно, что сила измеряется с помощью датчика нагрузки в нижней части колонны так же, как нагрузки, приложенной к верхней части колонки в начале эксперимента. Силу в нижнем конце постепенно уменьшалось, после разгрузки процесс начался. Моделируемой провал средней колонке, наряду с увеличением в вертикальное смещение может быть разделена на четыре этапа.
Как показано на рис. 2, раздел О. можно считать упругой стадии с растрескивания кадра пучков наблюдается на первом этапе: смещение средней колонке был меньше 5 мм (0,2 дюйма) на данном этапе. Раздел АВ на рис. 2 является упругопластической или начало неупругих этапе. По измеренным штаммов стали, следует отметить, что большинство из стальных стержней дали на концах кадра пучков, прилегающих к первой колонке среднем этаже (в точке B), что указывает на образование пластических шарниров в лучах между колонками C1 и C4 В конце этого этапа. Раздел н.э. на рис. 2 это пластиковая фазы и вертикальных перемещений увеличивается до 65 мм (2,6 дюйма), как деформации преобладают пластиковые вращения пучка заканчивается. Тяжелая конкретные измельчения наблюдалось, как вертикальное смещение превысило 70 мм (2,8 дюйма). После этого этапа, то интересно отметить, что конкретные дробления несколько уменьшена, и, в конечном счете, напряжение проникает через трещины сжатия зон, что указывает на образование цепной механизм балок и измеряется напряжение в верхней стальной арматуры изменили к напряженности от сжатия.
На рис. 2, цепной Этап CD имеет постепенный вывод измеренных силу в средней колонке на первом этаже, то есть, постепенное увеличение сопротивления за счет цепной действий. На измеряется смещение 450 мм (17,7 дюйма), измеренных в силу в середине колонны только 6 кН (1,35 кип), указав, что большая часть осевой силы в средней колонке были перераспределены на прилегающих пучков других столбцов. Как показано на рис. 3, на смещение 456 мм (18 дюйма) или искажения пучка конце углом 10,3 градуса, стальной прокат в конце первого пучка пола, прилегающего к средней колонке разрыв, вызывая резкое увеличение силы измеряется динамометр расположен ниже первого столбца среднего этажа, с указанием начавшимся распадом кадра. Состояние кадр после тестирования приведены на рис. 4 ..
Горизонтальные перемещения каркасных колонке
Отношения между горизонтальное перемещение колонны первого этажа рамы и разгрузки смещение средней колонке приведены на рис. 5, в котором уменьшение горизонтального смещения указывает, что точки измерения, постепенно отходит от средней колонке, в то время как рост означает, что оно движется в сторону колонны. Как выставлены на рис. 5, точек измерения внешней переехал на начальном этапе разгрузки до разгрузки перемещения достигает примерно 140 мм (5,5 дюйма). Это является результатом перемещения нейтральной оси пучка разделов, которые заставили удлинение лучей, прилегающей к средней колонке. На этом этапе тяги или арки действий (которую иногда называют действия Вирендель), схематически показано на рис. 6 (а), образованная в пучки, прилегающей к средней колонке. Когда смещение средней колонке превысил 100 до 140 мм (3,9 на 5,5 дюйма), соседние столбцы кадра начали продвигаться к средней колонке, что указывает на образование контактного действия, как показано на рис.
6 (б). В ходе этого процесса, горизонтальные трещины были замечены на той же боковой стороне первого этажа колонки, то есть трещины в бетоне появились в верхней части колонны, когда вертикальное смещение средней колонны 42 мм (1,7 дюйма) и на нижней части колонны, когда вертикальное перемещение составил 360 мм (14,2 дюйма). Тот факт, что трещины были замечены от верхней к нижней заканчиваются в тот же боковой поверхности в 1-м этаже столбцов (C1, C2, C4, C5 и) также объясняет изменения направления горизонтальных перемещений показано на рис. 5 ..
Бетонные поверхности напряжения в первом этаже колонны
Изменение поверхностного напряжения в бетоне в нижней части колонны первого этажа в зависимости от вертикального смещения средней колонке показано на рис. 7. Как видно из рис. 7, что, когда вертикальное смещение достигает примерно 140 мм (5,5 дюйма), местных штамм на его минимальное значение и стал увеличиваться в дальнейшем. На перемещение около 270 мм (10,6 дюйма), деформации поверхности в колонках изменения вдруг от напряжения на внешней поверхности (поверхности от средней колонке) приближается к нулю и сжимающих деформаций на внутренней поверхности ( поверхности к средней колонке) стремительно растет. Это согласуется с тенденцией, наблюдаемой для измеренных горизонтальных перемещений. Совместное действие момент и осевое усилие создает напряжение на внешней стороне и сжатия внутри в нижней части колонны. После растрескивания начало за пределами нижней части колонны, напряжений на внутренней поверхности будет распространен еще раз. Потому что тензометрических на растяжение сторона не была расположена напротив трещины, растяжения измеряются в конкретных подошел нулю, а конкретные нагрузки на сжатие стороны быстро растет ..
Измеренное напряжение в конце первого пучка в середине пролета этаж
Рис 8 (а) показана взаимосвязь между штаммами стали на концах бруса и перемещения в средней колонке. Он отметил, что, когда перемещение вниз достиг примерно 50 мм (1,97 дюйма), напряжение в растянутой стали быстро растет, что указывает на начало уступать. Записанные данные деформации за этой точкой несколько неустойчивой из-за отсутствия непрерывной связи между бар, манометром и окружающих бетона. Следует отметить, что напряжение в стали Приборы 5-1-3 и 5-1-4 изменилось с воспламенением от сжатия растяжения (рис. 8 ()), и произошел перелом в вертикальное перемещение в пределах от 100 до 150 мм (3,9 на 5,9 дюйма), что свидетельствует о постепенном формировании контактного действия сопоставимые с наблюдениями сообщил на рис. 5 и 7. Конкретных штаммов на верхней и нижней поверхностях безвыходном положении на первом этаже внешней службы приведены в рис. 9. Общие тенденции в соответствии с замечаниями отметил ранее.
Crack развития
Трещины появились в кадре пучка вблизи средней колонке, соответствующей разгрузки (вертикальной) смещение 4 мм (0,2 дюйма). Эти трещины изгиба незначительно из-за сдвига, при разгрузке перемещение 30 мм (1,2 дюйма). Горизонтальные трещины на наружной поверхности (в направлении от средней колонке) вблизи верхних концов первом этаже столбцы C1 и C5 соответствующее перемещение вниз на 90 мм (3,5 дюйма), указывая эти внешние колонны были отодвинул с середины колонке. Примерно в то же этапе конкретных расположен в зоне сжатия пучка вблизи средней колонке опытных дробления. При разгрузке перемещению примерно 290 мм (11,4 дюйма), подвесных бетон в нижние концы первой колонны история трещины, и кадр колонны были ясно видны сместить к средней колонке, опять указывает на образование контактного действия.
Анализ внутренних сил в кадре
Упрощенная схематическое изображение кадра сил на протяжении всего тестирования приведены на рис. 10, где F является моделирование нагрузки передаются от тяжести верхнего строения и N является осевое усилие в моделируемой отсутствии колонке. После нанесения полной нагрузке тяжести в момент t1, часть сопротивление ниже среднего столбца N будет немного ниже, чем приложенной нагрузки F. отсутствии колонке затем моделируется разгрузки гнездо на дне, в то время как верхняя силы сохранить постоянная. Разница P = F - N является сопротивление, что рама обеспечивает в качестве дополнения к падающей колонны. Внутренние силы могут быть проанализированы примерно для каждого из трех этапов с помощью вертикальной кривой перемещения и структурных поведение, как показано на рис. 2, то есть, упругой стадии, пластмассы (неупругое) стадии, и цепная этапе.
Упругая фаза
Когда разница между F и N является 1 кН (0,22 кип), в результате момента и осевой силы диаграммы на рис. 11 и 12, соответственно. В то время как существует незначительное различие в конце моментов внутренней пучков по высоте кадра, осевые силы схема показывает, что первый луч этаже производит осевые напряжения и верхней балкой кадра этаже производит осевого сжатия. Это показывает, что с середины первого этажа колонки начала разгрузки (ранней стадии моделирования недостаточности), структурных ответ можно охарактеризовать как форс-контролем, что означает, что внутренние действия могут быть определены посредством статистического анализа, и тем моментом, в силу целого несущий перераспределяется момент составляет примерно того же порядка величины, что и локальный момент на концах бруса. Аналитические расчеты показывают, что внешнее горизонтальное смещение пучка колонки сустава в первый луч этаже 0,006 мм (0,000 2 дюйма), что согласуется с экспериментальными данными представлены на рис. 5.
Неупругие (пластик) этапе
Пластиковые петли Постепенно формируются на концах балок на первом этаже между Колонка линии С2 и С4, как в полном сечении и входит в пластиковых сцене с момента сопротивления достигает своего предела значения M ^ P ^ к югу. После того как все пучком концы балок перекрытий между Колонка линии С2 и С4 форме петли пластик, пластиковые механизм образования (рис. 13). Предельные значения нагрузки, с учетом всех трех этажах, могут быть получены из анализа пластиковые
P ^ к югу и ^ = 3
где М [ВС] P ^ является пластиковых момент сечения и L является свету залив. Подставляя сечения и охватывают данные в формулу. (1), величина P ^ к югу и ^ = 73,2 кН (16,5 кип) получается. Это та сила, которая может поставить каркас соответствующей пластиковой механизма.
Контактных этапе
После пластической механизма, описанного ранее создал, конкретные деформации в зоне сжатия на концах бруса достигает своей конечной деформации сжатия, и кадр луч входит в стадию контактного действия. На этом этапе первоначального сжатия стальных постепенно учетом напряженности в отношениях с увеличением перемещения, в то время как оригинальный растяжение стальных продолжают оставаться в напряжении. Использование упрощенной модели рамках реагирования (рис. 13), только контактного действия растягивающих баров сталью. В соответствии с условием равновесия показано на рис. 14, связь между сосредоточенной нагрузки P ^ ^ к югу кабель (что составляет несущую способность за счет контактного действия) и осевые напряжения в сечении под распада предельное состояние можно оценить следующим образом
P ^ югу кабель = 3
где N является общей силы натяжения в поперечном сечении предоставляемый стали, когда она достигает своего предела прочности; является угла поворота рамки пучка, и. является штамм поправочного коэффициента. На основе измеренных пиковой нагрузки (P ^ ^ к югу кабель) от 108,4 кН (24,4 кип) и угол поворота 10,3 градусов, значение Это сокращение фактор объясняет тот факт, что полное контактного действия не будут мобилизованы на всех этажах и не все из арматуры, но только на растяжение стальных стержней в первом этаже пучка достигают разрыва мощности. По измеренным перемещения средней колонке во время тестирования, угол, соответствующий окончательный крах вычисляется для В эксперименте, приложенной нагрузки в верхней части среднего столбца 109 кН (24,5 кип) и мертвых перевозимого груза более низкой средней колонке 7,5 кН (1,7 кип). Тот факт, что разница P = P 7,5 - P ^ ^ к югу кабеля составляет 8,2 кН (1,85 кип) показывает, что структура вступила его распада предельное состояние после провала в средней колонке.
Измеряется осевого сжатия от датчика нагрузки (№ 1 на рис. 1 (а)) было 5,6 кН [1,3 кип]), когда сталь бары разрыв, что примерно в соответствии с вышеупомянутым сметная стоимость ..
В связи с этим установлено, от экспериментально зарегистрировано результаты и аналитические приближения представил ранее, что разрушающая нагрузка рассчитывается на основе пластиковых механизма составляет примерно 70% от расчетного потенциала контактного механизма. Таким образом, несмотря на то collapseresistant возможности каркасной конструкции может быть консервативным оценкам, с использованием пластиковых анализа предел, более надежные оценки могут быть получены с помощью упрощенной процедуры, изложенные ранее с помощью перекрестных данных, прочности стальной арматуры, а также искажения на угол на провал.
ОБСУЖДЕНИЕ
На основании экспериментальных и аналитических результатов, можно сделать вывод, что для его конкретной конфигурации и неудачи место, прототип восемь этажей каркасной конструкции, согласно которому модель эксперимент был предназначен, скорее всего, не разрушаются под действием собственного веса после удаления / Провал в среднем столбце по нескольким причинам. Самая важная причина заключается в следующем: в нынешней формулировке, только возможностей лучей в три нижних этажах считаются, в то время как на самом деле, все лучи во всех этажей будет участвовать. Вклад в контактных действий в поперечном (трехмерные) направление не рассматривается, и ни один плиты вклад; осевое усилие в середине колонны постепенно снижается снизу вверх, а постоянной осевой силы применяются на третий этаж в эксперименте. Несмотря на эти отклонения от реального прототипа действия, результаты эксперимента предоставил средства наблюдения передаче силы и внутреннего сопротивления механизмов при прогрессирующее обрушение ..
Она также может быть указано из наблюдаемых ответ, что цепная действий зависит от равномерного расширения арматуры. В поперечном сечении, где разрыв арматуры, осевых удлинение превысила 20%. Если меры могут быть приняты, чтобы избежать локализации и делать сталь более равномерное удлинение вдоль, а затем (2) будет возрастать, а конечной потенциала рамках структуры, предусмотренной в контактных действий будет нарастать.
Крах эксперимента модели кадр был проведен в статических условиях. В действительности, Обрушение в результате случайных нагрузок динамичное явление, которое требует рассмотрения множества дополнительных факторов, таких как отказ время средняя колонка, инерционные эффекты и динамические отношения учредительных материалов. Таким образом, более сложные распада эксперимент должен проводиться после характеристик случайной нагрузки установлено. Статического эксперимента сообщили в данном документе является важным первым шагом, чтобы разобраться в передаче нагрузки пути после провала критических местного элемента в более крупные структурные системы. Кроме того, аналитические прогнозы могут быть улучшены путем проведения дополнительных нелинейных толкать вниз анализа.
ВЫВОДЫ
Здание считается в этом исследовании была разработана с требованиями китайского конкретные code9, однако ожидается, что общие концептуальные выводы в настоящем докладе, справедливы и для здания, предназначенные для ACI 318-02.10 На основе наблюдений и выводов исследования описаны экспериментальные в данной работе, следующие выводы можно сделать:
1. Отказ в результате прогрессивного распада RC железобетонного каркаса в конечном счете, контролируемом разрыв арматуры баров в балки. Ясно, что это не отличается от нормального состояния предел для изгиба балки, которая контролируется либо путем дробления бетона при сжатии или сдвига провала. Если напряжение в растянутой стальной прокат могут быть распределены более равномерно по длине, например, через нарушение сцепления, деформации потенциала пучков может быть повышена в целях дальнейшего улучшения несущей способности пучка через наблюдаемые цепной механизм ;
2. В последовательном процессе коллапса, структура RC кадра опытом три отдельных этапа в своем ответе: упругие, пластические и контактной фазы. В эксперименте, и горизонтальной (боковой) перемещения и конкретных штаммов в колонках подтвердил силу процесс передачи каркасной конструкции с упругим механизм доминирует наклонясь к пучка цепной механизм доминирует напряженности;
3. Простой аналитический метод в настоящем документе указывается, что после пластической механизм формируется, пучок цепной механизм можно рассматривать как альтернативный путь нагрузки и может противостоять дополнительных нагрузок. Безопасных и консервативную оценку распада устойчивых возможностей рамка может быть достигнуто путем учета только механизм пучка пластиковых и
4. Эксперимента использовали метод постепенной разгрузки для моделирования процесса отсутствии первого столбца пол в очередной кадр RC. Результаты доказывают, что реализован статический метод является эффективным метод для моделирования прогрессирующее обрушение из-за отказа колонке.
Авторы
Работа, представленная в данной работе был профинансирован Министерством образования, Китай (проект № 305011); фонд естественных наук Китая (№ 50678064) и 985 проекта Центра комплексных исследований в области защиты инженерных сооружений (Сипрес ). Авторы благодарят за помощь, оказанную Л. Guo-Цян, Т. Фу Цзянь, Цзян Ю. и Л. Yi-Цзян, кто помогал в тестировании в лаборатории структурной Хунань университета.
Ссылки
1. Пирсон, C., и Делатт, N., "Ронан-Пойнт-квартира Свернуть башни и его влияние на строительные нормы" Журнал Выполнение сооружений, ASCE, V. 19, № 5, 2005, с. 172-177.
2. Starossek, U., и Вольф, М., "Дизайн Свернуть устойчивостью структуры," Семинар по грубости структуры организованной МСЦ и IABSE, 2005, 12 с., <A HREF = "http://www.jcss. ethz.ch / "целевых =" _blank "относительной =" NOFOLLOW "> http://www.jcss.ethz.ch/ </ A>.
3. Американское общество гражданских инженеров, "Минимальные нагрузки конструкции для зданий и других сооружений", ASCE 7-02, Рестон, В. А., 2002, 388 с.
4. Министерство обороны, "Единая Услуги Критерии (UFC)-МО минимальных стандартов антитеррористического зданий", Министерство обороны, UFC 4-010-01 США Инженерный корпус армии, Вашингтон, DC, 2002, 49 с.
5. GSA ", прогрессирующее обрушение анализа и проектирования руководящие принципы для новых федеральных зданий Управления и крупные проекты по модернизации", 2003, <A HREF = "http://www.oca.gsa.gov/specialphp/Standards.php" целевых = "_blank" относительной = "NOFOLLOW" <> http://www.oca.gsa.gov/specialphp/Standards.php / A>.
6. Канцелярия заместителя премьер-министра, "Строительные нормы и правила 2000 (структура)," ODPM, 2004, <A HREF = "http://www.planningportal.gov.uk/england/professionals/en" целевых = "_blank" относительной = "NOFOLLOW" <> http://www.planningportal.gov.uk/england/professionals/en / A>.
7. Вэнь Цзябао, JG, и Рамон, Г., "Нелинейная статического анализа процедуры-прогрессирующее обрушение оценке," Дизайн Инженеры Gilsanz Мюррей Steficek, LLP, 2003, 11 с.
8. Kaewkulchai Г., Уильямсон, Е. Б., "Динамические Поведение плоских кадров при прогрессирующее обрушение," 16 "Инженерная механика" ASCE конференции, Вашингтонский университет, Сиэтл, Вашингтон, 2003, 12 с.
9. Бетонные кодекса Китая "Кодекс Дизайн бетонных конструкций (GB50010-2002)," Издательский Дом Строительство в Китае, Пекин, Китай, 2002, 192 с.
10. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2002, 443 с.
Вэй Цзянь-Yi является профессор кафедры гражданского строительства университета провинции Хунань, Китай. Его исследовательские интересы включают на основе оценки выполнения сейсмических дизайн и дизайн blastresistant железобетонных конструкций, зданий и сооружений мониторинга здоровья и долговечности железобетонных конструкций.
Цин-Feng Он аспирант в колледже строительства, Хунань университета. Он получил степень бакалавра и магистра в университете провинции Хунань. Его исследовательские интересы включают прогрессивные анализ распада и проектирование железобетонных конструкций.
Входящие в состав МСА Сяо Янь является профессор кафедры гражданского строительства, Университет Южной Калифорнии, Лос-Анджелес, штат Калифорния. Он также руководит МЧС Ключевые лаборатория строительной безопасности и эффективности, Хунань университета. Он является членом комитета ACI 335, композитный и гибридных структур и совместной ACI-ASCE Комитет 441, железобетонных колонн.
Саши К. Kunnath, ВВСКИ, является профессором зданий и сооружений в Департаменте гражданской и экологической инженерии, Университет Калифорнии, Дэвис, Дэвис, Калифорния, и у него Уважаемые Посещение профессора в университете провинции Хунань. Он является членом комитетов МСА 335, композитный и гибридных структур; 374, основанным на показателях деятельности проектирование сейсмостойких зданий и сооружений бетона и 375, основанным на показателях деятельности Проектирование зданий Бетон для ветровых нагрузок. Он получил ACI структурных исследований "в 2001 году. Его исследовательские интересы включают выполнение основе сейсмической инженерии, нелинейная модель структурного поведения, повреждение моделирования, усталость поведения конструкционных материалов, а также экспериментальные методы поддержки на основе модели имитации.