Плоских пластин в сейсмических районах: Сравнение Shear Укрепление системы, Карл Эрик Бромсом / Обсуждение Рамез B. Gayed
Четыре образцы подвергались силы сдвига и несбалансированного момента, которые могут существовать в результате землетрясения, чтобы сравнить эффективность двух систем поперечной арматуры: Образцы 17c и 17D, имеющих сочетание стремена и изогнутых составных стержней, сравниваются с образцами и 18c 18d предоставляется главе шипами. Сравнение, однако, не действует из-за большего количества изгиба и сдвига подкрепления образцами 17c и 17D по сравнению с суммами, образцами 18c и 18d. (Заметим, что укрепление отношений приведены в таблице 1 для 17c и 17D не включают в себя часть изгиба арматуры: бары соединения нижних конечностей стремян.)
Дизайн требования
Автор рекомендует сейсмических дизайн, который не требует расчета коэффициент сноса или несбалансированное минуту, его разум "не существует консенсус? Дальше? Соотношение между interstory дрейфа и сейсмический момент". Плита колонки связи должен быть в состоянии сопротивляться, без перфорации разрушение при сдвиге, несбалансированное момент, связанный с дрейфом. Несбалансированного момента считается пропорциональной к упругой или пластической отношение дрейфа (DR ^ е ^ к югу и к югу DR ^ и ^). Дрейфа соотношение представляет собой разницу между боковыми смещениями два последовательных этажей разделены история высоте. Дрейф отношений DR ^ е ^ к югу и DR ^ ^ к югу у связаны
DR ^ к югу и ^ = (C ^ ^ Sub-D / I ^ к югу E ^) DR ^ е ^ к югу (20)
где (C ^ ^ Sub-D / I ^ к югу E ^) является безразмерный параметр, указанный в здании codes1, 15, в зависимости от присущих неупругих деформируемости боковых сил сопротивления системы (LFRS) и размещение значение структуры . Значение (C ^ ^ к югу г / I ^ к югу E ^) колеблется в пределах от 2,67 до 6,5. Верхний предел DR и ^ ^ к югу допускается ASCE 7-981 или IBC-0615 составляет 2,5%, таким образом, верхний предел Dre лежит в пределах от 0,38 до 0,94%. Дрейф LFRS обычно рассчитывается путем анализа упругих давая DR ^ е ^ к югу. Детализации укрепление LFRS должны оправдать стоимость (Cd / IE), используемых в формуле. (17). Slabcolumn соединения претерпевают такие же, как дрейф LFRS. Дизайн связи плитой столбца вытекает вычислительных DR ^ е ^ к югу и к югу DR ^ и ^ структуры. Существует не нужно уклоняться от дизайна соединение для несбалансированного момента соответствующих расчетным DR ^ е ^ к югу, как это предлагает автор. Весь анализ и разработка необходимых усиление сдвига сделать на практике с помощью компьютеров.
Численные примеры дизайна, показывая применения этой процедуры, имеющиеся в ACI-421.2R 07,16 снижение жесткости из-за трещин объясняется, в ходе анализа, мультипликаторами, указанных в code10 и ACI 421.2R-07,16 В случае возникновения сомнения о влиянии трещин, разработчик может оценить верхние и нижние границы для несбалансированного момента. Дизайн, предложенный автором, не удовлетворяет требования slabcolumn соединения должны быть способны выдержать без перфорации разрушение при сдвиге, несбалансированное момент, связанный с дрейфа, который происходит в результате землетрясения ..
Дизайн изгибных укрепление
Хотя во "Введении" автор рекомендует дизайн, основанный на оценке величины несбалансированным момент, поскольку оно "обычно вызывает, по крайней мере на 50% больше, чем усиление изгиба в нормальном случае нагрузка тяжести", он рекомендует в Приложении B предоставить дополнительные 50% по проектированию для 1,5 раза учтены нагрузки тяжести. Он утверждает, без доказанного обоснования, что выделение дополнительных 50% изгиб укрепление устраняет необходимость расчета DR ^ е ^ к югу (или к югу DR ^ и ^), или проверить, что неуравновешенный момент не производит штамповки разрушение при сдвиге. Эта рекомендация может привести к небезопасным дизайном.
Сравнение соотношения выставлены дрейфа
Автор использовал рис. 6 и 9, право, при отсутствии убедительных доводов, что прототип структур, представляющих образцы 17c и 17D будет терпеть высшего дрейфа отношения, чем их коллеги образцов, образцы, 18c и 18d. Обе цифры показывают, что испытания образцов продемонстрировали свою максимальную силу в дрейф отношений превышать верхний предел допускаемой codes1, 15 (2,5%). Таким образом, документ не дает доказательств в поддержку утверждения о том, что один тип сдвига системы укрепления подходит для сейсмических дизайн, а другие нет.
Необоснованные предположения в Приложениях А и В
Как явствует из названия документе указывается, целью работы является сравнение двух поперечной арматуры систем, каждая представлена в двух образцах. Автор, однако, считает, что четыре испытательные образцы являются также и достаточными, чтобы получить новые сейсмические методика расчета за плитой столбца соединения. Процедурой, рекомендованной в Приложениях А и В рассчитывают, по меньшей мере три неоправданные предположения: 1) фактор ( (15), 2) фактор [прямо фи] / 1,5 (с учетом вертикальных колебаний плита) и в) ошибочные наклона прямых на рис. 6 и 9.
Уравнения M ^ югу иЬ = югу К ^ 1 ^ EI DR 103], тогда как на рис. 6 и 9 линий, которые показывают, склоны примерно в пять раз меньше.
Ссылки
15. МКБ-06 ", Международный кодекс Строительство", Международный совет кодекса, IL, 2006, 680 с.
16. Совместное ACI-ASCE Комитета 421 ", проектирование сейсмостойких штамповки поперечной арматуры в квартире пластин (ACI 421.2R-07)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2007, 22 с.
Обсуждение Рамез B. Gayed
Входящие в состав МСА, Инженер, Калгари, провинция Альберта, Канада