Прочность на сдвиг железобетонных балок при равномерно распределенной нагрузки
Аналитической теории сопротивления сдвигу железобетонных балок под действием равномерно распределенной нагрузкой представлен. Стройный пучков с длиной пролета до глубины соотношение ([varrho] / г) больше 10, а также глубокие пучков, в которых [varrho] / г
Полученные формулы проверяются сравнения обоснованные экспериментальные данные из литературы. Данные были получены на тонких лучей и глубокие пучки с различных преимуществ бетона, соотношения продольных стали, сдвиг соотношения подкрепление, [varrho] / д, и геометрических размеров.
Предел прочности при сдвиге бруса, как тонкая и глубокая, при равномерной нагрузки оказывается значительно выше, чем прочность на сдвиг балок под нагрузкой расположение двух сосредоточенных нагрузок на четверть пункта.
Ключевые слова: луч, железобетонные; сдвига; силы, равномерно распределенной нагрузкой.
(ProQuest: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Shear сопротивления железобетонных балок была широко изучена в течение последних нескольких десятилетий. Тем не менее, изучение сопротивления сдвигу балок, равномерно распределенных нагрузок limited.1-6 Одной из причин является трудность достижения равномерно распределенной нагрузкой в экспериментах. Другая причина заключается в том, что механизм сдвига неудачи было трудно найти, так как большинство исследований были сосредоточены на более простом случае две точки погрузки. Сдвига балок под равномерно распределенной нагрузкой был рассмотрен в предыдущих studies5, 7, в сущности, такой же, как поведение в момент механизм загрузки две точки нагрузки на четверть пункта. Таким образом, сдвиг пролета балки с равномерно распределенной нагрузкой определяется как = / 4, где длины пролета пучка. Вероятно, поэтому данный тип загрузки не упоминается в существующих положений в отношении сдвига в международных кодов, таких как ACI 3188 Еврокод или 2,9 В результате, прочность на сдвиг балок рассчитывается с использованием известных эмпирических формул, которые применяются к любому тип нагрузки.
Такое рассмотрение, однако, это не правильно. Тесты показывают, что прочность на сдвиг балок при равномерной нагрузки значительно выше, чем прочность при одной или двух точках расположения загрузки ..
Теории были предложены в предыдущих works10-12, которые используют внутренние силы на диагональных сдвига cracks13-14 для описания диагонального сдвига отказа в узкие пучки, а также разрушение при сдвиге сжатия в глубоких балок под действием сосредоточенных нагрузок. Эти теории определения: 1) предельных сдвига узких пучков с или без стремян при наличии сосредоточенных нагрузок; 2) предельных сдвига глубоких балок с или без стремян при наличии сосредоточенных нагрузок; 3) влияние размерного эффекта и как он относится к диагонального сдвига неудачи и 4) критерием, по которому минимальный размер поперечной арматуры должна удовлетворять, чтобы сдержать рост диагональных трещин и предотвращения хрупкого разрушения.
В этом исследовании, упомянутых ранее теорий приспособлены для балок при равномерно распределенной нагрузки и определяется следующим:
1. Конечная мощность сдвига железобетонных балок под тонкой равномерной нагрузки, где масштабный эффект учитывать и критерий минимальной усиление сдвига считается и
2. Конечная мощность сдвига железобетонных балок под глубоким равномерно распределенной нагрузкой.
Показано, что теоретические результаты могут объяснить, в строгой и последовательной образом, экспериментально поведения гибкой, а также глубокие пучки неудачу в сдвига.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Железобетонных балок под действием равномерно распределенной нагрузки являются наиболее распространенными на практике. Исследование сопротивления сдвигу этих лучей, однако, является весьма ограниченным. Предлагаемая теория объясняет механизм сдвига сбой в тонких и глубоких балок с равномерной нагрузкой. Теория приводит к простой и легкий touse выражения, которые прогнозируют конечной силы сдвига в пределах 4,5% и 4,3% экспериментальных наблюдений, тонких и глубоких балок, соответственно.
Сдвиговой прочности балок под действием сосредоточенной нагрузки-ОБЗОР
Стройный пучков без сдвига reinforcement10
В тонких лучей (т. е. пучков с сдвига службы к глубине отношение [/ г]> 2,5) без поперечной арматуры в twopoint погрузки (или один пункт погрузки в середине пролета), критической трещины, что привело к краху, как правило, состоит из двух ветвей (рис. л (а)). Первая ветвь слегка наклонены сдвиговая трещина, высота которого составляет около, что изгибных трещин. Второй инициирует отрасли от кончика первую ветку и распространяется в направлении нагрузки точки пересечения зоны сжатия, с его линией заседании точка опоры. Отказ происходит за счет образования этой второй ветки. Вторая ветвь критического диагональные трещины обусловлено типом расщепления бетона в зоне сжатия. Распределение напряжения вдоль линии разделения, однако, не похож на том, что происходит в общей раскол цилиндра теста (Рис. 2).
Theory10 результатов в простое выражение V ^ ^ сг югу = (C / D) fctbwd, где к югу Ь W ^ ширина пучка. Номинальное напряжение сдвига (V ^ югу кр = V ^ о ^ к югу / подпункт б ^ W ^ г) при диагональной напряженности крекинга (формирование второго отделения критической трещины) является продуктом отношение нейтральной оси глубины с эффективной глубиной г пучка и расщепления прочности бетон е ^ ^ к югу карат.
Кроме того, задачи, имеющей размер влияет на прочность на сдвиг пучков сводится к проблеме размерного эффекта на расщепление прочности бетона. Представляя поправочный коэффициент для учета размерного эффекта в тонких лучей, выражение становится
... (1)
где
... (2)
Для значений 1,2 - 0,2 (/ г) г
Учитывая, что = (A / D) деревня, размерного эффекта в лучах, похоже, зависит не только от глубины деревня, как это принято считать, но и на / D.
Сила сдвига V ^ о ^ к югу в формуле. (1) представляет конечную силу сдвига тонкого пучка без поперечной арматуры подвергается одна или две точки нагрузок, действующих на расстоянии (сдвиг пролета) с подставки.
Глубина с сжатия зоны в формуле. (1) дается положительный корень следующие equation11
... (3)
где / ^ с ^ к югу 'является прочность на сжатие бетона, МПа; S ^ '/ к югу Ь W ^ г и г' является эффективная глубина на сжатие арматуры.
Наконец, расщепление прочности конкретных ПКТ, когда не известно из экспериментов, можно вычислить
F ^ югу карат = 0.30f ^ с ^ к югу зир '2 / 3 ^ (МПа) (4)
Это выражение, цитируется в Еврокод 2,9 хорошо сочетается с результатами общего раскол цилиндра испытания. Кроме того, используя это выражение в. (1), получить прогноз на прочность на сдвиг пучков без стремян находятся в очень хорошем согласии с экспериментальными results.10, 11
Стройный пучков с stirrups11
Трещины картина узких пучков с стремена похож на пучков без стремян (рис. 1). Критической трещины, опять же, как луч без стремян, как правило, включает две ветви, которые образуются в том же регионе. Это рационально считают, что причиной формирования второго отделения критической диагональные трещины и соответствующие крекинга нагрузки в обоих случаях одинаков. До формирования второго отделения критической трещины, эффект стременах можно считать незначительным.
По растрескивания второго отделения критической трещины, стремена принять меры и прочность пучка увеличивается. Необходимым условием для сдвига провала пучков податливость стремена в критической трещины. Это условие, однако, не является достаточным. Shear провал тонкого пучка происходит только тогда, когда поперечная сила Vd, разработанные в продольных стальных стержней (рис. 2) приводит к горизонтальной расщепления бетона вдоль продольной арматуры (рис. 1). Это расщепление приводит к потере поперечной силы Vd и, как следствие, неспособность пучка.
Анализируя таким образом, чтобы горизонтальная расщепление происходит вдоль продольной арматуры, 11 следующие простые выражения сдвигу узких пучков происходит. Это предполагает наложение прочность на сдвиг пучков без поперечной арматуры и прочность на сдвиг предоставляемый поперечной арматуры.
... (5)
где прочность поперечной арматуры, а также V ^ о ^ к югу является прочность на сдвиг в диагональных напряженности трещин, то есть, прочность на сдвиг пучка без стремян, по формуле. (1).
Кроме того, согласно этому анализу, 11, чтобы избежать нежелательного расширения критического диагональные трещины (так же, как и горизонтальные трещины расщепления), обеспечивая повышение пластичности и предупреждения внезапного отказа сдвига, коэффициент укрепление, в зависимости от соотношения основных п усиление напряженности, должны удовлетворять (приблизительно) следующее уравнение
Уравнение (6) является критерий минимальной усиление сдвига.
Глубокая beams12
В глубокой балки (то есть, балок с сдвига соотношение глубины пролета / д
Определяющим фактором при сдвиге провал сжатия глубоких пучков глубины с ^ с ^ к югу от зоны сжатия выше критического диагональные трещины, где возникает ошибка. Эта глубина C ^ S ^ югу гораздо меньше, чем глубина с сжатия зоны над кончиком изгиб трещины (рис. 3).
Согласно анализу, 12 с учетом сил, действующих на критические диагональные трещины (рис. 4 (а)), глубина C ^ S ^ югу определяется простым выражением:
... (7)
где
R = 1 (
Уравнение (7) показывает, что глубина CS представляет собой часть с глубины выше изгиб трещины, обнаруженные уравнения. (3).
Стремена выход на более высокие нагрузки после образования критической диагональные трещины. Тогда поперечная сила Vd продольной арматуры (рис. 4 (а)) значительно увеличивается, в результате горизонтального расщепления бетона вдоль главной подкрепление что в конечном итоге приводит к потере силы Vd. После этого, нормальных и касательных сил в конкретной зоне сжатия выше критического диагональные трещины чрезмерно увеличивать, в конечном итоге в результате конкретных дробления в этой зоне.
По analysis12 равновесия сил, действующих на свободной тела схема глубокой пучка на провал (рис. 4 (б)), конечной силы сдвига определяется
... (9)
которое справедливо для глубоких балок с и / или без веб подкрепления.
Сдвиговой прочности балок под действием равномерно распределенной нагрузкой
Стройный пучков
Как говорилось ранее, разрушение при сдвиге узких пучков вызвано типа бетонных расщеплению вдоль линии второго отделения критической диагональные трещины. Это расщепление происходит в наиболее сжатые диагонали области. В лучах в два-точечную нагрузку (рис. 1), в этой области вблизи точки нагрузки, но и в балок под равномерно распределенной нагрузкой, этот район находится вблизи поддержки реакции. Диагональные трещины критических тонкими балок под равномерно распределенной нагрузкой всегда происходит вблизи поддержку, а не около четверти точки луча. Это четко прослеживается в характере растрескивания испытание пучков (рис. 5 (а)). Диагональные трещины критических также имеет две ветви. Высота первой отрасли, что составляет примерно изгибных трещин, а линии второй ветви заседании точку опоры (рис. 5 (а) и (б)).
Для тонких балок под действием равномерной нагрузки идеальным пролета среза ^ ^ к югу я должен определяться по аналогии с точки нагрузкой балки. Это расстояние от поддержки до кончика критической диагональные трещины (рис. 5 (б)). Равномерно распределенной нагрузкой, д силы на единицу длины, более идеального пролета среза, длина делах, может быть заменено эквивалентным статически загрузки расположение двух сосредоточенных нагрузок на концах идеального пролета среза, каждая из которых имеет значение 0.5qa ^ к югу я ^ (рис. 5 (с)).
В данный момент механизм загрузки, поперечная сила в идеальной пролета среза имеет постоянное значение 0.5q (л - ^ ^ я к югу), где длина пролета пучка. Напряженное состояние в этой области, похоже, как и в тонкой балки при двухточечной нагрузки (рис. 2). Таким образом, полученные уравнения для случая тонких балок под две точки загрузки также подходит для тонких балок под действием равномерно распределенной нагрузки, где общее усилие сдвига V в этих уравнений равно 0.5q (л - ^ к югу я ^) .
Кроме того, принимая во внимание, что: 1) в тонких балок под действием равномерной нагрузки конкретные расщепления, что приводит к образованию второго отделения критической диагональные трещины, возможно, происходит в наиболее напряженные области, то есть в районе ближайших Для поддержки области, и 2) для тонких пучка (A / D> 2,5), можно заключить, что при равномерной нагрузке, идеальным пролета среза на глубину соотношение составляет примерно
^ ^ к югу я / D = 2,5 (10)
Подставляя в силу 0.5q (- ^ ^ я к югу) в силу V в формуле. (1) и (5) с формулой. (10), равномерной нагрузки д ^ и ^ к югу в соответствии с которым сдвига сбоя в узкие пучки с и без стремян могут быть получены
... (11)
где фактор размерного эффекта в этом случае
(1.2-0.5d)
Глубина с сжатия зоны и расщепление растяжение ПКТ силы в уравнении. (11) могут быть взяты из уравнения. (3) и (4), соответственно.
Кроме того, по формуле. (6) и (10), критерий минимальной усиление сдвига составляет приблизительно
Deep (краткий) лучи
Для глубокой балки под равномерно распределенной нагрузкой, идеальный диапазон сдвига к югу ^ я = л / 4 может рассматриваться, как это было предложено в предыдущих аналитических studies.17 Тогда, принимая во внимание, что / д 10, отличается от что пучки с L / D 10, проблема возникает после критических диагональных трещин, состоящий из двух отделений, как это показано на рис. 5, была сформирована (диагональ провал сдвиг). В отличие от этого испытания балок с L / D
Как и в случае глубоких балок под действием сосредоточенной нагрузки, а в случае равномерной нагрузки, определяющим фактором при сдвиге провал сжатия глубоких пучков глубины с ^ с ^ к югу от зоны сжатия над кончиком критической диагональные трещины, где конкретные дробление происходит. После обсуждения, проведенного предыдущего анализа глубоких балок под две точки loading12 и силы, которые действуют на критической диагональные трещины (рис. 7 (а)), глубина C ^ S ^ югу получается
... (14)
где
R = 1 (
Видно, что уравнение. (14) можно получить, подставляя в уравнения. (7), соотношение / сут с отношением L / (4D). Уравнение (14) показывает, что глубина C ^ S ^ югу это часть с глубины выше изгиб трещины определяется формулой. (3).
Shear при сжатии в глубокой балки под равномерно распределенной нагрузкой происходит похож на сбой в глубокой балок под две точки loading.12 стремена выход на более высокие нагрузки после образования критической диагональные трещины. Впоследствии, увеличения нагрузки приводит к существенному увеличению поперечной силы V ^ ^ г к югу от продольной арматуры (рис. 7 (а)). В результате горизонтального расщепления бетона вдоль главной арматуры, которые в конечном итоге приводит к потере силы V ^ ^ Sub-D. Затем, нормальных и касательных сил в зоне сжатия конкретные выше критической диагональные трещины чрезмерно увеличивать, в конечном итоге в результате конкретных дробления в этой зоне.
Сил, действующих на свободной тела схема глубокой пучка в связи с тем, показаны на рис. 7 (б). Бетонные измельчения происходит с помощью комбинации конкретных сил и C V ^ с ^ к югу в зоне сжатия. Учитывая, что разрушение происходит, когда напряжение бетона на сжатие превышает прочность бетона F ^ с ^ к югу над всей CS глубина зоны сжатия, бетона на сжатие силы на провал C = югу г ^ ^ Ь ^ ^ к югу ш е ^ с ^ к югу. Кроме того, в стремя, действующих на провал V ^ югу ы = Учитывая, что для глубокой балки, tan 7 (б) в точке приложения силы C, предельной равномерной нагрузки пучка может быть получена
... (16)
Уравнение (16) справедливо для глубоких балок с и / или без Сети укреплению подвергаются равномерной нагрузки.
Экспериментальная проверка и обсуждение
Изложенная теория применяется для прогноза прочности на сдвиг железобетонных балок под действием равномерно распределенной нагрузкой. Таблицы 1 и 2 показывают сравнения теоретических результатов в соответствии с предложенной формулой, (формула (11) и (16)), с 45 результатов испытаний узких пучков (L / D> 10) и 60 глубокой балки (л / г
Прогнозируемый сдвиг потенциала в соответствии с точки расположения загрузки две точки нагрузки на четверть точки, также представлены в таблицах 1 и 2 для сравнения предел прочности на сдвиг балок под точке расположения загрузки с результатами экспериментов с равномерно распределенной нагрузкой. Для предсказания по две точки загрузки договоренности, уравнение. (5) для тонких балок и уравнения. (9) для глубокой пучков используются. Соответствующего потенциала сдвига, указанным в колонке (11) из Таблицы 1 и 2 для тонких и глубоких балок, соответственно. Следует подчеркнуть, что эти уравнения с точностью предсказать, прочность на сдвиг испытания балок под действием концентрированных loads.10-12
Кроме того, прогнозируемый потенциал сдвига в соответствии с МСА 318-028, также представлены в таблицах 1 и 2. При подготовке значения в таблицах 1 и 2, выражение код используется без каких-либо факторов, включая безопасности. Таким образом, для предсказания ACI кодекса (в единицах СИ)
V ^ к югу и ^ = (0,166 [квадратный корень из F] ^ югу с
Расщепления прочности е ^ ^ к югу карат конкретных использовать в формуле. (11) и уравнения. (5) предсказать мощность сдвига тонких балок под действием равномерно распределенной нагрузки и в два-точечную нагрузку, соответственно, указанным в колонке (3) в таблице 1. За последние набор тестов в таблице 1,5 F ^ ^ к югу кар взят из экспериментов, в то время как в двух других наборов, е ^ ^ к югу карат рассчитывается по формуле. (4) в случае отсутствия экспериментальных данных.
Для сравнения наблюдаемых возможности сдвига с предсказаниями по два-точечную нагрузку договоренности в таблицах 1 и 2, можно видеть, что замена равномерной нагрузки с двух-точечные нагрузки на четверть пункта (то есть, принял сдвига пролет = л / 4) является очень консервативной аппроксимации. Показано, что прочность на сдвиг как тонкие и глубокие балок под действием равномерно распределенной нагрузкой от 40 до 50%, а в некоторых случаях 70%, что выше, чем прочность на сдвиг балок под нагрузкой расположение две точки нагрузки на четверть точек.
Кроме того, ACI кодекса предсказания для сдвиговой прочности балок под действием равномерной нагрузки не соответствуют действительности. Как показано в таблицах 1 и 2, а также на рис. 8 и 9, соотношение наблюдается сдвиг потенциала для расчетных возможностей сдвига ACI доходит до 3,0 для тонких балок и 6,5 для коротких балок. На рис. 9 показано, как ACI прогнозы отклоняются, когда L / D уменьшается. ACI 318-02 выражение для прочности на сдвиг (уравнение (17)), кажется, нереально.
МСА 318 Кодекса не рассматривается размерный эффект при оценке прочности на сдвиг пучков. Как видно из испытаний Iguro др. al.5 в таблице 1, а также на рис. 10, соотношение наблюдается сдвиг способность рассчитывается потенциал сдвига ACI снижается до 0,50 для балок с D Стоит отметить, что существующее количество тестов на таких крупных балок под действием равномерной нагрузки ограничено количество экспериментальных исследований, может оправдывать предложенной теории.
Сравнения в таблицах 1 и 2 и на рис. 8 10, хотя ясно показывают, что ограничения ACI Кодекса, или те, в результате рассмотрения две точки загрузки договоренности, эффективно преодолеть предлагаемой простой формулы (уравнение (11) и уравнения. (16)). Эти уравнения были выведены через представил теорию, в которой все факторы, влияющие на прочность на сдвиг балок при равномерной нагрузке рационально рассматривать.
ВЫВОДЫ
Теория была представлена около сдвиговой прочности железобетонных балок под действием равномерно распределенной нагрузкой. Теория приводит к простой и легкий в использовании выражения для конечной силы сдвига (или предельной равномерной нагрузки) узких пучков, а также глубокие балок под действием равномерно распределенной нагрузкой. Влияние размерного эффекта в сдвигу узких пучков приняты во внимание.
Предлагаемая теория предсказывает точно потенциала соответствующих экспериментальных наблюдений конечной сдвиговой силу обоснованных серии испытаний узких пучков, а также глубокие балок под действием равномерной нагрузки с различными сильными из бетона, стали соотношения продольных, сдвиг соотношения арматуры, L / D и геометрических размеров.
Показано, что предел прочности при сдвиге бруса, либо тонкие или глубоко под равномерной нагрузки намного выше, чем прочность на сдвиг балок под нагрузкой расположение двух сосредоточенных нагрузок на четверть пункта.
В данной работе было показано, что ACI кодекса прогнозы на конечной силы сдвига балок при равномерной нагрузки значительно ниже, для случаев небольших размеров пучков (либо тонкие или глубоко), а для больших пучков, предсказания выше.
Ссылки
1. Bernaert, S., и ЗИС О., "Сила в Shear железобетонных балок под равномерно распределенной нагрузкой," Университет Иллинойса, Урбана, Иллинойс, июнь 1956.
2. Леонхардт Ф., Вальтер Р., Schubversuche Einfeldrigen Stahlbetonbalken унд мит оне цур Schubbewehrung Ermittlung дер Schubtragf Sohn, Берлин, Германия, 1962, 68 с. (На немецком)
3. Расч, H.; Хаугли, FR, и Майер, H., "Schubversuche Stahlbeton-Rechteckbalken мит Gleischm Sohn, Берлин, Германия, 1962, 30 с. (На немецком)
4. Krefeld, WJ и Терстон, CW, "Изучение сдвига и диагонали Сила натяжения опертой железобетонных балок," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 63, № 4, апрель 1966, с. 451-476.
5. Iguro, M.; Shioya, T.; Нодзири, Ю. и Акияма, H., "Экспериментальные исследования по Прочность на сдвиг больших железобетонных балок под равномерно распределенной нагрузкой", Японское общество гражданских инженеров (JSCE), бетона библиотека, № 5, август 1985, с. 137-154. (Перевод с Труды JSCE, № 345/V-1, август 1984)
6. Shioya, T.; Iguro, M.; Нодзири, Ю.; Акияма, H.; и Окада, T., "Прочность на сдвиг больших железобетонных балок," Механика деформируемого твердого тела: применение для бетона, SP-118, VC и Li ZP Baant, ред., американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, 1989, с. 259-279.
7. Кани, Г. Н., J, "Основные факты, касающиеся Shear провал", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 63, № 6, июнь 1966, с. 675-692.
8. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования к Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт Concrete, Фармингтон, М., 2002, стр. 443.
9. Еврокод № 2, "Проектирование железобетонных конструкций, часть 1: Общие правила и правила для зданий", Комиссии Европейских сообществ, ENV 1992-1-1, декабрь 2004, 225 с.
10. Zararis, ДП, и Пападакис Г., Диагональ Shear отказов и размерного эффекта в RC балок без веб Усиление "Журнал строительной техники, ASCE, В. 127, № 7, июль 2001, с. 733-742.
11. Zararis, ДП ", прочность на сдвиг и минимальной поперечной арматуры железобетонных Стройный Балки", ACI Структурные Journal, В. 100, № 2, март-апрель 2003, с. 203-214.
12. Zararis, П. Д. Шир Отказ Сжатие Железобетонные балки Глубокая "Журнал строительной техники, ASCE, В. 129, № 4, апрель 2003, с. 544-553.
13. Zararis, ДП, "Ошибка механизмов в RC Плиты Проведение In-Plane сил", журнал строительной техники, ASCE, В. 114, № 3, март 1988, с. 553-574.
14. Zararis, ДП, "Aggregate Interlock и силы стали сдвиг в анализе RC мембранных элементов", ACI Структурные Journal, В. 94, № 2, март-апрель 1997, с. 159-170.
15. Placas А., Риган, PE, "Shear Разрушение железобетонных балок," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 68, № 10, октябрь 1971, с. 763-773.
16. Меллис, S., и Tsalcatides, T., "Прочность на сдвиг пучков при изменениях Сторнирование Идет загрузка", MSc диссертации, Департамент строительства, Университет Аристотеля в Салониках, Салоники, Греция, 2001, 139 с. (По-гречески).
17. Гонконг, FK; Робинс, PJ; Сингх, A.; и Sharp, GR, "Shear анализа и проектирования железобетонных Глубокая Балки", Инженер, V. 50, No 10, октябрь 1972, с. 405 - 409.
Входящие в состав МСА Продромос D. Zararis является профессор гражданского строительства в Университете Аристотеля в Салониках, Салоники, Греция. Он получил степень магистра и DIC в бетонных конструкций и технологий из Имперского колледжа науки и техники, Лондон, Великобритания, а также докторскую степень от Университета Аристотеля. Его исследовательские интересы включают исследование поведения железобетонных элементов конструкций при различных условиях нагружения.
Иоаннис П. Zararis является дипломированным инженером. Он аспирант Университета Аристотеля в Фессалониках. Его исследовательские интересы включают исследование поведения железобетонных элементов конструкций при различных условиях нагружения.