Strut-и-Tie модели Возглавлял Бар развития в ССТ узлов

Это исследование представляет стойки и галстук моделей (СТМ) объяснить развитие прочности вдоль связанных длина вместе с креплением на голову ношение во главе бар. Крепления на голове требует строительства двуосно сжатого узловые зоны и сопротивление связи необходимо использовать концепцию размытым узла. Эта модель состоит из стойки с узловыми зоны во главе несущих головой и веером поля напряжений для связи напряжений по длине развития. Такое моделирование поясняет взаимодействия между опорными голову и связи сопротивлений. Экспериментальных результатов для ряда главе баров с относительно маленькой головой районах залегания интерпретируются предлагаемой модели.

Ключевые слова: крепления; бар развития; прочности; механизм разрушения; во главе бар стойки и галстук модели.

(ProQuest: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Правильное поведение связь между конкретным и арматура имеет важное значение для выполнения предназначенных железобетонных конструкций. Передачи силы между арматурой и бетона в первую очередь из-за прочности по длине развития и / или в конце крепления в случае необходимости механического крепления устройств предоставляются. Крюки, как правило, используется для обеспечения крепления при недостаточной длины имеющиеся разработки бар. За последнее десятилетие использование во главе баров оказывает реальную альтернативу hooks.1, 2

Методов проектирования во главе баров DeVries3 и МСА 349-064 принятых методов проектирования анкерные болты, таких как конкретные проектные мощности (ПЗС) method5 в том, что их поведение показывает, аналогичных отказов и повреждений. Метод ПЗС в основном опирается на прочности бетона с некоторыми изменениями факторов, чтобы рассмотреть якорь группы, расположение якорей, наличие трещин, виды якорей, и другие параметры. DeVries др. al.6 исследовали дополнительную прочность крепления обеспечиваемого за счет имеющегося связанных длина главе баров в случае бокового выброса провал глубоко укоренилось во главе баров. При неудаче, связанных длины осуществляется около 33% от общей нагрузки на основе экспериментальных наблюдений. МСА 352R-027 указывается, что развитие длина главе бар следует рассматривать как 3 / 4 стоимости крючковатым баров на основе предварительного research.3 ,8-12

Thompson13 предложил, что развитие во главе бар за счет сочетания несущих прибавить связи вдоль длины крепления подкрепления от точки максимального напряжения бар и голове. Для различия между длиной заливки и крепления длины, он предложил, чтобы стойки и галстук моделей (СТМ) быть использованы при главе подробно баров.

СУП, как предполагается, удастся из-за податливости связей, дробление стойки, выход из строя узловые зоны соединения стоек и связи, крепления или провал связей. Предназначен поведение большинства СТМ предполагает уступая связей за исключением облигаций связанных видов отказов и, следовательно, головы или анкерных болтов на конец галстука должна поставляться для формирования сингулярных узлов. Ключ к лечению в связи СТМ в том, как модель отклонение силы в узлах с участием напряженности связей, таких как сжатия сжатия-растяжения (ЧМТ) и tensiontension сжатия (TTC) узлов. Эти узлы, как правило, более низкой эффективной силой, чем compressioncompression-сжатия (КТС) узлов связи с нарушением эффект создан расщепление связано с связи крепления арматуры с помощью таких узлов. Смазывается подход узел, однако, могут подходить для связи, включая передачу по строке конечной длины вместо одиночных узлов с пониженной прочностью на сжатие бетона.

Если предположить, что связь развивается вдоль границы между баром и бетона, возможно полей напряжений для связи передача может включать в однородном поле напряжений или веерообразные поле напряжений с учетом его окружающих стресса окружающей среды, которые будут использованы на рис. 1 и 2. Связанных длина зависит от прочности связей и поперечной арматуры вместе с геометрией. Хонг и Mueller14 и Hong15, 16 представлены серии СТМ на прочность и бар развития в чистых угольных технологий и TTC узлов, считая постоянной прочность вдоль стержня на растяжение.

Эта статья представляет СТМ для развития одной главе бар с учетом связанных длина стержней в зависимости от окружающих структурной конфигурации. Силу передаче во главе баров причин стресса нарушается районах, прилегающих к бару и, следовательно, стойка и галстук моделирование может быть перспективным инструментом дизайна для детализации во главе баров в конкретных членов. При выводе СТМ для развития во главе бар, глобального равновесия конструкции, на которой во главе бар и якорь на рейде во главе бар в местном узловые зоны обсуждаются.

Предлагаемых СУП разумно прогнозировать предельными нагрузками и обеспечивают основные концепции последовательной стойки и галстук для моделирования во главе бар применения в связи связанных структурных конкретные компоненты, такие как балки с dapped конце (рис. 3 (а)), угол сустава (рис. 3 (б)), балки с подвешенного груза (разработка вешалка бар) (рис. 3 (с)), область предварительного напряжения передачи pretensioned пучка (рис. 3 (г)), внешней совместной пучка колонки без поперечных подкрепления (рис. 3 (е)), и внешние совместных пучка колонки с поперечным подкрепления (рис. 3 (е)).

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Во главе бар был рассмотрен в качестве альтернативы стандартной 90-градусной крючковатым бар, но механизм отказа и дизайн метод главе бар не были четко определены. Эта статья представляет СТМ для главе бар развития сквозных узловых зон (ЧМТ узлов). Моделирование уточняет передачи нагрузки и неспособность режима во главе бар якорь в возмущенной области конкретных членов. Отказов и в конечном итоге зависит от нагрузки на голову размера, материала сильные стороны, и окружающие структурной конфигурации с точки зрения геометрии и укрепления деталей.

СУП ДЛЯ главе БАРС

Во главе бар ЧМТ узлов моделируется узнать регулирующих отказов и крепления силы во главе бар. Простой и идеализированной структуры выбранных условий и урожайности материалов предполагается. Возможные режимы отказа классифицированы с глобальных условий равновесия сил. Предельной нагрузки для каждого режима неисправности можно определить с помощью предполагается выход условиях структуры и местные условия равновесия. Кроме того, в диапазоне параметров (геометрии, свойств материала и процента армирования) для каждого режима неисправности обсуждаются.

Идеализированного глубокой пучка и предположения

Глубокой балки, показанной на рис. 4 рассматривается как идеализированной структуры для изучения возможностей крепления и механизм разрушения развития бар голову ЧМТ узла. Опертой глубокие балки с толщиной т подвергается нагрузке P приостановлено вертикальной главе бар на линии симметрии. Одного изгиба арматурного проката считается фактически закреплены на концах с помощью анкерных пластин.

Полей напряжений для приостановлено во главе бар в глубокой пучка предполагается следовать идеальной упруго-пластического поведения материала без упрочнения. Пластиковые идеализации свойства материала, из бетона и арматурного проката обеспечивает тщательного анализа в рамках теории пластичности.

Квадратных локуса выход с нулевым напряжения отсечки на рис. 5 () используется для выхода условия для бетона в данном исследовании. Арматура, как предполагается, противостоять силам в осевом направлении только и дюбель действия пренебречь (рис. 5 (б)). Эффективности и факторов Эти факторы в основном зависят от деформации environment.17-19

Местных прочность арматурных прутков в зависимости от силы окружающего бетона, формы и размера наконечники решетки, а величина поперечного удерживающего напряжения. Для практических целей дизайн, выход условием бар конкретных интерфейсов предлагается в качестве постоянной модели прочность с нулевым напряжения отсечки, в которых степень изменения прочности в зависимости от величины поперечной ограничиваясь напряжений предполагается, что незначительное воздействие По результатам этого исследования, как показано на рис. 5 (с) .20

STM в этом исследовании рассматриваются напряжений в бетоне и облигаций напряжений по главе бар плоского напряженного состояния, поскольку это исследование было посвящено глобальным потоком силу поля напряжений плоскости, а не местного напряженного состояния вблизи развитой бар.

Это была первая Предполагается, что СТМ для главе бар состоит из единой диагональных области сжатия с сжатыми двуосно узловых зон на голове и веером поля напряжений, как показано на рис. 1. ST1 в однородном поле напряжений перевели нагрузку с головы на поддержку и ST2 для веерообразные поля напряжений передал связи напряжений по длине связанных поддерживает. Голова предполагается настолько жесткими, что толщина голову не рассматривается в данном исследовании.

Силы равновесия

Только половина из структуры необходимо в дальнейшем, из-за своей симметрией относительно вертикальной оси. На рисунке 6 показан свободного тела диаграмма в правой половине глубокой пучка исключением вертикальных главе бар. По результатам испытаний внешних соединений пучка столбец с возглавлял баров, проведенного Bashandy, 8 диагональные трещины начало с головы после раскрытия трещин вдоль заливки длины стержня. Поскольку нагрузка возросла, диагональные трещины по всей вероятности, распространяются в направлении предполагается, сжатая зона пучка, то есть в направлении Strut ST1 на рис. 6. При неудаче, конкретные клина на несущую часть головы был обнаружен. Диагональные трещины с головы до поддержки с конкретными клин означает концентрации напряжений в передней части головы. Аналогичные явления отмечались и в Thompson13 Кастро и Imai.21 напряжений двухосного сжатия узел, СПЗ, предполагаются равными эффективного сжатия прочность бетона (- , ST1 ^ ^ зир = F ^ ^ к югу у.е.) для имитации концентрации напряжений в передней части головы.

Индекс означает напряжения, действующие на положительные лицом бар. Значение чистой головой области Anh разделить на толщину пучка т определяется как эквивалентная эффективная ширина головы 2b, а затем ширину узла СПЗ является B. В силу равновесия узла ОИЗ и Strut ST1, стресс Strut ST1 должна быть равна эффективной прочности на сжатие бетон (- форме. По предположению пластическое поведение для бетона коэффициент эффективности

В баре / конкретные интерфейсы, напряжения сдвига Регион HGFD считалось подчеркнул одноосно с основными сжимающих напряжений ^) в баре / конкретные интерфейсы. ST2 представляет веерообразные сжатия поля в регионе HGFD. Сегмент DE по главе бар считалось, как без стресса из-за растяжения силы в поперечном направлении, чтобы во главе бар, что регион был DEF безударных. Регион ABI также предполагается безударных. Силы натяжения, разработанные в горизонтальной арматурного проката обозначается как TTR. Учитывая симметрию системы по отношению к вертикальной главе бар, реакций на опоры были равны P / 2. Для описания границы двуосно сжатого узловые зоны КБК конечной размерности, было удобно ввести местных RS системе координат с началом в точке C такая, что г = х - д, з = у - л / 2.

Точка С "означает точку пересечения вертикальной линии, проходящей в центре опорной плиты и турник, и ро и т. д. обозначают размер подшипника и анкерных плит, соответственно. Узловые зоны КБК следует относить к равномерного двухосного сжатия с основными напряжения сжатия-р и д-в х-и у-направлениях соответственно. Условия равновесия х и выхода у-направлений.

... (1)

... (2)

Отказов системы делятся на два вида, в зависимости от состояния стресса ST2 области сжатия. Если напряжения сдвига 7 (а). Другие неудачи конкретные диагональных сокрушительный провал, когда главное напряжение Рис. 7 (б). Растягивающее усилие в вертикальном главе бар не должен достичь своей текучести, чтобы предельной нагрузки системы можно узнать.

Бонд неудачи с податливость турнике

Доходность условия-В связи неудачи, напряжение связи результирующего U по вертикали во главе бар достигла своего предела прочности связи вверх в сегменте DH, а бетон ST2 области сжатия не раздавить. Для отказа системы, другой структурный компонент STM необходимо в предельное состояние стресса, так что усилие натяжения в горизонтальной полосы усиления считался урожай

U = U ^ югу р л ^ к югу Ь

P

T ^ югу tr = T ^ югу тр, р = ^ к югу tr ^ ^ е р к югу (5)

В дальнейшем предполагается, что минимальный размер подшипника и анкерных плит были использованы, в результате которой отношение напряжений и, следовательно, главные напряжения в узловых двуосно сжатого зоны равна эффективной прочности на сжатие бетон (-р = д = Аи ).

Предельная нагрузка Pu-выход условий (уравнение (3) через (5)) для режима разрушения сцепления вместе с местными условиями равновесия однозначно определяется предельной нагрузки и в конечном итоге напряженного состояния. Предельной нагрузки глубокой пучка в связи неудачи состояла в прочности вдоль связанных LP длины и несущей способности на голову. Связанных длина LP относится к склону Кр, как показано на рис. 8. Решая совместно определяющих уравнений (уравнения (6) и (7)) дают связанных LP длины и наклона Кр. Предельная нагрузка Pu могут быть получены из уравнения. (8) с полученным LP. Дифференцирования определяющих уравнений приведены в Приложении A1 .*

... (6)

... (7)

P ^ к югу и ^ = югу U ^ р ^ л ^ к югу р 2tbf ^ югу у.е. = -2 с ^ о ^ к югу тс ^ ^ к югу у.е. (8)

Диапазон параметров для связи сбоев Для отказов связи, наклон K должна находиться между K ^ ^ мин к югу и к югу K ^ тах

... (9)

Подставляя склоне Ко рис. 8 в уравнение. (9) дает ряд параметров, в которых сбой связи с уступая горизонтальной полосы одновременно.

... (10)

Бетонные диагональных провал дробления

Если прочность настолько велика, главное напряжение

Доходность условия-Хотя связь внутренних сил по вертикали во главе бар и растягивающие силы во главе бар меньше, чем их текучести, главный стресс- конкретные Аи и силу натяжения горизонтальной полосы усиления достигает своего предела текучести (уравнение (5)). Как предполагается, в случае разрушения сцепления, главные напряжения в узловых двуосно сжатого зоны предполагается равным эффективного сжатия прочность бетона (-р = д = Аи).

U

-

Предельная нагрузка Pu-Pu предельная нагрузка может быть определена таким образом подставляя в уравнение. (1). Размер опорной плиты, а значит, определяется по формуле. (13), который идет в Приложении A1.

... (13)

... (14)

Диапазон параметров для конкретных диагональных провал дробильно-размер опорной плиты, а значит, должна быть меньше или равна половине длины горизонтальной глубокой пучка л / 2. Используя формулу. (13) и определения

Механизм разрушения совместимы с STM единого диагонального поля сжатия может быть описано с помощью диагональной линии разрыва O'F показано на рис. 2 (а). Местные системы координат п происходит в точке G, как показано на рис. 2 (б). Первого основного направления деформации (1-ось) оказывается пополам угол между вектором перемещения 2 (б) .20,23

Поскольку Из геометрии, угол AO'B (=

... (16)

Если смещение вектора 2 (б), то есть Состояние [прямой Потому. = F с. F Таким образом, при

Из условий уравнения. (15) и

... (17)

Конструктивных параметров и отказов

Предельная нагрузка и неспособность режима во главе бар ЧМТ узла могут быть определены конструктивные параметры, такие как Предложенная модель может быть распространена на все более актуальной structures24-26 с несимметричными граничными условиями, поперечной арматуры, или несколько возглавлял баров. Возглавлял баров эффективно применимы к внешней суставов beamcolumn как луч основные подкрепления. Возможные диапазоны конструктивных параметров должны быть исследованы для оценки влияния каждого проекта параметра предельной нагрузки и отказов, когда возглавлял бар используется во внешних соединений beamcolumn. Характеристики параметров, влияющих на связи и имея сильные стороны обсудили и по сравнению с предыдущими исследованиями.

Дизайн параметры

Удлинение Если во главе баров прекращается в течение внешних соединений пучка столбца, представляет собой отношение эффективной глубины вложенности пучка длины. Угол между стойкой и галстук зависит от Раздел A.2.5 МСА 318-0827 указывает, что угол между осями любой стойки и любая связь ввода одного узла не должно восприниматься как менее чем 25 градусов. Таким образом, максимальное значение является cot25 градусов [асимптотически =] 2,0, а минимальное значение tan25 градусов [асимптотически =] 0,5. Несущая способность известна не имеют отношение к заливки length.13

Глава ширина DeVries, 3 Bashandy, 8 и Thompson13 изучали влияние области головы и формы на якорь потенциала во главе бар. DeVries3 сообщил, что не было никакого существенного увеличения предельных за счет увеличения размера головы мелких тест вывода заливки, в то время не было никаких существенных изменений в конечной потенциала путем изменения ориентации, пропорции, а толщина головы в глубокой вывода заливки испытания. Кроме того, он обнаружил, что конечная потенциала стороне прорыв линейно увеличивается с увеличением размеров головы. Аналогичные тенденции сообщили Bashandy8 и Thompson.13 толщина головы может быть сведено к минимуму с помощью численного анализа, чтобы гарантировать достаточный голову rigidity.28

Для практических целей, размер головы должны быть сведены к минимуму, чтобы производство стали и бетонных легко. Wallace2 Уоллес и др. al.11 что минимальные чистые области головы Anh четыре раза в бар Ab на основные подкрепления в пучке колонки суставов. Девять раз бар Ab был рекомендован для чистой области головы сдвига подкрепления slabs.29 касается минимальной длины заливки, Thompson13 и МСА 352-027 предложил 6 дБ. Таким образом, половина максимального эффективного ширина головы Ъ 1.4db, то есть максимальное значение Значения, большие чем

Механические армирования Если во главе строка используется в качестве основного пучка на усиление пучка колонки сустава, половина колонны подкрепления рассматривается как ATR. Таким образом, механическое отношение В соответствии со статьей R10.9.1 МСА 318-08,27 доля арматуры в колонны обычно не превышает 4%. Пределом текучести от 280, 420 и 520 МПа (40, 60 и 75 КСИ) указаны в ASTM A615/A615M для армирования бетона, а также силы широко используется бетон от 24 до 40 МПа (от 3,5 до 5,8 KSI). Как правило, высокопрочных арматура используется с высокопрочного бетона, так что отношение предела текучести бар на прочность бетона составляет от 10 до 25 лет. Таким образом, величина

Соотношение прочности бетона на прочность Если головка к стойке, он предложил, что связь потенциал должен быть сокращен, поскольку относительная площадь голову бар увеличивается на основе сквозных узел и коленях соединения tests.13 В случае большой головой, связь потенциала значительно уменьшается, когда емкость голову подшипников достигла своего максимума на испытания. В предлагаемом STM, связь емкость зависит от кабального длина, на которую влияет длина заливки и размер головы (уравнение (6)).

Накрыть крышкой и бар расстояние существенно повлиять на прочность. Для больших покрытия и бар интервал, можно получить отказ и вывода для небольших покрытия и бар интервал, расщепление растяжение сбой приводит к снижению прочности. Расщепления отказов является тип Ожидается, что управлять для большинства элементов конструкции. КСР-МФП Модель Code31 определяет максимальную прочность связи между 1,0 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу МПа (12 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм) и 2,0 [квадратный корень] е '^ с ^ к югу МПа (24 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм) в случае невыполнения расщепления. Член т толщина этом исследовании рассматривается как шаг пучка подкрепление в пучке колонки суставов. Учитывая прочность бетона, максимальное значение

Несоблюдение режима

Отказов может быть определена по формуле. (10) и (17). Рисунок 9 показывает соответствующие диапазоны механических , 2) конкретные диагональных сокрушительный провал в сочетании с уступая горизонтальной полосы (CY) и 3) чистой конкретные диагональных сокрушительный провал (C). В качестве значения Как отношение половины ширины головы заливки длины Серые регионов графиков на рис. 9 представляют собой общие условия внешних соединений пучка колонки. Рисунок 9 следует, что разрушение сцепления с уступая горизонтальной полосы происходит на общих условиях.

Сравнение тестовых данных

Для проверки предлагаемой СТМ для главе бары, некоторые существующие тестовые данные сравниваются с данными, предсказать с предложенной модели. Среди многих испытаний во главе баров, Choi32 и Чой и др. al.33 вывода провели испытания во главе баров вкладывается в опертой столбцов. Опорных пунктов были симметричными по отношению к главе бар и каждый опорный пункт был далек от главе бар 1,5 раза заливки длины ( Пятьдесят шесть образцов были испытаны в трех различных сериях с проверкой переменных, включая продолжительность заливки, бар размер и количество поперечной арматуры. Потому поперечной арматуры был исключен в этом СТМ, 10 образцов без поперечной арматуры, были сопоставлены с предложенными СТМ.

Бар диаметром 16, 22, 25 и 29 мм (5 / 8, 7 / 8, 1 и 1 - 1 / 8 дюйма) были использованы. Главы были квадратной формы, а чистая области головы был в три раза бар бар, независимо от диаметра. Размеры головок приведены в таблице 1. Заливки длина разнообразны, как и 10dB, 13db, и 15 дБ. Число главе баров загружены одновременно был 2 или 3. Таблицы 1 и 2 показывают испытания матрицы и результаты испытаний, соответственно. Несоблюдение режима все образцы должны были связи провал.

Предельными нагрузками образцов предсказываемых предлагаемого СТМ. Консервативным значение [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу от МПа (12 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу пси) используется в качестве прочности и 0.85f '^ с ^ к югу принимается за эффективное сжатие узлов ( Для сравнения, предельными нагрузками, прогнозируется также в соответствии с добавлением D МСА 318-08.27 Раздел D.4.1.2 МСА 318-0827 указано, что номинальная прочность якорных напряженности является самым низким среди силы четыре сильные (сталь, бетон прорыва , вывода, а также конкретные фасад, обращенный к сильных выброса). Для образцов, прочность бетона прорыва (Раздел D.5.2 МСА 318-0827) дает наименьшее значение. Испытательные нагрузки и прогнозируемые значения приведены в таблице 2. Соотношение прогнозируемого значения, стойки и галстук модели (PSTM) для проверки значения между 0,57 и 0,91, а среднее значение и коэффициент вариации (COV) являются 0,72 и 13% соответственно.

Соотношение прогнозных значений Раздел D.5.2 МСА 318-0827 (ГОЛД) для проверки значения между 0,22 и 0,43, а среднее значение и являются COV 0,31 и 23% соответственно. Отметим, что уравнение для якорных потенциала ACI 318-0827 вытекает из большой базы данных результатов испытаний на 5% fractile, которая дает около 75% от среднего value.5, 27 контрольных значений включить эффект дюбель действия колонке подкрепления. В STM, однако, конечной нагрузки рассчитываются только из конкретных стоек, чтобы предсказать значения STM меньше контрольных значений. Кроме того, прочность связи в [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу МПа (12 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм) считается консервативной ..

Приложение D МСА 318-0827 была разработана для оценки потенциала якорь и, следовательно, связь во главе бара в течение заливки длины и геометрии окружающих структуры (такие, как дополнительные арматурного проката и расположение опорных пунктов), не рассматриваются. Таким образом, добавление D МСА 318-0827 слишком недооценивает предельной нагрузки. На рисунке 10 показано сравнение результатов испытаний с предсказаниями. Из сравнения с результатами испытаний, установлено, что STM, разработанные в данном исследовании достаточно прогнозирует предельной нагрузки во главе бар. Например для определения возможности крепления образца С29-10dB-2-L в таблице 2 приведена в Приложении А2.

ВЫВОДЫ

При конечной потенциала во главе баров результате сочетания несущих на голове и прочности по частичной длина заливки длины, предлагаемого для СТМ во главе баров якорь в глубоких пучка объяснить четкие передачи силы и отказов, имеющих влияние основных параметров конструкции. Модели были сопоставлены с экспериментальными данными в литературе. Из исследования в данной работе, можно сделать следующие выводы:

1. Предлагаемого СТМ для главе бар развития сквозных узлов объяснить два типа передачи нагрузки от главе бар поддерживает. Стойка однородном поле напряжений с головы до поддерживает является несущей способностью и веерообразные сжатия поля вдоль бар конкретные интерфейсы связи представляет сопротивление;

2. Поле напряжений в связи сопротивление определяет контроля отказов глубокой балки с возглавлял бар. Если напряжения сдвига в главе бар конкретные интерфейсы достигает своей прочности, связи возникает ошибка. Когда основное напряжение поля напряжений достигает эффективного прочности при сжатии, бетон диагональных провал дробление происходит.

3. Предлагаемые модели способны объяснить сбоев и в конечном итоге нагрузка во главе бар ЧМТ узлов в зависимости от размера головы, материальный сильные стороны, и окружающие структурной конфигурации в том числе и усиление геометрии деталей. Когда во главе бар зиждется на совместной внешней пучка колонке пучка основного армирования, связи неудачи ожидать, учитывая практические спектр материалов и геометрических характеристик.

Наконец, что касается практических последствий, представлены диаграммы отказов показывает, оценки оптимального соотношения облигаций к прочности бетона, а также соотношение длины заливки размер головы для разработки во главе бар, разработанные в ССТ узлов.

Нотация

^ К югу NH ^ ^ к югу Ь ^, ^ к югу tr = областях чистой головой, во главе бар и горизонтальных стержней арматуры, соответственно,

Ь = ^ ^ к югу NH / (2t) = половина эквивалентных эффективная ширина головы

F ^ югу у.е. =

K ^ о ^ к югу, к югу K ^ р = наклон Strut ST1 и граничных склоне сжатия области ST2, соответственно,

л ^ к югу б ^ л ^ е ^ к югу, л ^ к югу р = размер узловых зоны в передней головы, длина бар заливки, а также связанных длиной, соответственно,

P, Q = напряжений на поддержку в х-и у-направлении, соответственно,

T ^ югу tr ^ T ^ югу тр, р = предел силы в горизонтальной оси и ее эффективной текучести, соответственно,

* Приложение доступно на сайте <a target="_blank" href="http://www.concrete.org" rel="nofollow"> www.concrete.org </ A> в формате PDF в качестве дополнения к опубликованному бумаги. Он также доступен в печатном виде в штаб-квартире ACI за дополнительную плату в размере стоимости воспроизводства плюс управляемость на момент запроса.

Ссылки

1. Бернер, DE, и Хофф, GC ", во главе Усиление в Disturbed Регионы деформации бетона Участники" Бетон International, V. 16, № 1, январь 1994, с. 48-52.

2. Уоллес, JW, "во главе с Усиление: жизнеспособным вариантом," Бетон International, V. 19, No 12, декабрь 1997, с. 47-53.

3. DeVries РА ", возглавляемой Крепление арматуры в бетон", Кандидатская диссертация, Техасский университет в Остине, Austin, TX, 1996, 294 с.

4. ACI Комитет 349 ", требований Международного кодекса по проблемам ядерной безопасности связанные железобетонных конструкций (ACI 349-06) и Комментарии" Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2006, 153 с.

5. Фукс, W.; Eligehausen, R.; и Брин, JE, "Бетон проектной мощности (ПЗС) подход для крепления к бетону," Структурные ACI Journal, В. 92, № 1, январь-февраль 1995, с. 73-94.

6. DeVries РА; Jirsa, JO, а Bashandy, TR, "Влияние поперечной арматуры и сцепленный Длина в стороне Блоуаут Емкость Возглавлял усиление", Бонд и развития Усиление-Дань д-р Питер Gergely, SP-180, Леон Р., ред., американский институт бетона, Фармингтон, М., 1998, с. 367-389.

7. Совместное ACI-ASCE Комитет 352 ", рекомендации по проектированию пучка-Column соединений в монолитных железобетонных конструкций (ACI 352R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2002, 37 с.

8. Bashandy, TR, "Применение Возглавлял бары в бетоне Участники", диссертация, Техасский университет в Остине, Austin, TX, 1996, 302 с.

9. Макконнелл, SW, и Уоллес, JW, "Использование T-Headed бары в железобетонных коленных суставов, подвергнутого циклических Боковая загрузка", доклад № CU/CEE-94/10, Департамент строительства, Clarkson University, Потсдам, NY, 1994, 44 с.

10. Макконнелл, SW, и Уоллес, JW, "Поведение железобетонной балки Колонка коленных суставов, подвергнутого обратном циклического нагружения, Доклад № CU/CEE-95/07, Департамент гражданской и экологической инженерии, Clarkson University, Потсдам, штат Нью-Йорк, Июнь 1995, 197 с.

11. Уоллес, JW; Макконнелл, SW; Gupta, P.; и Кот, PA, "Использование Возглавлял Усиление в луч-Column шарниры, подвергнутого сейсмических нагрузок", ACI Структурные Journal, В. 95, № 5, сентябрь-октябрь . 1998, с. 590-606.

12. Райт, JL, и МакКейб, SL, "Длина развития и Анкоридж поведение возглавляемой арматура," SM Доклад № 44, зданий и сооружений и инженерных материалов, Университет штата Канзас научно-исследовательский центр, Лоуренс, KS, сентябрь 1997, 147 с.

13. Томпсон, МК ", Анкоридж поведение возглавляемой Усиление в ССТ Узлы и Lap сращивания", Кандидатская диссертация, Техасский университет в Остине, Austin, TX, 2002, 502 с.

14. Гонконг, S.-G., и Мюллер П., "Трасс модель и механизм разрушения для развития в Бар ЧМТ узлов", ACI Структурные Journal, V. 93, № 5, сентябрь-октябрь 1996, с. 564-575.

15. Гонконг, S.-G. ", Трасс Модель Напряжение бары железобетонных балок: натяжения на растяжение-сжатие Регионы", ACI Структурные Journal, V. 93, № 6, ноябрь-декабрь 1996, с. 729-738.

16. Гонконг, S.-G. ", Strut и галстуков-модели и механизмы Отказ Бар развития на растяжение-растяжение-сжатие обращения зоны", ACI Структурные Journal, В. 97, № 1, январь-февраль 2000, с. 111-121.

17. Ашур, А. Ф. и Морли, CT, "Эффективность фактор бетонных сплошных глубоких Балки," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 122, № 2, февраль 1996, с. 169-178.

18. Yun, Ю. М., и Рамирес, JA, "Сила Struts и узлы Strut-Tie Модель" Журнал строительной техники, ASCE, В. 122, № 1, январь 1996, с. 20-29.

19. Мак-Грегор, JG, и Wight, JK, железобетон: механика и дизайн, четвертое издание, Prentice Hall, Аппер-Садл-Ривер, штат Нью-Джерси, 2005, 1132 с.

20. Гонконг, S.-G., "В соответствии Трасс моделирование Бар развития и Анкоридж", кандидатскую диссертацию, Lehigh University, Вифлеем, PA, 1994, 399 с.

21. Кастро, JJ, и Имаи, H., "Структурные эффективности наружных Луч Колонка шарниры с механическим Анкоридж на главную бары," 13 Всемирной конференции по сейсмостойкого строительства, документ № 2474, Ванкувер, Британская Колумбия, Канада, август 2004. (CD-ROM)

22. Muttoni, A.; Шварц, J.; и Th

23. Сигрист, V.; Альварес, M.; и Кауфманн, W., сдвиг и изгиб в структурной бетонных балок, Институт строительной техники, Цюрих, Швейцария, 1995, 43 с.

24. Гонконг, S.-G.; Chun, S.-C. и Ах, B., "Оценка Анкоридж прочность возглавляемой Бар во внешней Луч-Column совместного использования Strut-и-Tie Модель", Труды 2-го выдумка Международный конгресс ID 2-15 бумаги, Неаполь, Италия, 2006. (CD-ROM)

25. Chun, S.-C.; Hong, S.-G. и Ах, B., "Анкоридж прочность возглавляемой Бар во внешней Луч-Column Совместно с поперечной арматуры Использование Strut-и-Tie Модель", Труды 2-й Азиатский Бетонные Федерации Международная конференция, Бали, Индонезия, 2006, с. RPP-15 в РПП-161.

26. Гонконг, S.-G.; Chun, S.-C.; Ах, B.; и Ли, D.-H. ", Strut и галстуков-модель Крепление нескольких Возглавлял бары," 2-й Международный симпозиум по Соединения между стали и бетона, Штутгарт, Германия, 2007, с. 227-236.

27. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-08) и Комментарии" Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2008, 465 с.

28. Ли, SH; Chun, S.-C. и Ах, B., "Численный анализ Выдвижной поведение возглавляемой Бар в бетоне," Структурные инженеры World Congress 2007, Бангалор, Индия, ноябрь 2007. (CD-ROM)

29. Гали, А., Дилгер, WH, "Якорное с двойной головкой Коты," Бетон International, V. 20, № 11, ноябрь 1998, с. 21-24.

30. ACI Комитет 408 ", Бонд и развитию прямых арматуры при растяжении (ACI 408R-03)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2003, 49 с.

31. Комитет Евро-International-дю-Beton ", КСР-МФП Типовой кодекс", 1990, Томас Телфорд, Лондон, Великобритания, 437 с.

32. Чой, D.-U., "Испытание Возглавлял бары для применения во внешней шарниры Луч-Column (Фаза I-Пулаут Test)," Hankyong национальный университет, Ansung-си, Корея, февраль 2003, 104 с.

33. Чой, D.-U.; Hong, S.-G. и Ли, C.-Y., "Испытание Возглавлял Усиление в Пулаут", KCI бетона Journal, V. 14, № 3, сентябрь 2002, с. 102-110.

Входящие в состав МСА Сун-Чул Chun является главный научный сотрудник Института на Daewoo технологии строительства, Сувон, Южная Корея. Он получил степень бакалавра в 1994 году, степень магистра в 1996 году и защитил кандидатскую диссертацию в 2007 из Сеульского национального университета, Сеул, Корея. Он является членом Совместного ACI-ASCE Комитет 352, узлов и соединений в монолитных бетонных конструкций. Его исследовательские интересы включают стали крепления к бетону, композиционных материалов, и восстановлению железобетонных конструкций.

Сен-Гюль Hong является профессором архитектуры в Сеульском национальном университете. Он получил диплом бакалавра и магистра в Сеульском национальном университете в 1981 и 1983 годах, соответственно, и степень доктора философии от Lehigh University, Вифлеем, штат Пенсильвания, в 1994 году. Его исследовательские интересы включают стойки и галстук моделей для передачи связи, прочность на сдвиг железобетонных членов трения скольжения при ползучести, крепления нескольких баров и деформации железобетонных колонн при сдвиге.