Поведение стали высокопроизводительных качестве поперечной арматуры для бетонных балок

Эта статья описывает поведение высокопроизводительных (HP) стали, а для поперечной арматуры балок. HP сталь характеризуется повышенной коррозионной стойкостью и большей прочностью по сравнению с ASTM А615-06 Оценка 60 стали. HP стали, отобранных для данного исследования является коммерческое название микрокомпозитной многоукладной деформируемых (MMFX) стали и соответствует ASTM A1035-07. Девять железобетонных балок строились по № 9 ( Основными переменными рассматриваться в данном исследовании, расстояние стремя и тип арматуры материала. Результаты испытаний показывают, что использование HP арматуры увеличивает мощность сдвига и повышает работоспособность в условиях усиления прочности и снижения сдвиговых ширина трещины. Текущие правила проектирования можно консервативно быть использованы для проектирования стальных HP использованием текучести 80 KSI (552 МПа).

Ключевые слова: балки; высокопрочный бетон; высокопрочного бетона; сдвига; стали.

ВВЕДЕНИЕ

Существует растущий интерес к использованию высокопрочных материалов для снижения нагрузки мертвых и, следовательно, увеличение длины пролета. Не достаточно, исследования были проведены на высоком исполнении (HP) стали по сравнению с высокопрочных бетонных, однако. HP стали соответствующей ASTM A1035-071 имеет более высокую прочность по сравнению с обычными А615 ASTM-06 Оценка 602 стали, которые могут уменьшить количество необходимых подкрепления. Это может потенциально снизить затраты материальных и трудовых и освобождает усиление заторов будущих структур. Имеющиеся в продаже микрокомпозитной многоукладной деформируемых (MMFX) стали, что соответствует ASTM A1035-07, 1 был выбран для этого исследования. Целью данного исследования было определение возможности использования HP стали, а поперечной арматуры для конкретных членов, особенно членов поведения в перегруженном состоянии со сталью быть на высоком уровне напряжения. Исследования состояла в оценке балок армированных стальной HP стременах и продольной арматуры, определяющие способность текущего правила проектирования прогнозировать прочность на сдвиг, оценивая возможность детального анализа для прогнозирования прочности на сдвиг, и принятия проектных рекомендаций ..

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Поведение конкретных членов подвергается сдвигу, армированного стальной HP четко не определена. Одна из проблем, является ли высокий уровень стресса в укреплении может привести к чрезмерной трещин в бетоне. Другая проблема заключается в том, насколько точно текущего правила проектирования может предсказать, прочность на сдвиг. Это исследование дополняет усилия, предпринимаемые на государственном университете Северной Каролины и в других местах, чтобы обеспечить технические руководящие принципы для использования стали HP в бетонных конструкциях.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ

Испытательные образцы

Экспериментальная программа состояла из девяти железобетонных балок разделить на три основные категории в зависимости от типа арматуры. Марки стали включает в себя традиционные ASTM А615-06 Оценка 602 стали ASTM A1035 и-071 стали. В рамках каждой категории, стремя расстояние разнообразны, чтобы отражать минимальный, средний и максимальный уровень поперечной арматуры, как это предусмотрено в ACI 318-05.3 все лучи были размеры поперечного сечения 12 х 16 дюймов (305 х 406 мм), Общая длина 16 футов (4,88 м). Кроме того, все лучи были предоставлены же отношение продольной подкрепление сохранить влияние дюбель действия постоянной. В результате изменений в наблюдаемое поведение может быть объяснено либо стали HP или стремя расстояния. Два слоя три № 9 ([прямой фи] 29) баров были использованы в нижней и один слой из трех № 9 ([прямой фи] 29) баров был использован в верхней части света, со всеми из стремян нет . 3 ([прямой фи] 10) размера стержня. Сечение показано на рис. 1.

Все поперечной арматуры, содержащиеся закрытые стремена с крючками продлен на расстоянии шести диаметров бар мимо поворота, как указано ACI 318-05,3 Раздел 7.1. Продольная стали в придонных слоях были разработаны с 90-градусной крюком на конце стержня, чтобы обеспечить надлежащее закрепление. Тест матрицы приведены в таблице 1 этикетки пучков с помощью трех параметров: тип продольной стали, тип поперечного стали, а расстояние между поперечными стали в дюймах. Буква "C" указывает на обычных Оценка 60 стали и "M" представляет MMFX стали. Например, луч СМ-4 содержит обычных Оценка 60 продольных стали и стремена HP стали расстоянии 4 дюйма (102 мм) между центрами. Литье и тестирование было организовано в три пучка наборов, каждый набор содержит три образцов различается в зависимости от расстояния между поперечной арматурой. В рамках данного пучка набор, образцы меняться в зависимости от сочетания арматурной стали использованного материала. Установить 1 пучков сдвига службы углубленного соотношение (A / D), равным 2,62, тогда как лучи в Sets 2 и 3 / сут равна 3,08 ..

Свойства материалов

Девять пучков были изготовлены по normalweight бетона с совокупный размер 3 / 8 дюйма (9,5 мм). Средний бетона на сжатие сильных в день тестирования колебалась от 3900 до 4730 фунтов на квадратный дюйм (27 до 33 МПа). Прочности бетона на сжатие было определено путем тестирования 4 х 8 дюймов (102 х 204 мм), цилиндры, которые были, поданных за каждого пучка набор и лечение в тех же условиях, как лучи. Напряженность талоны HP и оценки стали 60 были протестированы в соответствии с ASTM A370-07, 4 и напряженно-деформированного отношения показаны на рис. 2. Стали ASTM A1035 опытных линейного поведения до уровня напряжения около 80 KSI (552 МПа), а затем незначительно небольшое снижение модуля упругости до 100 KSI (690 МПа), а затем нелинейного поведения до максимальной численности в 172 KSI (1186 МПа), на 5% деформации. Текучести, в ACI 318-05,3 Раздел 3.5.3.2, базируется на деформации на 0,35% и составил 97 KSI (669 МПа). Следует отметить, однако, что 0,2% был нейтрализован метод ASTM вычислить предел текучести стали HP для KSI 120 (827 МПа).

Испытание установки и приборы

Тестовой системе был разработан таким образом, что каждый луч может быть проверена в два раза. Она состояла из одной приложенной нагрузки, расположенный ближе к одному из концов света, причем часть пучка консольной дальний поддержки. После завершения первого испытания, луч вращается до проверки остальных безударных части. На рисунке 3 показана конфигурация тестовой системе на 1 Sets, 2 и 3, соответственно, в то время как на рис. 4 приведена фотография типичного теста. Нагрузки были применяться с использованием 220 кип (979 кН) потенциала МТС гидравлический привод поддерживает стальная рама тестирования, которая была надежно крепятся к сильным полом. Нагрузки было передано через два стали пластин, которые были 1 дюйма (25 мм) толщиной в 5 дюймов (127 мм) в ширину. Пучка была поддержана стальных пластин размером 1 дюйм (25 мм) толщиной в 6 дюймов (152 мм) шириной, один стальной вал в период, который служил контактный и роликовые условием для испытания балки. Поддержка расположена на верхней части бетонных блоков, которые надежно крепятся к сильным полом.

Приложенной нагрузки измерялась динамометр в то время как ширина трещины, деформации стали, а также отклонения была измерена с помощью ПИ датчики, электрические датчики деформации сопротивление, и строка горшки, соответственно. П. И. датчики включены две розетки сбоку пучка для измерения ширины трещин и соответствующих штаммов. Каждая розетка состоит из трех 200 мм (7,87 дюйма) П. И. датчиков, с одной горизонтально, один расположен вертикально, а один размещен по диагонали на 45 градусов. Два 100 мм (3,94 дюйма) П. И. приборы были размещены на верхней поверхности балки, по обе стороны пластина для измерения деформации верхней конкретные. Дополнительные два 100 мм (3,94 дюйма) П. И. измерительные приборы и две кастрюли строки были размещены на нижней поверхности балки, прямо под нагрузкой точки для измерения деформации нижней конкретные и отклонения, соответственно. Рисунок 5 показывает расположение приборов.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

Результаты испытаний были рассмотрены с целью определить балок армированных HP стали, поперечного и продольного армирования по сравнению с балок армированных полностью с 60 Оценка стали. Подробные результаты тестирования и обсуждения могут быть найдены elsewhere.5 девять пучков под нагрузкой, что увеличилось примерно в 15 кип (66,7 кН) шагом до отказа. Отказ был выявлен, когда измеряется максимальная нагрузка снизилась более чем на 20%. Таблица 1 показывает, предельной нагрузки сдвига для каждого луча, Vexp.

Shear нагрузки отклонения поведения

Сдвиг кривых нагрузка-смещение Set 1 пучков находятся на рис. 6, с максимальным измеренным прогибов приблизительно равна 0,7 дюйма (17,8 мм). Эти относительно малых отклонений обусловлены типа аварии, которая была в первую очередь при сдвиге. Экспериментальные результаты также показывают, что жесткость пучка набор был почти одинаковым, независимо от типа их укрепления. В целом, увеличение поперечных отношение арматуры, за счет сокращения расстояния между стремя, растет как несущая способность и величина отклонения, при отказе. Использование различных типов продольных и поперечных стали в пределах данного пучка множество, однако, влияет только на конечной грузоподъемность.

Shear нагрузки поперечных деформаций

Напряжение в поперечном (вертикальном) направлении измерялось с помощью вертикальных датчиков ИП, которые были частью розетки тензометрических конфигурации приведены на рис. 5. Сдвиговые нагрузки и поперечных связей деформации для пучка Установить 2 приведены на рис. 7, что характерно для поведения всех множеств. Пересечения касательной кривой нагрузки деформации был использован для определения возникновения первых трещин сдвига. Этот уровень нагрузки оценивали конкретный вклад в общее сопротивление сдвига пучка Vc, эксп. В целом, измеряется сдвиговых трещин нагрузки для всех испытуемых балок составляет от 25 до 30 KIPS (111 до 133 кН), что составляет примерно 2,5 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу BD по измеренным конкретные прочности на сжатие Время тестирования каждого луча. Рисунок 7 показывает также два твердых горизонтальных линий, представляющих конкретный вклад Vc исходя из средней измеряется прочность бетона и стали вклад Vs на основе текучести 60 KSI (414 МПа) для хомутов. Условия Vc и Vs, были рассчитаны по формуле ACI 318-053.

(11-3) и (11-15), соответственно. Рисунок 7 показывает, что номинальная прочность на сдвиг Vn намного ниже, чем измеренные значения, которые могут выделить встроенные в безопасности кода уравнения для сдвига дизайна. Луч наборы с более высокой поперечной отношение укрепления были несколько менее консервативным ..

Поведение пучка CC-4 составляет приблизительно линейна вплоть до 65 KIPS (289 кН), что соответствует податливость стремена последующим нелинейным поведением. Отказ пучка CC-4 произошло сразу же после податливость продольных стержней арматуры. Это показано на рис. 8, который показывает касательной нагрузки по сравнению с продольной деформации и поперечной деформации измеряемый тензодатчиков и датчиков ИП, соответственно. Уступая обеих поперечных и продольных стали позволило значительной деформации при узловой зоны и привело к дроблению конкретного на вершине ребра, как показано на рис. 9.

Поведение пучка СМ-4 остается практически линейной до сдвига уровня нагрузки 85 KIPS (378 кН), где потенциал появляется на плато. Это связано с характеристиками стали ASTM A1035, который имеет гораздо более высокую доходность напряжения и силы по сравнению с 60 Оценка стали. Луч MM-4, усиленные стальными полностью HP, вели себя аналогично Луч СМ-4, хотя она лучше контролировать трещины при заданной нагрузке уровне по сравнению с двумя другими лучами. Высокий уровень деформации, индуцированной в поперечном и продольном стали позволило сжатия деформации в диагональном направлении, чтобы достичь своей конечной стоимости и привести к дроблению на конкретные узловые зоны, как показано на рис. 9. Этот механизм продемонстрировал с помощью нелинейного поведения до отказа, как показано на рис. 7. Эти результаты показывают, что отказ был обусловлен главным образом конкретным и не в полной мере использовать силу HP усиление сдвига стали за 80 KSI (552 МПа).

Crack ширина поведение

В настоящее время ACI кодекса ни ограничивает размер трещины скалывания ни предусматривает окончательное руководство для максимального изгиба ширина трещины. Комментарий в текущем ACI кодекса 318-05,3 Раздел 10,6, однако, свидетельствует о значении 0,016 дюйма (0,41 мм) для максимального изгиба трещины, поэтому использовали в этом исследовании в качестве предельного значения. Геометрии двух датчиков П. был использован для определения сдвига ширина трещины, о чем подробно Shehata6 в виде следующей формулы

...

где колеи (200 мм = 7,87 дюйма), а также Средняя ширина трещины ш могут быть рассчитаны на основе суммирования трещины и количество трещин, проходящих через розетку калибровочных табл. В ходе этого анализа эксплуатационные нагрузки, как предполагается, составит 60% от номинальной емкости сдвига на основе МСА 318-053 Кодекса с пределом текучести 60 KSI (414 МПа). Это соответствует стресс услуг нагрузка 36 KSI (248 МПа) в стременах.

Сдвиговые нагрузки ширина трещины отношений для пучков с 3 дюйма (76 мм) расстояние между стремя приведены на рис. 10, что характерно для поведения для всех пучков. Уровень обслуживания нагрузки на основе 60% Vn, МСА также приведена на рисунке. Результаты показывают, что все значения ширины трещины меньше, чем предельный ACI от 0,016 дюйма (0,41 мм), независимо от типа установки или балочного типа. Два луча, содержащие стремена HP стали показали очень малой ширине трещины на уровне нагрузки службы по сравнению с луч CC-3. Это означает, что прямая замена обычных стали ASTM A1035 стали значительно снижает сдвига ширина трещины на уровень обслуживания нагрузки. Расширение обслуживания считается от лучших связи характеристик ASTM A1035 стали из-за их ребра конфигурации. По сравнению с обычными 60 Оценка стали, ребрами типичных баров ASTM A1035 стали указывают на увеличение деформации, рассчитанная с относительной ребра area.7 Следовательно, это приведет к меньшим трещины, которые имеют более широкое dispersed.8.

Поскольку результаты теста показывают, что ASTM A1035 стремена стали уменьшить ширину трещины сдвига на услуги напряжение 36 KSI (248 МПа) с использованием высокопрочной стали может позволить повысить уровень нагрузки службы. На рисунке 11 показана типичная сдвига нагрузки трещины родство с использованием стресс стремя выход 48 KSI (331 МПа), что составляет 60% от 80 KSI (552 МПа), предел текучести, предлагаемых для стали ASTM A1035. Результаты показывают, что использование услуг нагрузка, соответствующая служба напряжение 48 KSI (331 МПа), является приемлемой для балок армированных ASTM A1035 стремена стали. Все пучков усиленный стальной HP была меньше, чем ширина трещины пучков усилить полностью с обычными стали. В целом, М. пучков было меньше ширины трещины на более высокий уровень услуг, чем CM нагрузки балок, хотя оба типа находились в пределах 0,016 дюйма (0,41 мм) предел. Луч CC-3 был проведен анализ трещины шириной, слегка превышающей указанный лимит, который показывает, что высокий уровень стресса услуг не может быть достигнута для пучков полностью усилены с традиционными стали без проблем за недопустимые крекинга ..

Режим провал

Несмотря на различия в / д, каждый луч выставлены почти такое же поведение во время тестирования и до сбоя. Как и ожидалось, снижение стремя интервал увеличился общий потенциал сдвига членов. Кроме того, укрепление члена с продольной стальной арматуры HP представила дополнительную прочность на изгиб и повышенной срез.

Типичный режим отказа наблюдалась разрушение при сдвиге сжатия, независимо от типа или коэффициент поперечной арматуры. Отказ контролируется путем дробления бетона в зоне узловых диагональной стойки, которые не в полной мере использовать прочности стали HP стремена за 80 KSI (552 МПа). Такое поведение свидетельствует, что использование высокопрочных бетонов с ASTM A1035 стали бы лучше использовать высокими прочностными характеристиками стали HP. Для ЦК балки, произошел сбой после уступая как продольной и поперечной арматуры, что позволило значительной деформации в узловые зоны и привело к дроблению конкретного на кончике диагональная распорка. Балки усилить полностью стальной HP, М. лучи, вели себя аналогично CM пучков, хотя они были лучше контролировать трещины при заданной нагрузке уровня в связи с HP продольной стали. Для обоих см и мм лучей, произошел сбой после того, сжатие деформации в диагональном направлении достигла своего предельного значения и привело к дроблению бетона при узловой зоны ..

Крекинг картины

Начало первого изгиба трещины обычно происходило в приложенной нагрузки уровне 15 KIPS (66,7 кН). Повышение приложенной нагрузки вызвало распространение трещин и инициирование новых изгиб трещины по размаху. Дальнейшее увеличение нагрузки продлил существующих трещин на изгиб изгиб сдвига трещин. После формирования изгиба сдвига трещин, что повышает нагрузку вызвало расширение сдвиговых трещин и увеличение трещины в пределах диапазона измерения. В любом случае, провал произошел за счет местных дробления конкретных на кончике сжатия стойки, который был близок к краю пластины, как показано на рис. 9. В общем, неудачи испытуемых балок не взрывной характер. Приложенной нагрузки сохранялась в течение значительной деформации до разрушения, о чем свидетельствует измеряется напряжение плато для всех пучков.

Крекинга картина на каждом уровне нагрузки почти одинаков для всех трех пучков данного набора. Балки усилить полностью с HP продольных и поперечных сталь, однако, как правило, было большое число мелких трещин рассредоточены вдоль длины пролета, чем другие лучи. Это еще раз показывает, что использование стали ASTM A1035 имеет возможность распространения трещины и трещины шириной контроля по сравнению с обычными 60 Оценка подкрепления.

Влияние стали типа

Влияние стали типа показано в таблице 1 путем сопоставления измеренного максимальной нагрузки сдвига Vexp для пучков с той же расстояние стремя и, следовательно, то же отношение поперечной арматуры. В этой таблице измеряется прочность на сдвиг был отнесенного к квадратному корню из бетона на сжатие прочность [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу BD ликвидировать ФК "Влияние различных конкретных преимуществ. Ширина пучка б берется 12 дюймов (305 мм) и глубиной от верхнего волокна сжатия тяжести стали г берется 13 дюйма (330 мм). Относительной прочности на сдвиг для каждого луча колеблется от 8 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу BD до 10 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу Б.Д., что близко к максимальной дальности возможности сдвига допускается ACI кодекс, статья 11.5.7.9, для железобетонных разделе. Таким образом, существующий предел в 10 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу BD предложенных ACI кодекса должна быть сохранена для стальных HP, потому что провал под контролем конкретных прочность на сжатие, а не уступая в стременах.

Столбце "% относительное увеличение" относится процентное увеличение прочности на сдвиг пучка с предыдущим пучка в одном наборе. Столбце "% общего прироста" относится процентное увеличение прочности на сдвиг пучков см и мм, соответственно, для пучка ЦК в рамках одного набора ..

В общем, результаты тестов указывают лишь небольшое увеличение сдвига несущей способности за счет использования высокопрочных стремена. Такое поведение связано с тем, что стали Grade 60 был заменен бар бар в разработке, а не с использованием высокопрочных сталей ASTM A1035. Кроме того, разрушение при сдвиге под контролем путем дробления конкретных стойки и не поддаваясь на стременах. Немного выше прочность потенциала, измеренные для второго и третьего наборов должны были больше / сут использовали для тестирования. Использование больших / сут повышает отношение приложенной момент сдвига, тем самым сдвига менее критично. Такая нагрузка конфигурация позволяет более широко использовать поперечной арматуры и вызывает незначительное увеличение сопротивления сдвигу в пучок. Во всех пучка множеств, замена HP продольной арматуры при условии дополнительного изгиба сопротивления и, следовательно, увеличить общую емкость до отказа.

Влияние стремя интервал

Чтобы определить влияние стремя расстояние, нормированное напряжение сдвига по сравнению с измеряемой поперечной деформации для балок полностью армированных стальными HP приведена на рис. 12, которая является типичной для всех поведение пучка типа. В целом, поведение которых указывает, что использование ближе стремя расстояние увеличивается общий потенциал сдвига пучка. Кроме того, использование меньшего расстояния снижает поперечной деформации в любой данный уровень нагрузки.

Кодекс прогнозы

Максимальное измеренное касательной нагрузки Vexp сравнение с предсказаниями помощью ACI 318-05 Кодекса, 3 Канадская ассоциация стандартов (CSA A23.3-04) кодекса, 9 и AASHTO LRFD мост проектной документации, 10, как показано в таблице 2. На основании анализа кода CSA дает прогнозы на ближайшие измеряется сдвиг потенциала. Средний измерить предсказал сдвига соотношение ККА 1,22, по сравнению с 1,32 на ACI-318 и 1,36 для AASHTO. Использование ACI уравнения. (11-5) за конкретный вклад Vc привели в прогнозах почти равные с CSA. Следует отметить, что все прогнозы для балок армированных стремена HP стали использовать текучести 80 KSI (552 МПа). Результаты показывают, что ACI 318-053 можно предсказать консервативно срез балок армированных стремена HP стали до предела текучести 80 KSI (552 МПа).

Большая часть существующих кодов должным образом не составляют текучести продольной арматуры. Об этом свидетельствуют прогнозы М. пучков сдвига сильные стороны, которые представлены равным или меньше, CM пучков. В то время как коды могут различить только различия между двумя пучками на основе конкретных прочность на сжатие, измеренные значения показывают, что пучки с ASTM A1035 стали продольной арматуры имеют более высокие, чем сильные пучков с обычными усилить арматуру как это указано в таблице 1.

АНАЛИТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ

Девять железобетонных балок были смоделированы с помощью программы Ответ 2000 (r2k) .11 Эта программа позволяет пользователям анализировать балок и колонн под действием момента, сдвиг и осевые нагрузки в составе практически любого типа геометрии пучка, материальный типов и свойств материала. Фундаментальной теории поддержку программы сжатия модифицированной теории поля (MCFT) .12 Для точного моделирования физических свойств арматурной стали, фактическое напряженно-деформированного характеристики как обычных Grade 60 и HP стали были введены в программу.

Член анализ реакции и секционных анализа были использованы как в r2k предсказать поведение лучей. Член ответ рассчитывает полный поведение членов, включая отклонения и кривизну по длине члена, а также предсказал отказов. Анализ проводился путем указания "длиной подвергается сдвигу", и любой постоянной регионе момент. Для этого исследования, постоянного регионе момент равна нулю тогда сдвига пролетом 34, 40 и 40 дюймов (864, 1016 и 1016 мм) для 1 Sets, 2 и 3, соответственно.

При прогнозировании прочности пучка в секционных анализа, ключевым параметром является выбор места разреза. В соответствии с рекомендацией Bentz13, что расстояние было выбрано в отдалении от сосредоточенной нагрузки, которые могут быть приняты в качестве 0.9d. Регионов в длину DV на разрыв (D-область) не соответствуют предположению деформации совместимости. MCFT, и, следовательно Ответ 2000, предполагает, что линейная зависимость деформации в разделе применимо. В результате анализа по разделам, принятых в рамках D-регион приведет к очень консервативный прогноз.

Предсказал предельной нагрузки сдвига на основе анализа ответов 2000 показано в таблице 3. Измерить Прогнозируемая средняя shearload соотношение 1,01 со стандартным отклонением и коэффициент вариации равный 0,12, который является более точным, чем дизайн коды прогнозов. Ответ 2000 является более точным, поскольку он учитывает дополнительное сопротивление, предоставляемый стали HP продольной арматуры и полагается исключительно на MCFT для анализа.

ВЫВОДЫ

На основании экспериментальных программ, анализ данных и моделирование поведения, можно сделать следующие выводы достигнута:

1. Прямая замена обычных Оценка 60 стремена с ASTM A1035 стремена стали увеличилось сдвига несущей способности изгибаемых членов и повысить работоспособность в условиях распространения трещин и уменьшения ширины трещины. Такое поведение может быть вызвано тем лучше характеристики связи стали ASTM A1035 из-за разной конфигурации ребра по сравнению с 60 Оценка стали;

2. Прямая замена обычных 60 Оценка продольной арматуры с ASTM A1035 продольной арматуры дальнейшее увеличение прочности на сдвиг и повышение работоспособности;

3. Ширина трещины сдвига были в пределах допустимого предела 0,016 дюйма (0,41 мм), используя повышенный уровень стресса службы 48 KSI (331 МПа) для всех пучков армированных стальной HP;

4. ACI, CSA, и AASHTO коды LRFD конструкция может консервативно прогнозировать поведение сдвига бетонных балок, армированных стальной HP использованием текучести 80 KSI (552 МПа);

5. Максимальное сопротивление сдвигу конкретные разделе рекомендовано ACI кодекса 10 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу BD должна быть сохранена для арматурной стали HP;

6. Текущие исследования не могут в полной мере использовать силу ASTM A1035 стремена стали за 80 KSI (552 МПа), так как отказ контролируется путем дробления бетона в стойку. Сопряжение высокопрочного бетона с ASTM A1035 сталь может обеспечить более эффективное использование для стальных HP, а также

7. Подробный анализ использования MCFT, включенные в ответ 2000, обеспечивает точные прогнозы общей прочности на сдвиг конкретных членов усиленный стальной HP.

Авторы

Авторы хотели бы поблагодарить корпорации MMFX технологий за финансовую поддержку этого исследовательского проекта, и на поставку арматурной стали. Особая благодарность также выразил А. Munikrishna за участие в производстве и тестировании этапов программы. Наконец, авторы выразить благодарность сотрудникам лаборатории построенных объектов, в том числе J. Аткинсон, Б. Данливи, А. Ионай за их неоценимую помощь.

Ссылки

1. ASTM A1035/A1035M-07, "Стандартные спецификации для деформированных и равнины, Low-Carbon, хром, стальные прутки для армирования бетона". ASTM International, Запад Коншохокен, PA, 2007, стр. 5.

2. ASTM A615/A615M-06, "Стандартные спецификации для деформированных и простой углеродистой стали для армирования бетона," ASTM International, Запад Коншохокен, PA, 2006, стр. 6.

3. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2005, 430 с.

4. ASTM A370-07, "Стандартные методы испытаний и определения механических испытаний металлопродукции", ASTM International, Запад Коншохокен, PA, 2007, 47 с.

5. Самптер, MS, "Поведение высокопроизводительных Сталь как поперечной арматуры для бетонных балок," тезис мастера, Государственного университета Северной Каролины, Роли, штат Северная Каролина, 2007, 145 с.

6. Шехата, ГЭП, "Волоконно-Железобетонная полимера (FRP) для поперечной арматуры в железобетонных конструкций", кандидатская диссертация, Университет Манитобы, Виннипег, MB, Канада, 1999, 382 с.

7. Seliem, ИМА, "Поведение железобетонных мостов Усиленный высокопроизводительных арматуры", кандидатская диссертация, Университет штата Северная Каролина, Роли, штат Северная Каролина, 2007, 287 стр.

8. Нильсон, AH; Дарвина, D.; и Долан, CW, Проектирование железобетонных конструкций, тринадцатое издание, McGraw Hill, Нью-Йорк, 2004, 896 с.

9. CSA A23.3 комитета, "Проектирование железобетонных конструкций (CSA A23.3-04)", Канадская ассоциация стандартов, Рексдейл, ON, Канада, 2004, 270 с.

10. AASHTO LRFD, "Мост проектной документации и комментарии", третье издание, Американская ассоциация государств и шоссе Транспорт должностных лиц, Вашингтон, DC, 2004, 1450 с.

11. Бенц, ЕС, "Ответ 2000", получен 30 августа 2006, <A HREF = "http://www.ecf.utoronto.ca/ ~ bentz/r2k.htm" целевых = "_blank" относительной = "NOFOLLOW" > http://www.ecf.utoronto.ca/ <~ bentz/r2k.htm />, 2000.

12. Коллинз, член парламента, и Vecchio, FJ ", модифицированной теории сжатия поля для железобетонных элементов, подвергнутых сдвига", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 83, № 2, март-апрель 1986, с. 219-231.

13. Бенц, ЕС, "Секционные расчету железобетонных Участники", кандидатская диссертация, Университет Торонто, Toronto, ON, Канада, 2000, 198 с.

Входящие в состав МСА Мэтью С. Самптер является структурным аналитик Кимли-Хорн и Associates, Inc, Роли, Северная Каролина. Он получил степень бакалавра и магистра из Государственного университета Северной Каролины, Роли, штат Северная Каролина, в 2005 и 2007, соответственно.

Саами H. Rizkalla, ВВСКИ, является почетный профессор гражданского строительства и строительства в Департамент по гражданским, строительству и инженерной экологии, Университет штата Северная Каролина. Он является директором Лаборатории построенных объектов и NSF I / UCRC по ремонту сооружений и мостов в Государственном Университете Северной Каролины.

ACI почетный член Павел Зия является заслуженный почетный профессор университета в Северной Каролине государственный университет. Он был президентом ACI в 1989 году и является председателем ITG-6, высокопрочные стали усиление. Он является членом ACI конкретных исследований Комитета Совета TAC трансфера технологий комитета и комитетов МСА 363, высокопрочного бетона; 440, армированных волокнами полимерных арматуры; 440-J, армированных волокнами полимерных Оставайтесь на месте формы и Совместное ACI-ASCE комитетов 423, предварительно напряженного железобетона, а также 445, Shear и кручение.