Исследование дисперсионных сжатия в бутылочной формы Struts

Struts используются в стойку, и галстук модели представляют собой поток сжатия в пределах конкретного члена. Бутылочной формы могут образовывать стойкой, когда нагрузка действует на сравнительно небольшой области, и в результате разгона напряжения, поскольку они проходят через стойку. Направленного изменения рассеивающих стрессы вызывают поперечные растягивающие силы, которые оказывают большое влияние на поведение бутылочной формы стоек. В этом исследовании, дисперсии сжатия в бутылочной формы стойка был рассмотрен из первых принципов, и по сравнению с результатами экспериментов, и ACI 318-05 рекомендации для моделирования дисперсии сжатия в бутылочной формы стойки были критически рассмотрены . Результаты показывают, что дисперсия сжатия во многом определяется несущая поверхность от приложенной нагрузки. Предлагается выражение для дисперсии сжатия позволяет структурных дизайнера оценить величину поперечной силы растяжения при различных условиях нагрузки, которая, в свою очередь, имеет важное значение для разработки и детализации поперечной арматуры в бутылочной формы стоек ..

Ключевые слова: бутылочной формы стойка; сжатия; стойки и галстук модели; поперечной напряженности.

(ProQuest: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Стойки и галстук метод является эффективным инструментом для моделирования и подробно сдвига критической и нарушенных регионах по железобетону членов. В этом методе, нагрузках, как предполагается, будет передано поддерживает через сеть стоек и связи, соединенные в узлах. Диагональная распорка образуется между применяется сосредоточенной нагрузки и прилегающих поддержку в глубокой пучка распространенным примером bottleshaped стойки. В этом типе стойки, нагрузки применяется для сравнительно небольшой территории государств-членов, и в результате поле сжимающих напряжений распространяется с боков, как силы потока через члена, что приводит к стойкой, которая bottleshaped профиля.

Как поле сжимающих напряжений рассеивается от оси бутылочной формы стойка для поддержания статического равновесия, поперечных растягивающих сил должна развиваться, чтобы сбалансировать боковой составляющей наклонной силы сжатия. Поперечные арматурной стали, как правило, приводится в бутылочной формы стоек предоставить желаемое показателями прочности и поддержания равновесия. Количество поперечной арматуры, необходимых в бутылочной формы стойка зависит от величины максимальной напряженности поперечного порожденных сжимающей нагрузки, что стойка не может сопротивляться.

Guyon1 был первым создать теоретические основы для анализа поперечных разрывных напряженности в зоне крепления пост-натянутой бетонных балок, который был на короткое время вернуться на Брауна и Bayrak.2 Guyon1 использовать изостатические линии сжатия (КМП), чтобы исследовать дисперсионные грузов в после натянутый зоны крепления. На рисунке 1 показана типичная зона крепления пост-натянутый луч передачи после натяжения силы Р, приложенной вдоль продольной оси пучка на конец AB. На основании принципа Сен-Венана и экспериментальных доказательств фотоупругих исследований, Guyon1 рассудил, что МКТ (от 1 до 6 на рис. 1) должна быть параллельна нагрузку на участок АВ и равномерно распределенных и параллельных направлению приложенной нагрузки на Раздел CD. принцип Сен-Венана предполагает расстояние между Sections АВ и CD равным членом глубины, 2а. Часть пучка между разделами АВ и CD часто называют конец блока или крепление зоны или свинца в зоне, и она может быть классифицирована как возмущенной области ..

Guyon1 относились друг к Международной конференции труда как изогнутые волокна передачи доли прикладных сжимающей силы. В качестве примера на рис. 1, нагрузка P Показано, что передается в конце CD зоне крепления на шесть изогнутых волокон симметрично расположенных по отношению к продольной оси л posttensioned пучка. Каждое волокно изогнутые передачи равную долю сжимающая сила оказывает определенное количество поперечных сил, действующих от продольной оси пучка, величина которых будет зависеть от кривизны и наклон волокон. Чтобы обеспечить равновесие сил в поперечном направлении, то сумма поперечных сил по обе стороны от оси Ь должны быть равны по величине и противоположных по направлению, как показано на рис. 1, в результате чего чистый напряженности в поперечном направлении. На самом деле, Есть бесчисленное таких изогнутых волокон, поперечные компоненты должны быть объединены, чтобы получить точное выражение для поперечной напряженности.

Вышеупомянутой дискуссии по дисперсии сжатия в зоне крепления может быть продлен по расследованию дисперсии сжатия в возмущенной области, таких, как бутылочной формы стойка, которая нагрузочных характеристик аналогичных пост-натянутой зоны крепления.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Моделирование дисперсии сжатия важна, поскольку она имеет большое значение для разработки и детализации поперечной стали в ж бутылочной формы стоек. Дисперсии сжатия в бутылочной формы стойка предполагается провести через изостатические линии сжатия аналогичные тем, которые в пост-натянутой зоны крепления. Аналитического моделирования дисперсии сжатия было сделано на основе геометрических характеристик изостатические линии сжатия, и результаты были подтверждены экспериментально. ACI 318-05 дисперсией модель была критически рассмотрены и предложения по ее сферу применения.

ДИСПЕРСИЯ сжатия в бутылочной формы стойки

Для простоты анализа, рассмотрим простой тонкой конкретные панели подвергаются в плоскости нагрузок на конечной области по верхнему краю панели. Приложенной нагрузки может быть настроен таким образом, что ни одной бутылки формы стойка может развиваться в панели управления. Для конкретного панели, которая загружается и поддерживает, как показано на рис. 2 (а) или (б), МКТ будет в полной мере развиться в S-формы постулировано Guyon, 1, потому что стойка высотой, по крайней мере в два раза ширину панели, то есть пропорции (соотношение ширины и высоты ) Группы больше 2. Если соотношение сторон панели больше 2, то будет регионе в середине панели, где ИЦО будут прямые и параллельные друг другу (рис. 2 (а)).

Можно отметить, что, когда пропорции конкретных панели больше, чем 2, бутылочной формы стойка способен распространяться полностью и заниматься всю ширину панели. С другой стороны, в группе пропорции меньше, чем 2, МКТ будет ограничено и не будет иметь возможность участвовать на всю ширину панели, в результате неполного использования ширины панели (рис. 2 (с)) . Экспериментально было verified3, что в квадратные панели (форматное соотношение = 1), бутылочной формы стойка привлекает лишь около половины ширины передней панели (рис. 2 (с)). Таким образом, форматное соотношение равно 1 приведет в критическом случае погрузки, а такой группы было рассмотрено на аналитические и экспериментальные исследования этого расследования.

Аналитическое исследование

Уравнения изостатические линии сжатия

Уравнения МКТ могут быть получены из граничных условий. Рассмотрим КМП в преддверии в зоне квадратный панели (форматное соотношение = 1) подвергаются сосредоточенной нагрузки, применяются через пару концентрических опорных пластин шириной 2b (рис. 3). Вне плоскости толщина панели предполагается равным единице. Хотя Guyon1 не исследованы характеристики ИЦО в деталях, он рассудил, что склоны и кривизны ИЦО равны нулю секций (A) - (А) и (B) - (B) (рис. 3). Это дает четыре граничных условий.

... (I)

... (II)

... (III)

... (IV)

На рис. 3, МКТ, происходящих из точки (0, л) на секции (A) - (A) истекает в единственной точке (2а, п) по разделу (B) - (B), где п может быть найдена из геометрии . Таким образом, пятый и шестой граничные условия будут поставлены координаты концов КМП на разделы (A) - (А) и (B) - (B) на рис. 3.

При х = 0, Y = L (V)

... (VI)

Используя эти шесть граничных условий, пятого порядка полиномиальных уравнений (уравнения (1)) могут быть получены для МКТ с точки зрения параметров, б, в и л, что соответствует размеру панели, длина подшипника пластину, а место происхождения любого КМП. Уравнения любого КМП может быть получена из общей формулы. (1), подставляя соответствующие значения параметра L

... (1)

Выражения для наклона и кривизны КМП в точке, расположенной на расстоянии х от загруженной лицо может быть записана как

... (2)

... (3)

Кривизны линий изостатического сжатия

Уравнение (3) означает, что максимальная кривизна любой КМП происходит в двух разделах, каждый из которых расположен на расстоянии от 0.423a загружается и поддерживает лица панели, соответственно, зависит от длины несущей плиты, 2b , а значение л определения происхождения КМП. Как видно из формулы. (3), в отличие от места, однако, величина максимальной кривизны любого КМП действительно зависит от параметров а, б, Л. Подставляя х = 0.423a в формуле. (3), величина максимальной кривизны КМП может быть определена как

... (4)

Для случая, когда опорная плита охватывает всю ширину панели, 2, b = 2, а кривизны всех ИЦО равны нулю, то есть, все ИЦО являются прямыми линиями (рис. 4). Такая ситуация, как правило, полученные в ходе испытаний осевого сжатия на конкретных образцов куба, например, полагая, нет трения в связи с валиком сдержанность. В другом крайнем случае, когда группа подвергается сосредоточенной нагрузки, 2b = 0, то кривизна принимает максимально возможное значение, абсолютное максимальное значение для внешней ИЦО составляет ± (1,444 / а).

Склоны изостатические линии сжатия

Максимумов и минимумов на склонах любой КМП происходят на участках, где кривизны равны нулю. При установке в правой части уравнения. (3) до нуля, в трех местах максимумов / минимумов получены, в частности, х = 0, а, 2а. При х = 0 и х = 2, а склоны минимума, уже рассмотренных в граничных условиях. При х =, то есть в середине расстояния между загружается и поддерживает лица, наклон наибольшая по величине. Подставляя х = в формуле. (2), максимальный наклон КМП с его началом в точке (0, л) могут быть получены как

... (5)

Как видно из формулы. (5) следует, что наклон увеличивается КМП, б размер параметра несущей пластине уменьшается.

Поперечные напряжения

Как говорилось ранее, изогнутые ИЦО привести к поперечной напряженности, которая управляет поведением bottleshaped стойки. Пусть Т результирующей напряженности поперечного соответствующей приложенной нагрузки P. Рассмотрим дополнительные полосы ИЦО заштрихована на рис. 5. Пусть дТ быть поперечной составляющей силы противостояли дополнительные полосы на рис. 5 соответствующей нагрузки АР, действующее на дополнительных длина опорной плиты. Тогда дТ / дР аналогично ду / дх, которая представляет собой склон любой КМП. Как уже было показано в предыдущем разделе, что склоны МКТ являются самыми высокими в середине расстояния между загружается и поддерживает лица стойки. Таким образом, результирующая поперечная сила растяжения находится по адресу середины длины стойки. Используя выражение для максимального наклона по формуле. (5)

... (6)

или

... (7)

Подставляя дР = р. дл, где р = нагрузку на единицу длины опорной плиты = P/2b,

... (8)

Уравнение (8), могут быть интегрированы между л пределах = (а - б) L = оценить поперечной составляющей силы ниже оси ребра (рис. 5)

... (9)

Знак минус означает, что поперечная сила ниже оси стойки действует в отрицательной Y-направлении, то есть вдали от оси ребра, которое подразумевает, что поперечная сила при растяжении в природе (рис. 5). Аналогичным образом, если уравнение. (8) интегрирован в пределах и (AB), данный район, являясь выше оси ребра, величина поперечной силы будет такой же, как в уравнении. (9), но с положительным знаком понимая под этим, что поперечная составляющая силы выше оси ребра тоже растяжение (действующий от оси ребра). Равновесие удовлетворена, так как поперечные компоненты выше и ниже оси ребра равны по величине и противоположных по направлению. Штамм совместимости не рассматривается, поскольку анализ всей панели области разрыва, в которых принцип Сен-Венана, не применяется.

В случае отсутствия подкрепления, трещин в стойку неизбежно, как только поперечная сила превышает предел прочности бетона. Принимая во внимание всю длину стойки, 2а, величина результирующего поперечных растягивающих сил, T, действующего на полпути между загружается и поддерживает лица стойки должны быть равны 2Т. Таким образом, из уравнения. (9)

... (10а)

Соотношение (б /), часто называемый коэффициент концентрации. В качестве значения соотношения концентраций (б /) возрастает от 0 (концентрированной нагрузки на стойку) до 1 (опорная плита покрытие на всю ширину стойки), величина поперечной силы растяжения определяется по формуле. (10а) уменьшается от максимума 15P/32 до минимального значения нуля, соответственно.

Следует отметить, что результирующая поперечная напряженности (уравнение (10а)) представляет собой сумму поперечной напряженности порожденных ИЦО в загруженном и поддерживает половины панели. Граничных условий провести хорошо и выводе. (9) совершенно одинаковыми, даже если на пластины длиной загружается и поддерживает края другой, потому что предполагает вывод симметрии только по отношению к продольной оси, проходящей через центры опорных пластин, а не вокруг поперечной оси (рис. 5 ). Легко проверить, что если один считает, что общий случай, когда длины несущих пластин загружается и поддерживает лица не равны, например, 2bl 2bs и, соответственно, то результирующая поперечная растягивающие силы, действующей на полпути между загружается и поддерживает лица стойка будет равна

... (10b)

где Tl и Ц. поперечные растягивающие сил, возникающих при МКТ в загруженном и поддерживает половины панели; 2bav является средняя продолжительность опорных пластин, а также соотношение BAV / а среднее соотношение концентрации. Таким образом, в уравнении. (10а), б коэффициент концентрации / следует рассматривать как среднее соотношение концентрации в случае, если опорные пластины на загружается и поддерживает лица имеют разную длину.

Сравнение с другими теоретические выражения

Многие теоретические и экспериментальные investigations4-12 на дисперсию сжатия были проведены в прошлом. Камень и Breen12 отметили, что точная роль, которую играют различные напряжения в зоне крепления до сих пор не полностью изучены и, что определенные предсказания растрескивания нагрузки или разрыва растягивающих сил в зону крепления оказалось иллюзорным.

Уравнение (9), который легко применим для оценки разрыва напряженности в пост-натянутой зону крепления (рис. 3), в котором только одна половина бутылочной формы стойка развивается, может быть переработано, как

... (11)

Предыдущее выражение для оценки разрыва натяжение по сравнению с аналогичным выражениям в литературе, некоторые из которых эмпирический характер. Фенвик и Lee13 сообщили некоторые теоретические выражения для оценки разрыва или поперечной напряженности, пост-натяжения нагрузок вдоль оси пучка с помощью концентрично размещены опорные пластины. Морша (цитируется по номер 13) сообщили, что сила максимального разрыва происходит на расстоянии примерно равна половине глубины пучка (или ширины изолированные панели стойки) из загруженного лицо, а его величина определяется

... (12)

где Fbst является разрывной растягивающие силы, Pk является posttensioning нагрузки; 2ypo это длина симметрично расположены опорные пластины и 2у глубина луча (или ширины изолированные панели стойки).

На основе приближенного анализа стресс для концентрических и прямой сухожилий, AASHTO14 рекомендует следующее выражение, аналогичное формуле. (11), для оценки разрыва tension.15

... (13)

Pu, где это учитывается сила сухожилий.

Если рекомендации для оценки величины разрыва натяжение на состояние работоспособности предельного значения, указанного BS 8110-1:199716 выражаются в формате, аналогичном формату уравнения. (11), следующие аналогичное выражение получается

... (14)

где К числовой коэффициент колеблется от 0,29 и 0,37, со средним значением 0,34.

Leonhardt17 и Джо и др. al.18 предложил выражение для оценки разрыва напряженности в общем случае наклонных сухожилий. В частном случае концентрических прямой сухожилий, Leonhardt's17 выражение сводится к следующему виду, что аналогичные уравнения. (11)

... (15)

Следует отметить, из вышеизложенного, что уравнение. (11) этого исследования, полученные от участия в рассмотрении характеристик ИЦО, выгодно отличается от всех вышеупомянутых выражения в литературе и рекомендовал в кодексах поведения.

ПРИМЕНЕНИЕ распороть-И-ДИ-МОДЕЛИРОВАНИЕ

В целом, склонны стойки в стойку, и галстук модель для бутылочной формы стойка назначены склоне м: 1, где параметр т является мерой отношение приложенной осевой сжимающей нагрузки на бутылочной формы стойкой P и результирующая поперечная сила растяжения T. ACI 318-05,19 Раздел A.3.3 добавления, предполагает фиксированный 2:1 модель дисперсионного сжатия в бутылочной формы стойки (рис. 6). С другой стороны, модели с переменным дисперсии, предложенные в этом исследовании, является единственным параметром модели является коэффициент концентрации. Уравнение (10а) можно переставить, чтобы выразить отношение P / T ", как следует

... (16)

Как говорилось ранее, б коэффициент концентрации / в уравнении. (16) будет означать, что среднее соотношение концентрации в случае длины несущих пластин загружается и поддерживает лица не равны.

От прочтения формулы. (16), очевидно, что при заданной ширине панели, 2а, дисперсии сжатия зависит от длины опорной плиты, 2b. В уравнении. (16), можно также отметить, что параметр т изменяется обратно пропорционально (1 - б / а). Таким образом, связь между (б /) и М-1 является линейной.

Рассмотрим следующие случаи:

Вариант 1: при В = 0, т = 32/15 = 2,13 [асимптотически =] 2.

Случай 2: Если б = / 3, т = 16 / 5 = 3,2.

Случай 3: Если б = / 2, т = 64/15 = 4,3.

Вариант 4: Если б =; т =

Таким образом, из теоретических соображений, то очевидно, что ACI 318-05 рекомендовал 2:1 дисперсией модель для бутылочной формы стойка применяется только тогда, когда стойка подвергается усиленной нагрузки, то есть, когда длина опорной плиты через которые приложения нагрузки относительно невелика по сравнению с шириной доступна на структурные члена бутылочной формы стойка распространиться. С другой стороны, так как длина опорной плиты становится сравнимой с шириной для бутылочной формы стойки, распространение конуса дисперсии постепенно становится узкой, пока крайнем случае достигается, когда конус дисперсии вообще исчезает, соответствующие с подшипником пластину, закрывающую всю ширину для bottleshaped стойки (рис. 4). Из практических соображений, однако, следует добавить, что, когда длина опорной плиты относительно невелика, то она будет консервативной принять дисперсией модель для бутылочной формы стоек рекомендовал в разделе A.3.3 МСА 318-05.19.

В Приложении поперечной арматуры в bottleshaped стоек рассчитывается на основе формулы. (16), по сравнению с поперечной арматуры, полученные на основе STM положения в Приложении А ACI 318-05.19

АТТЕСТАЦИЯ с экспериментальными результатами

Уравнения. (16) для моделирования дисперсии сжатия в бутылочной формы стойка была подтверждена путем проведения inplane перемещения контролируемых испытаний сжимающей нагрузки, при скорости нагружения 0,2 мм (0,008 дюйма) в минуту, на равнине конкретных квадратных панелей, 600 х 600 x100 мм (24 х 24 х 4 дюйма), в универсальной испытательной машины. Схема типичного расположения испытаний представлены на рис. 7 (а). Потому что это трудно непосредственно измерить поперечные растягивающие сила, порожденная применяется осевой сжимающей нагрузки, косвенный метод был принят за то же самое. Равнина бетонных панелей подвергаются в плоскости осевых нагрузок сжатия представляют собой изолированные стоек. На определенном уровне от приложенной нагрузки, эти стойки в отсутствие подкрепления выставки внезапное и значительное сокращение или смягчение нагрузки перемещения ответ, который совпадает с образованием трещин расщепления. Цель тестирования простого бетона панелей была принять к сведению нагрузка, соответствующая образованию трещин и расщепления соотнести его с теоретически рассчитанным расщепления растягивающие силы на основе упрощенной треугольное распределение напряжений растяжения вдоль оси ребра (рис.

Цилиндрическая прочность на сжатие бетона в панели находился менее 40 МПа (6000 фунтов на квадратный дюйм), верхний предел, установленный ACI 318-05 за стойки и галстук положения моделирования. Теоретическая модель представлена формулой. (16), однако, не ограничивается класс бетона.

Длины симметрично расположенных жестких стальных пластин, охватывающих весь толщина панели на ее загружается и поддерживает концы были разнообразны, чтобы получить различные значения б соотношение концентрации / A. Две номинально идентичных образцов были протестированы для каждого соотношение концентрации и среднем результаты тестирования приведены в таблице 1. Для всех образцов в таблице 1, величина б для расчета соотношения концентраций б / берется средняя продолжительность опорных пластин на загружается и поддерживает концах панели образцов.

Для определения прочности на сжатие и растяжение расщепления прочность бетона, контрольных образцов, состоящий из трех кубов, 150 х 150 х 150 мм (6 х 6 х 6 дюймов) и три цилиндра, 150 х 300 мм (6 х 12 дюймов) , были брошены вместе с каждой парой номинально идентичных групп. Панели и контрольных образцах были вылечены при аналогичных условиях погружением в новый резервуар для воды и испытываются после 28 дней. Расщепления растяжение кв.м силы было принято как среднее из трех баллонов испытаны согласно ASTM C496/C496M.20 прочность на сжатие конкретных ФК "было принято в качестве 85% от средней силы сжатия куба определены в соответствии с IS 516-1959.21

Пять поверхностного монтажа равностепенно расположенных электрического сопротивления типа тензодатчиков (тип PL-60-11) от 60 мм (2,4 дюйма) номинальной расстояние между контрольными точками, поперечно ориентированных на оси ребра (предполагается, линия разделения трещины) и связанные к системе сбора данных были использованы для непрерывной записи поперечной деформации на поверхности панели при загрузке. Верхней и нижней самых тензодатчиков были установлены 50 мм (2 дюйма) от края панелей. Точный профиль деформации перед трещин в панелях невозможно было изолировать. Деформации профиля при различных приращений нагрузки до растрескивания, однако, как представляется, более или менее параболических с наибольшим положительным (растяжение) деформации записывается около midheight панелей. Относительно небольшой отрицательной (сжимающей) штаммов около 20 микродеформации были зарегистрированы в верхней и нижней самых тензодатчиков расположен в 50 мм (2 дюйма) от края панели в начальной стадии загрузки. Экстраполяция зарегистрированных штаммов указывает на возможность большей величины деформации сжатия по отношению к верхней и нижней краев панелей.

На основе консервативной, сжимающие распределения деформаций в верхней и нижней панелей игнорируются и упрощенная треугольного профиля деформации (рис. 7 (б)) был принят для определения расщепления растягивающей силы в панелях ..

Панель осевой нагрузки отношения перемещения показано на рис. 8, непосредственно полученный из универсальной испытательной машине с перемещениями записывается на всю высоту панели образцов. Осевой нагрузки отношения перемещения на рис. 8 (), которые являются репрезентативными поведение Панели B-1 до B-6 и Б-11, каждая из которых имеет небольшой отношение длины (б /

С упрощенной линейное распределение поперечных растягивающих напряжений незадолго до трещин (рис. 7 (а)), величина поперечной силы растяжения и экспериментальные значения т рассчитываются по формуле. (17) и (18) (в системе СИ)

... (17)

... (18)

где P является прикладная осевое усилие сжатия (кН); Т 'поперечных растягивающих сил (кН); 2а высота панели = 600 мм (24 дюйма), Т-толщина панели = 100 мм ( 4 дюйма), а также м является расщепление прочности бетона (МПа), определены в соответствии с ASTM C 496 / C 496M.20

Если P и Т 'выражается в KIPS и (17) и (18) будет 0.048ft и P/0.048ft, соответственно.

Для различных соотношений концентраций (б /), значения 1 / м определяется на основе Раздел A.3.3 МСА-318-05 и уравнение. (16) и (18) приведены для сравнения (рис. 9). На рис. 9, зависимость 1 / м б соотношение концентрации /, с указанием формулы. (17), находит свое отражение в тенденциях в экспериментально полученных результатов в 1 / м при различных значениях Ь соотношение концентрации / A. В STM рекомендации ACI 318-05, однако, 1 / м указано быть постоянной, равной 0,5 и, следовательно, зависит от соотношения концентраций б / A. Потому что 1 / м пропорциональна поперечной силы растяжения T ', это видно из рис. 9, что ACI 318-05 рекомендаций приведет к существенному завышению поперечные растягивающие силы в случае бутылочной формы стоек, когда Ь сравнима, то есть, когда нагрузки применяются для бутылочной формы через стойку относительно большой плодоносящей площади. Таким образом, ACI 318-05 рекомендовал 2:1 (м: 1) фиксированная модель дисперсии является верхней границей и его использование приведет к неэкономичных дизайн относительно высокие значения соотношения концентраций.

РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ

Теоретическая модель упругого рассеяния сжатия в бутылочной формы стойка была получена на основе равновесия и геометрические характеристики изостатические линии сжатия первоначально предложенный Guyon1 для стоянки зон в пост-натянутой пучков. Предложенная модель дисперсии выгодно отличается от эмпирических моделей Морша (цитируется по номер 13) и Leonhardt17 и обеспечивает теоретическую основу для разработки рекомендаций, связанных с дисперсией сжатия в неспокойных регионах структурные конкретных членов. Аналитические и экспериментальные исследования показывают, что дисперсия сжатия и поперечной силы растяжения представлены по параметру 1 / м, значительно повлияли на отношение концентраций. ACI 318-05 рекомендовал 2:1 фиксированной модели дисперсии, которая не зависит от соотношения концентраций, приведет к весьма консервативным оценкам поперечных растягивающих сил для концентрации соотношение превышает 0,33. В таких случаях значения параметра т могут быть получены из результатов этого исследования ..

Авторы

Авторы выражают благодарность Всеиндийского совета по техническому образованию, Нью-Дели, и QIP центре Индийского технологического института Рурки за их финансовую поддержку данного исследования.

Нотация

= половины длины с грузом или поддерживает лицом панели

Ъ = половины длины симметрично расположенные опорная плита

F ^ югу BST = разрыва растягивающей силы

F ^ югу нс = номинальная сила стойки

е '^ к югу с = сжатие прочность бетона

F ^ югу се = эффективные конкретные прочности при сжатии в стойку или узел, какой показатель меньше

F ^ югу т = расщепления прочности конкретных

F ^ югу у = текучести поперечной арматуры

L = Y-координаты точки происхождения изостатические линии сжатия на загруженных лицо

м = наклон угол рассеивания сжатия

п = у-координаты конечной точки изостатическая линия сжатия

P = в плоскости осевого концентрических нагрузку через пластину

P ^ к югу = после натяжения нагрузки

P ^ к югу и ^ = учитываться сила сухожилий

р = нагрузку на единицу длины опорной плиты

T = поперечная сила растяжения на половину длины стойки

T '= результирующая поперечная сила, действующая растяжение на полпути между загруженными и поддерживает лица стойки

у ^ о ^ к югу = половину глубины после натянутый луч конец

у ^ к югу ро = половины длины концентрических после натяжения пластины крепления сухожилия

???

Ссылки

1. Гийон Ю., предварительно напряженного железобетона, запись подрядчика ООО, Лондон, Великобритания, 1963, 543 с.

2. Браун, MD, и Байрак О., "Минимальные поперечной арматуры для бутылочной формы Struts," Структурные ACI Journal, В. 103, № 6, ноябрь-декабрь 2006, с. 813-821.

3. Sahoo, DK; Гаутам, РК; Сингха, Б. и Bhargav, П. ", прочностных и деформационных характеристик бутылочной формы Struts," Журнал конкретных исследований, В. 60, № 2, март 2008, с. 137-144.

4. Гупта К. и Khapre, RN, "Исследование по вопросам развития напряжений в зоне Анкоридж Использование Параллельная обработка," азиатский журнал по гражданскому строительству (строительства и жилищного хозяйства), т. 9, № 1, 2008, с. 47-59 .

5. Кришна Радж, N., предварительно напряженного железобетона, третье издание, Tata McGraw-Hill Издательский ООО, Нью-Дели, Индия, 1998, 797 с.

6. Айенгар, KTS, и Прабхакары, МК, "Анкор зоны напряжений в предварительно напряженного железобетона Балки" Журнал структурного подразделения, ASCE, В. 97, № ST3, 1971, с. 807-824.

7. Yettaram, А. Л., и Роббинс, К., "Анкоридж зоны напряжения в аксиально после напряженной членов Единой прямоугольного сечения," Журнал конкретных исследований, В. 21, № 67, 1969, с. 103-112.

8. Роу, RE, "Конец блока подчеркивает в пост-напряженной Бетонные балки," Инженер, т. 41, № 2, 1963, с. 54-68.

9. Айенгар, KTS, "Два-мерных теориях Анкориджа зоны подчеркивает в пост-напряженной балки," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 59, № 10, октябрь 1962, с. 1443-1446.

10. Zielinsky, J., и Роу, RE, "Исследование распределения напряжений в зоне Анкоридж после напряженной бетона Участники" Доклад исследования № 9, цемента и бетона Ассоциации, Лондон, Великобритания, 1960.

11. Magnel Г. "Проектирование и заканчивается из предварительно напряженного бетона Балки", бетона и строительной техники, V. 44, № 5, 1949, с. 141-148.

12. Камень, туалетом и Брин, JE, "Анализ после напряженной зоны балки Анкоридж," Доклад исследований Нету 208-1 в Техас Государственный департамент автомобильных дорог и общественного транспорта, Центр транспортных исследований Техасского университета в Остине, Остин, TX, 1981, 160 с.

13. Фенвик, RC, и Ли, SC, "Анкоридж зон предварительно напряженного железобетона," Журнал конкретных исследований, V. 38, № 135, июнь 1986, с. 77-89.

14. Американская ассоциация государство шоссе и транспорта должностных лиц ", AASHTO LRFD мост проектной документации", третье издание, Вашингтон, округ Колумбия, 2005, с. 5-119.

15. Юн, М., "Оценка предела прочности после напряженной зоны Анкоридж", журнал перспективных Дорожное строительство, В. 3, № 1, февраль 2005, с. 149-159.

16. Британский институт стандартов, "Структурные Использование бетонных Часть 1: Кодекс практики по проектированию и строительству (BS 8110-1:1997)", BSI, Лондон, Великобритания, 2005, 159 с.

17. Леонхардт, F., предварительно напряженного железобетона Проектирование и строительство, Эрнст Вильгельм и Sohn, Берлин, Германия, 1964.

18. Джо, B.-W.; Byun, Y.-J. и Тэ, Г.-Х., "Структурные Поведение зон Кабельное Анкоридж в предварительно напряженного железобетона вантовый мост", Canadian Journal строительства, В. 29 , февраль 2002, с. 171-180.

19. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2005, 430 с.

20. ASTM C496/C496M "Стандартный метод испытаний для расщепления прочности на растяжение цилиндрических образцов бетона", ASTM International, Запад Коншохокен, PA, 2004, стр. 5.

21. IS :516-1959 (подтвердила 1999), "Методы испытания на прочность бетона", Бюро индийских стандартов, Нью-Дели, Индия, 1999, 23 с.

Дипак Кумар Sahoo является Reader в Кочин университет науки

Входящие в состав МСА Бупиндер Сингх является профессором в Департаменте строительства в Индийском технологическом институте Рурки, где он получил докторскую степень. Его исследовательские интересы включают nonflexural поведения железобетонных конструкций.

Pradeep Бхаргава является профессор кафедры строительства в Индийском технологическом институте Рурки. Он получил докторскую степень в Университете Уэльса, Уэльс, Великобритания. Его исследовательские интересы включают вычислительной механике с акцентом на пластиковые анализа и проектирования.