Поперечной арматуры, расположение в широкий членов
Большие, широкие балки и толстых плит которые часто используются как элементы, в которых передача общей структурной глубины должно быть сведено к минимуму. Хотя эти члены обеспечивают большой площади поперечного сечения бетона сопротивляться сдвига требования, поперечной арматуры, могут по-прежнему требуется. Для этих широкий членов, дизайн коды не дать указания относительно соответствующих пределах интервалы между рождением шарнирных усиление среди стран-членов ширину. В данной работе представлены результаты 13 новых экспериментов, направленных на изучение влияния этого интервала на один конец срез широкого железобетонных членов. Потенциала государств-членов с четко распределенными поперечной арматуры, можно смело предсказать по ACI 318 сдвига модели, но стремя эффективность значительно снизилась, как в стремя ногу расстояние по ширине увеличился. Лимиты предлагается на шаг стремя ноги среди стран-членов ширины для того, чтобы поперечной арматуры является эффективным.
Ключевые слова: балки, железобетонные, безопасность, сдвига; плитами, стремена.
(ProQuest: ... обозначает формулу опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Многие структурные схемы разработки включают в себя использование широкого членов для проведения прямых сил, или в качестве основных элементов передачи. Например, в современном высотном строительстве, система широких пучков может обеспечить простой и экономичной системы передачи колонке нагрузки от башни часть над необходимый столбец свободных мест в подиум или стоянки ниже. Толстых плит односторонней передачи могут служить подобные роли, когда макет будет передан неправильный план.
Во многих из этих ситуаций дизайн, ширина и высота конкретные сечения будет достаточно большим, что один конец сдвига спрос может быть удовлетворен в конкретных одиночку. Такая конфигурация позволит избежать сроки строительства и затраты, связанные с внедрением поперечной арматуры в этих крупных членов. Недавние исследования ,1-4 однако, подчеркнул сложность точной оценки сдвига потенциала для больших, слегка усилить широкий членов без использования веб укрепление ACI 318-08,5 из размерных эффектов при сдвиге. Размер эффекта относится к снижению напряжения сдвига в связи с тем наблюдается в качестве члена увеличением глубины, для членов Сети без reinforcement.4, 6 Таким образом, было рекомендовано, чтобы стремена быть включены во все больших членов смягчения размерный эффект при сдвиге и повышения член ductility.1 В других ситуациях дизайнерских, архитектурных ограничений может потребовать мелких структурных глубине, что требует укрепления Сети, чтобы справиться с сдвига требования о снижении сечения.
Леонхардт и Walther7 предложил, что поперечное расстояние в стремя ноги должны быть сведены к минимуму, чтобы адекватно якоря и приостановить диагональные распорки сжатия связанных с фермы модели, используемой для сдвига дизайн подкрепления. Диагональные силу сжатия должны вытекать к стремени ноги, 7, как показано на рис. 1 (а). Андерсон и Ramirez8 сравнил это рассматривает ряд эффективных самолетов фермы ориентированы в продольном направлении и по центру в каждой строке стремя ноги. Эффективная ширина этой плоскости не определено, но подробно 8 правил для стойки и галстук модели в код AASHTO LRFD, 9 показано на рис. 1 (б), может служить в качестве руководства. Эти правила предполагают, что она не может быть целесообразно рассмотреть вопрос о веб армирования, равномерно размазывается по сечению для сотрудников, где ноги из стремян разнесены дальше друг от друга, чем 12 раз прутка диаметром продольной арматуры.
Без конкретных экспериментальное подтверждение представил, Леонард и Walther7 предложил поперечной арматуры расстояние предел в поперечном направлении в сутки в течение малых напряжениях сдвига, однако отметил, расстояние лимит должен уменьшаться в зависимости от напряжения сдвига. Для сотрудников с высоким напряжений сдвига, поперечной шагом 200 мм (7,9 дюйма) предложено не было. Для сравнения, Леонард и Walther7 рекомендовал стремя расстояние пределах 0,6 D или 300 мм (11,8 дюйма) в продольном направлении, с ограничениями, сократилось на 50% для напряжения сдвига превышает примерно 0.135f '^ с ^ к югу. Еврокод 210 предлагает интервал пределы 0.75d или 600 мм (24 дюйма) как в ширину и продольном направлениях. ACI 318-08,5 CSA A23.3-04, 11 и AASHTO LRFD9 ограничить расстояние в продольном направлении 0.5d, 0.63d и 0.72d, соответственно, но ни один из этих кодов обеспечить стремя ногу интервал ограничения по ширине разделов.
Лишь небольшое число исследований было непосредственно рассмотрено влияние стремя расстояние по ширине на односторонний срез больших членов. Сюн и Frantz12 провел тесты на членов до 457 мм (18 дюймов) в ширину, используя различные конфигурации, стремя и, сдвиг соотношения усиление примерно на 60% выше, чем ACI 318-08 минимального предела (^ V ^ е югу югу ^ у ^ / подпункт б ^ W ^ S ^ югу L ^ ~ 0,62 МПа [90 фунтов на квадратный дюйм]). Образцы были ширины к высоте пропорций (Ь югу W ^ / ч) от 0,33 до 1,0. Высшее Сети укреплению штаммов в интерьере стремя ноги не сообщалось, однако в стремя ногу расстояние по ширине, начиная с D / 4-Д, не привели к заметным изменениям в предельных сдвига или различия в трещины ширин, измеренных на образце шириной. Андерсон и членов Ramirez8 испытания 406 мм (16 дюймов) глубокая, с Ь к югу W ^ / ч = 1,0 и секционных напряжений сдвига примерно 60% от ACI 318-08 максимального ограничения (V ^ ^ е югу югу ^ у ^ / подпункт б ^ W ^ S ^ югу L ^ ~ 2,14 МПа [310 фунтов на квадратный дюйм]). Они пришли к выводу, что стремя интервал ограничения, предложенные в номер 7, соответствуют членов при условии высоких напряжений сдвига.
Серна-Рось и др. al.13 испытуемых балок 750 мм (29,5 дюйма) в ширину и 250 мм (9,8 дюйма) высокого, с различными веб укрепление конфигураций (V ^ ^ е югу югу ^ у ^ / подпункт б ^ W ^ S ^ ^ к югу L ~ 0,76 МПа [110 фунтов на квадратный дюйм]). Они пришли к выводу, что создание прогнозов помощью ACI 318 модель может быть улучшено путем корректировки веб укрепление часть V ^ S ^ к югу от общего одностороннего сдвига потенциала V ^ ^ N югу отношениями [квадратный корень] (D / S ^ к югу L ^) и [квадратный корень] (D / S ^ W ^ к югу), где S ^ L ^ к югу и к югу S ^ W ^ представляют собой шаг в Сети укреплению ноги в продольном направлениях и ширина, соответственно, . Ранее испытания железобетонных оболочек в Университете Торонто с прямолинейной структуры поперечной арматуры, показали, что мощность сдвига уменьшается по мере расстояние по ширине увеличился на постоянное усиление сдвига ratios.14 зигзагообразное веб усиление сдвига шипов было установлено, улучшить выполнение циклически нагружаемых оболочек с наложенными напряженности inplane и сжатия, предотвращая чрезмерное поперечное расщепление вдоль продольной арматуры, а также путем улучшения удержания конкретные core.15.
Настоящее исследование с целью изучения взаимосвязи между односторонним возможности сдвига и поперечной арматуры, расстояние по ширине для сотрудников с большим подпункта б ^ W ^ / ч пропорциями. Это можно рассматривать как широких пучков, или, как конструкция полос из одного направления плиты или крупные структуры оболочки. Основной целью было установить соответствующие ограничения расстояния, для которых существующие МСА 318 ферм изменение модели секционные одностороннего сдвига будет производить безопасные предсказания членов потенциала. Исследований, направленных на членов со сдвигом соотношения усиление близко к МСА 318 минимальных требований, в соответствии с относительно низким уровнем напряжения сдвига, которые обычно встречаются в широком членов в здание типа структур.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Shear укрепление ноги в одном направлении сдвига должны быть соответствующим образом расположенных по всей длине члена длины и среди стран-членов ширину. Хотя расстояние ограничения предусмотрены в конструкции кодов для продольном направлении, мало указаний доступна для расстояния по ширине. Лабораторные результаты для членов до 1170 мм (46,1 дюйма) шириной, где для картины в Сети укреплению сечение основной параметр испытаний. Это исследование предлагает новые руководящие принципы для максимального поперечного шаг поперечной арматуры для обеспечения надлежащей безопасности широкий членов разработан с использованием ACI 318-08 фермы модели в одном направлении сдвига.
РОЛЬ WEB УКРЕПЛЕНИЯ
Shear сбоев в тонких изгиб членов, связанных с образованием склонны cracks.16 После диагональной форме трещин, структура опирается на переброске войск через этот отдел, чтобы сохранить равновесие. Таким образом, важно понимать силу механизмы передачи, с тем чтобы надлежащий уровень безопасности достигается.
В тонкие трещины диагонали членом Сети без арматуры (рис. 2 (а)), сопротивление сдвигу осуществляется без трещин сжатия блока, V ^ ^ к югу ЦБ; совокупного блокировки вдоль поверхности трещины, V ^ ^ аг к югу, и дюбель действий по отношению к продольной арматуры, V ^ ^ Sub D .16 Большинство дизайн код модели shear5 ,9-11 не пытаются изолировать каждого механизма, а вместо этого обеспечить прочность срок для оценки эквивалентной совместных действий всех трех режимах. И действительно, ACI 318-085 положений дизайн использовать эмпирические оценки силы с целью причинения значительного диагональных трещин в качестве прокси для механизмов, описанных previously.17 обычно используется ACI 318-08 выражение в одном направлении сдвига качестве члена без веб укрепление , которая подлежит изгиба и сдвига, является (ACI 318-08, уравнение. (11-3))
V ^ к югу с = 0,166 [квадратный корень из F] '^ к югу с ^ Ь югу W ^ г (МПа, мм единиц) (1a)
V ^ к югу с ^ 2 = [квадратный корень из F] '^ к югу с ^ Ь югу W ^ D (фунтов на квадратный дюйм, дюйм единиц) (1, b)
где / '^ с ^ к югу является пределом прочности при сжатии цилиндры, к югу Ь W ^ является ширина полотна, г является эффективная глубина продольных растягивающих усиление измеряется от сжатия лицо.
Когда веб усиление вводится поведение после образования трещины главной диагонали является значительно более вязкий. На основании модели фермы, разработаны и Ritter18 Морша, 19 ACI 318 model5 оценкам непосредственный вклад в срез с веб-подкрепление, V ^ S ^ к югу, используя 45-градусная фермы аналогии (ACI 318-08, уравнение. ( 11-15))
... (2)
где V ^ ^ является югу области веб усиление в сечении, принятых перпендикулярно продольной оси членов, а / ^ ^ у, к югу является пределом текучести веб подкрепления. Уравнение (2) предполагает, что все поперечной арматуры в усредненных расстоянии ± 0.5d из критической секции для сдвига, достигнет предела текучести во время разрушение при сдвиге.
Совместное ACI-ASCE Комитета 32617 признал, что члены с веб укрепление проверяется в лаборатории были последовательно сильнее, чем прогнозы развитых из уравнения. (2) в одиночку. Кроме того, при нагрузках, после раскрытия трещин, но до отказа, стремя штаммов были ниже, чем можно было бы предсказать на ферме модели в одиночку. Таким образом, ACI 318-08 изменение фермы модель для сдвига опирается на наблюдение, что результаты испытаний узкой членов содержащий хорошо распределенных веб подкрепление можно смело предсказать путем суммирования механики основе фермы составляющая V югу ^ с ^, с эмпирически диагональных трещин нагрузки, V ^ с ^ к югу
V ^ к югу п ^ = V ^ с ^ к югу V ^ югу S ^ (3)
Хотя уравнения. (3) является удобным для проектирования, действующих механизмов передачи силы легче будет представлена на рис. 2 (б) .16 В дополнение к силам, осуществляется непосредственно через веб-подкрепления (V ^ S ^ к югу на рис. 2 (б)), механизмы передачи силу соответствующего сжатия блока, V ^ ^ к югу ЦБ; совокупного блокировкой, V ^ ^ аг к югу, и дюбель действий В.Д., усиливаются от соответствующих значений в геометрически идентичные член без веб reinforcement.16 Хорошо подробные веб подкрепление будет предоставлять помещения в блок сжатия, контроля ширины трещин (и тем самым повысить совокупный блокировки на поверхности трещины), а также действий по контролю над расщеплению вдоль продольных балок с дюбель действий. Таким образом, есть основания предполагать, что величина V ^ с ^ к югу в формуле. (3) будет чувствителен к договоренности веб подкрепление, если принятые обычного толкования как конкретный вклад, а не изначально определены диагональных трещин нагрузки. Оба AASHTO LRFD9 и CSA11 коды предположить, что введение минимальных укрепление Сети снижает размер эффекта сдвига для V ^ с ^ к югу компонента.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Эксперименты проводились на железобетонных балок и широкий плиты полосы как часть более широкого исследования, на сдвиг в широком железобетонных members.3 данной работе результаты 13 образцов в двух различных серий, где каждая серия была создана номинальных размеров образца. Образцы были предназначены для полномасштабной модели характерно широкое балки и плиты, ленты и содержащиеся Сети укреплению отношений в соответствии с относительно низким уровнем напряжения сдвига, которые возникнут в широком балок и плит в строительных конструкций. Поперечной арматуры расстояние было основной переменной испытания.
Важно отметить, что при проверке уравнения. (3), ACI Комитет рассмотрел 32617 результаты 166 экспериментов и найти среднее отношение V ^ к югу тест ^ / V ^ п ^ к югу от 1,44 с коэффициентом вариации 23,7%. В аналитической модели с такой степени консерватизма и разброс, трудно определить, если расстояние между веб подкрепление чрезмерным просто сравнение наблюдаемого сдвига неспособность ACI 318 предсказал провал сдвига. Это исследование использует спутник образцов, которые не содержат веб подкрепление в качестве дополнительной основы для сравнения. Если добавить широко расставленные усиление сдвига мало влияет на прочность на сдвиг одного из членов по сравнению с компаньоном, а затем предположительно промежутках между веб подкрепление чрезмерным.
Образцы конфигурации
Семь образцов в серии AW, которые описаны на рис. 3 и в таблице 1, были построены для номинальных размеров от 1170 мм (46,1 дюйма) шириной 590 мм (23,2 дюйма) высота, и 4880 мм (192,1 дюйма) общей длины. Образцы были протестированы в соответствии три точки изгиба с центральной службы 3700 мм (145,7 дюйма), что дает диапазон сдвига углубленного соотношение (A / D) примерно 3,65. Четыре из этих образцов, AW2, AW3, AW4 и AW5, были загружены, и поддерживаются через 305 х 305 мм (12 х 12 дюймов) стальных пластин для имитации нагрузки колонки и колонки поддерживает. Три других образцов, AW6, AW7 и AW8, были загружены, и поддерживается в полную ширину пластины для имитации нагрузки стены и стены поддерживает. AW пять образцов с веб подкрепление стремена с шагом 300 мм (11,8 дюйма) по всей длине члена. То есть, с ^ к югу L ^ был примерно 0.59d. Это расстояние было выбрано потому, вполне вероятно, что члены, где расстояние между продольной стремян была близка к максимально допустимой различные коды будут более чувствительны к любым отрицательным последствиям широкий интервал по ширине членов.
моделей веб укрепление включены четыре ноги по ширине, две ноги у края образца и двух ног, сосредоточены в центральной колонке полосы. Важно отметить, что соглашение с четырьмя стремя ноги по ширине в результате стресса стремя зажима параметра (V ^ ^ подпункта е ^ ^ у, к югу) / (Ь югу W ^ S ^ югу L ^), только 69% так велики, как, производимого два-стремена ноги договоренностей (см. таблицу 1). Все семь образцов AW был же продольной арматуры, в результате чего соотношение северо-западу от 1,68%. Это довольно значительная доля была выбрана так, что расчетная нагрузка изгиба провал превысил номинальный ACI 318 сдвига разрушающая нагрузка примерно на 40%, в результате чего разрушение при изгибе маловероятно. Лучшие продольных балок, используется для закрепления стремена разнообразны, но будет иметь минимальное влияние на общий ответ член ..
Шесть AX серии образцов, все из которых были загружены и поддерживается с шириной пластины, приводится на рис. 4 и в таблице 2. Номинальные размеры образцов 700 мм (27,6 дюйма) шириной 335 мм (13,2 дюйма) высота, и 2800 мм (110,2 дюйма) общей длины. Центральный пролет был 2080 мм (81,9 дюйма), что дает / D = 3,65. Чем меньше размеры образцов AX были выбраны так, что широкий спектр конфигураций веб укрепление могли бы быть изучены в рамках проекта. AX пять образцов с веб подкрепление стремена расположенных на расстоянии 175 мм (6,9 дюйма) вдоль длины члена (S ^ югу L = 0.61d) и содержится либо две, три или четыре ноги Сети укреплению по всей ширине. Соответствующие различия в диаметре ногу или текучести Сети укреплению дали близкие значения напряжений стремя зажима параметр во всех образцах (см. таблицу 2). Образцы AX5 использовать стремена с двумя ногами по ширине, но эти стремена были установлены в чередования (см. рис.
Приборы для каждого образца была предназначена для сбора нагрузки и деформации, ответ деформации арматуры и развития трещины. Вертикальное перемещение измерений по ширине членов были записаны с переменным линейных трансформаторов (LVDTs). Отклонение значения были исправлены измеренных пунктов, происходящих на опорах. Система LVDT основе выпуклые датчики, которые измеряли рост в странах-членах толщина вызвана диагональных трещин, также был установлен в образцах AX (см. рис. 5). Дырок через бетон для выпуклые калибровочных были сформированы 6 мм (1 / 4 дюйма) диаметр трубы гибкие пластиковые, который был удален до испытаний. Свободное движение поршня LVDT предотвратить калибровочных выступать в качестве силы сопротивления элемента. Приложенной нагрузки, включая вес аппарата, была записана с Machine Head. Электрические тензометров были размещены на некоторых продольных балок, арматуры в каждом образце. Места были выбраны по расследованию изменения в баре сил на образце шириной и по длине.
Материалы
Укрепление используется в серии AW состояла деформированных бары для продольной и веб-подкрепление. AX образцов использовали деформированный продольных балок и деформированных баров или деформированной проволоки для веб-подкрепление. Свойства укрепление представлены в таблице 3. Укрепление бар области сообщили номинальные. Напряжение испытания купона были использованы для определения текучести из случайно выбранных образцов каждого бара наличии. 25M и 15M арматуры выставлены четко определенных точках выхода. Текучести J10 арматуры и деформированной проволоки найти с помощью 0,2% офсетным способом.
Все AW образцы были брошены последовательно в том же опалубки фанера в течение 10-месячного периода. AX образцы были брошены в двух сетах, около 4 недель. Бетонные поставлялось из местных бетона компании, содержащийся 9 мм (3 / 8 дюйма) крупного заполнителя, а также были указаны номинальная сила 25 МПа (3,6 KSI). Совокупный было подавлено известняка или речной гравий для AW AX и серия, соответственно. Образцы были вылечены при влажной мешковиной и пластика для примерно 7 дней, а затем сохраняются в окружающей лабораторных условиях до начала испытаний. Стандартные 152 х 305 мм (6 х 12 дюймов) цилиндров были отлиты с образцами. Средний возраст образца на испытания около 66 дней для AW образцов с узкими поддерживает (AW2 к AW5), 217 дней для AW образцов с широкими опорами (AW6 к AW8), и 335 дней для образцов в серии AX. Е '^ с ^ к югу значения в таблицах 1 и 2 представляют собой средней численности цилиндров испытания в тот же день, так как образец после того, как вылечить в аналогичных условиях лаборатории ..
Тестирование процедуры
Все тесты проводились с использованием 5400 кН (1200 койка) создание универсальной испытательной машине, где применяется сила управляется через ручное управление гидравлическими клапанами для загрузки поршня. Каждый образец был загружен от 6 до 11 приращений нагрузки на провал. На каждом этапе нагрузки, нагрузка была снижена примерно на 10% за безопасность во время трещины были отмечены, измеренная с компаратора датчиков, и фотографировали. Время непрерывной записи от нагрузки, перемещения, а также укрепление штаммы были предоставлены в течение каждого испытания.
Экспериментальные результаты: AW серии
Нагрузки отклонения response.Figure 6 (а) приводится сопоставление прогиба от нагрузки "для трех образцов серии AW, которая в полную ширину нагрузки и поддерживает. Горизонтального смещения (2 мм [0,08 дюйма]) кривых были использованы для облегчения сравнения, потому что три образцы выставлены почти такое же поведение прогиба от нагрузки до изгиба-сдвиговых трещин нагрузки, который был очень похож на трех образцах . Образцы AW8, без укрепления Сети, не на сдвиг при формировании первого основные диагональные трещины. AW7 образца, с четырьмя ногами стремя среди стран-членов ширина (S ^ W ^ югу / D = 0,72), был в состоянии выполнять нагрузки 34% выше, чем AW8, которая близка к увеличению срез предсказал МСА 318 для Помимо этого количества поперечной арматуры. Провал AW7 на пике нагрузки, было квалифицировано как хрупкие, где выпучивание верхней укрепление между стремя ноги и выбросов конкретных наблюдалась в верхней части восточного пролета вблизи места погрузки.
Соответствующие приложенной нагрузки снизился вдруг на 22% от пика. Образцы AW6 содержала 45% больше, чем поперечной арматуры AW7 и, следовательно, было предсказано ACI 318 иметь касательной нагрузки неудачи 55% больше, чем образец, не стремена (AW8). В связи с широким шагом в стремя ноги (S ^ югу W ^ / р = 2,12) в AW6, однако, фактическое увеличение разрушающая нагрузка только около 5% по сравнению с AW8 (без стремян). Хотя эти широко расставленные ноги стремя мало, чтобы увеличить нагрузку сдвига неудачи, они делали провал значительно более вязкий. Максимальное смещение AW6, как показано на рис. 6 (а), была ограничена настройки тестового ..
Рис 6 (б) приводится сопоставление прогиба от нагрузки "для четырех образцов серии AW, которая загружает и поддерживает, которые занимали лишь 26% от ширины образцов. Видно, что для этих образцов, сокращения поддержки и ширина загрузки вызвало провал нагрузки должны быть сокращены примерно на 10% от соответствующих образцов на рис. 6 (а). Это негативное воздействие, которое не учитывается в большинстве codes5, 9,10,11 обсуждается более подробно в номер 3. Вновь образца с близко расположенными стремя ноги, AW5, где S ^ W ^ югу / D = 0,73, не при нагрузке примерно на 33% выше, чем товарищ образца без каких-либо стремена (AW4). Образца с широко расставленными ногами стремя, AW2 (S ^ W ^ югу / D = 2,13), не на сдвиг не намного выше, чем AW4 (без стремян). AW3 образца, которые расположены в стременах узкой полосой столбца (см. рис. 3), проявил подобную реакцию нагрузки деформации AW2. Образцы AW2 и AW3 были назначены аналогичные югу ^ W ^ с параметрами, так как максимальное расстояние между поперечными в AW3 предполагалось, с одной ноги на месте, где на следующий участок имело бы место в серии параллельных вступил, AW3 полос.
Для AW2 и AW3, ACI выражения предсказать, что эти два образца должны быть 49% и 46% сильнее, соответственно, чем товарищ образца без стремян, AW4. В связи с широким шагом в стремя ноги, однако, они были только 13% и 15% сильнее, соответственно, чем AW4. Снова, в то время широко расставленные ноги стремя AW2 и AW3 были относительно неэффективными на повышение прочности на сдвиг, увеличение провал пластичности не наблюдалось. Образцы AW5 выставлены некоторые пост-пик поглощения энергии, в то время AW4 без стремян характеризуется хрупкого разрушения. Максимальная перемещения достигается при AW2, AW3 и AW5 были ограничены настройки тестового ..
Crack развития Рисунок 7 показывает трещины моделей после аварии на семь AW образцов. В сопоставимых уровнях нагрузки, трещины моделей и ширины трещин у образцов с веб подкреплении были качественно подобны. Кроме того, трещины развития был похож на обеих боковых гранях членов. Измеренная ширина трещин до отказа для двух образцов без веб арматуры (AW4 и AW8) были очень маленькие, 0,05 мм (0,002 дюйма), с хрупкого разрушения, происходящие в или вскоре после образования трещины главной диагонали. С другой стороны, образцами AW7 был проведен анализ диагональные трещины шириной около 4,0 мм (0,157 дюйма) незадолго до пиковых нагрузок. Соответствующего образца с узкими поддерживает AW5, выставленный диагональные трещины шириной около 2,0 мм (0,08 дюйма). Из образцов с широким конфигураций U-стремя, AW6 на fullwidth поддерживает была трещина шириной в районе провала трещины около 0,1 мм (0,004 дюйма). Пиковая нагрузка была достигнута вскоре после образования трещины главной диагонали.
Для сравнения, на узких AW2 поддерживает были диагональные трещины шириной около 1,2 мм (0,047 дюйма) на один пролет сдвига только до пика, а пиковая нагрузка была достигнута, когда диагональные трещины образуются в другой диапазон сдвига. AW3 образца, которые имели такую же площадь, как стремя AW2 но стремя ноги подальше от боковых граней образца, были диагональные трещины шириной от 3,0 мм (0,12 дюйма) до пиковых нагрузок. Он также отметил, из рис. 7, что в случае узких нагрузок (AW2 к AW5), окончательный отказ трещины расширенной прошлом центру образца, тогда как он остановился на краю пластины для образцов с полной ширины нагрузок (AW6 к AW8) ..
Укрепление штаммов-до пяти продольных балок, усиление по ширине были аппаратурой для каждого AW образца, а максимальное измеряемое напряжение значения, соответствующего пиковой нагрузки машина приводится в таблице 1. Для всех образцов AW, все продольной тензодатчиков показал линейного отклика с увеличением нагрузки, указав, что приносит продольной арматуры не произошло.
Результаты показали, что продольной арматуры не будет равномерно напряженной по всей ширине широкий членов, с указанием различных разделов выше, ниже или аналогичных штаммов во внешней баров по сравнению со средним баров. Это, однако, отметить, что местные укрепления величины деформации бар чувствительны к близости от ближайшей трещины, которые могут варьироваться по ширине. Штамм чтения в этом исследовании, были неубедительными для создания картины распределения деформаций в связи с расположением в отрезок времени договоренности стремя ногу, или для загрузки и условия поддержки.
Экспериментальные результаты: AX серии
Нагрузки отклонения ответ На рис 6 (с) предусматривает сравнение прогиба от нагрузки отношений для каждого из шаблонов веб укрепление учился в серии AX, вместе с компаньоном образца, которые не содержат веб арматуры (AX6). Снова горизонтальный смещение кривых при условии, чтобы избежать дублирования кривых. Все шесть образцов выставлены практически идентичное поведение прогиба от нагрузки до изгиба-сдвиговых трещин нагрузки, которая одинакова для всех образцов. Образцы AX6 без веб арматуры, пострадали резкого отказа сдвига при формировании первых значительных диагональные трещины. Образцы Ax1, ах3, AX4, и все AX5 показали значительное увеличение пиковую мощность силу после сдвиговых трещин нагрузки. AX5 была ниже postcracking жесткость по сравнению с Ax1 через AX4, что объясняется влиянием на развитие трещины из-за использования зигзагообразное усиление сдвига по сравнению с прямолинейной сетки. Сдвиговых трещин нагрузки ах2 недостаточно хорошо определены тестовые данные, но мало дополнительной мощностью свыше сдвиговых трещин нагрузки AX6 было получено.
Тем не менее, большие перемещения в середине пролета было достигнуто снижение потенциала, указывая, что в Сети укреплению предоставили дополнительную емкость поглощения энергии на механизм разрушения. Действительно, места шагов в postpeak реакция ах2, ах3 и AX5 на рис. 6 (с) соответствовал звуковой разрушения стремя, далее подчеркивает потенциал улучшения пластичности членам Сети арматуры в postpeak диапазона. Разрыв шейки и связанных с ними стремена наблюдалось AX4, где хрупкого разрушения произошли и внезапной 73%-ное снижение нагрузки от пика была измерена. Почти полной потери мощности произошло за AX6 (без стремян) при условии отказа хрупкие ..
Crack развития Рисунок 8 показывает окончательный моделей крэк для образцов серии AX. В сопоставимых уровнях нагрузки, трещины моделей и ширины трещин у образцов AX с симметричной Сети укреплению структур (Ax1, ах2, ах3 и AX4) были качественно подобны. Crack развития и качественно одинаковы для обеих боковых гранях одного и того же члена. Поперечники главные диагональные трещины вблизи пика состояние нагрузки для этих образцов, как правило, от 0,6 до 1,2 мм (0,024 до 0,047 дюйма). Образцы ах2 показали трещины шириной до 0,1 мм (0,004 дюйма) по сравнению с Ax1 с 0,6 мм (0,024 дюйма) шириной раскрытия трещин, которые Аналогичная картина укрепление сети. Для сравнения, трещины шириной в AX6 без веб усиление приблизительно 0,05 мм (0,002 дюйма) примерно в 90% от разрушающей нагрузки.
В случае AX5, с зигзагообразным ног веб арматуры, большие трещины присутствовали при загрузке уровней вблизи неудачу, а разница в трещины развития наблюдается и в отношении близости от ближайшего ногу укрепление Сети в сторону лица. Диагональ ширины трещин 2,5 мм (0,098 дюйма) были получены на провал трещины на восточной стороне образца на 98% от разрушающей нагрузки. На западной стороне AX5, где стремя ногу в соответствующем разделе крест к середине образца, максимальная ширина диагональных трещин примерно 3,0 мм (0,118 дюйма). В postpeak региона, трещины на востоке лицо немного увеличилась, но трещины на западной стороне увеличился приблизительно до 19 мм (0,75 дюйма), даже в то время как образец поддержания силы мощностью около 98% от пиковых нагрузок. Даже для такой большой ширины трещины, postpeak ответ выставлены разумных уровней деформации потенциала, в отличие от хрупкого разрушения AX6 Сети без подкрепления. Трещины на образце, потолков, как правило, перпендикулярно службы для большинства образцов AX.
Для образца AX5, однако, перекрытия трещин в значительной степени зависит от места, где нижней части U-стремя, не непрерывных по всей ширине образца (рис. 9) ..
Каждый из образцов был AX приборами с выпученными датчиков, чтобы для оценки различий в трещины шириной по поперечному сечению в зависимости от конфигурации стремя ногу (см. рис. 5). Из членов с веб арматуры, прогиб сдвига трещины соответствующий отказ трещины пересекаются плоскости выпуклыми датчиков для Ax1 и ах3. Средняя калибровочные измерения около 4,0 и 3,3 мм (0,16 и 0,13 дюйма), соответственно, были записаны на пике нагрузки машина, соответствующая примерно 1,3% от d. Калибровочные измерения больше, чем ширина лица трещин, так как калибровочные измерения могут отражать совокупное ширину нескольких трещин (см. рис. 8). Тем не менее, показания позволяют предположить, что главные диагональные трещины были достаточно велики, что суммарная мощность блокировки на трещины лицо у разрушающая нагрузка будет значительно меньше, чем доступна только после изгиба сдвига трещин. Рядом с изгиба-сдвиговых трещин нагрузки, лицо трещины были маленькими и большая часть общего сдвига могут быть осуществлены путем блокировки на данном этапе.
Блокировка будет уменьшаться, однако, как трещины на открытом высокую нагрузку. Для других образцов AX, когда в результате неисправности произошла трещина на противоположной пролета среза, выпуклые калибровочных измерений были от 0,2 до 1,2 мм (0,008 до 0,047 дюйма). В любом случае, измерения на образце шириной не отличается более чем на 10%. Этот вариант представляется в соответствии с случайными вариациями в крекинга, и нет понятной системы, ширины трещин на образце шириной или в отношении моделей веб усиление наблюдалось ..
В Ax1, окончательный треск неудача по крутому flexureshear трещины гораздо ближе к пластина по сравнению с другими образцами AX. Очень высокой продольной деформации в Ax1, обсуждали и в дальнейшем, предположить, что механизм разрушения Ax1 не могут быть легко моделируется с помощью секционных подход сдвига. В этой связи представляется, что Ax1 стоит особняком результат, и ах2 бы более характерно состояние отказа конфигурации веб подкрепление с широко расставленными ногами. Обратите внимание, что Ax1 и ах2 было подано одновременно. Было также отмечено, что форма AX4 трещины провал появились более линейным, чем округлыми формами других образцов в AX и AW серии, которая может составлять потенциала немного ниже, чем то, что тенденции рассматриваются в следующих предложить. В целом, результаты AX серии испытаний предложил тенденция уменьшения сдвига качестве шага укрепление Сети S ^ W ^ югу увеличилось.
Укрепление штаммов-Like AW образцов, тензодатчики, проставленный на несколько продольных балок, усиление по ширине каждого образца также указал на некоторые изменения в распределение деформаций между прутьями по длине. Для большинства образцов AX, среднего баров были выше штаммов по сравнению с внешней баров вблизи поддержки местах, и чуть выше внешнего штаммов бар по сравнению со средней полосы в середине пролета, с изменением правило, увеличивается в postpeak режима. Они не могут быть связаны с заметной закономерности AW образцов, однако, когда некоторые образцы имели узкий нагрузки и поддерживает. Для AX5, наружная баров на западном берегу показал значительно выше у штаммов лицом поддержку, но намного ниже штаммов в точке квартала службы. Это изменение было обусловлено влиянием стремя модель на изгиб образец трещин, как показано на рис. 9.
Максимальная нагрузка значения в середине пролета на пик приложенной нагрузки приведены в таблице 2. Следует отметить, что максимальное напряжение записанные в Ax1 (5623 Таким образом, Ax1 считается выпадающих результате для оценки потенциала секционные сдвига. Образцы ах3 был пик напряженности в средней панели в середине пролета 3466 Внешней барах в середине пролета, однако, линейная ответы деформации до величин деформации около 2500 Хотя окончательный провал наблюдался для сдвига, в том числе акустический разрыв стремя, частичное уступая продольной арматуры позволяет предположить, что отказ может быть под влиянием комбинированных изгиба и сдвига действий. Пиковой нагрузки машина для ах3 был примерно на 13% выше, изгиб потенциала предсказал МСА 318-08.
ВЛИЯНИЕ стремя ГЭН интервала на срез
Как говорилось ранее, ACI 318-08 сдвига модель предполагает постоянный вклад в сдвиг потенциала от конкретного (V ^ с ^ к югу), если веб усиление вводится член. Таким образом, согласно этой модели, влияние стремя ногу интервала на срез может быть определено путем сравнения прочности на сдвиг одного из членов с веб укрепление против сопоставимого образца, где в Сети укреплению опущен. Новый параметр был создан (V * ^ к югу с ехр ^) и определяется как V ^ ^ к югу тест для члена с стремена менее V ^ ^ к югу испытаний величины для сопоставимых образца без стремян. Стремя эффективности по сравнению с формулой. (2) от МСА 318 Затем модель была оценка со ссылкой на нормированный показатель эффективности (V * ^ к югу село, ехр ^ / V ^ югу село, ACI ^). При этом предполагается в данном исследовании, что изменения в тест-модель соотношения для геометрически идентичные члены с одинаковыми укрепление отношений в результате изменений в сдвиговом картина усиления.
Стеррап эффективности значения для образцов, сообщили в настоящем документе, представлены в таблицах 1 и 2. Все V ^ ^ к югу испытаний результаты были созданы в критический раздел D от лица поддержку пластинки, в том числе влияние собственной массы. Результаты, приведенные не делают поправку на е '^ с ^ к югу, так как подобные значения были установлены для спутника образцов. На рисунке 10 показана связь между фактором стремя эффективности и нормированные шаг стремя ноги на образце шириной. Аналогичная тенденция снижения эффективности стремя с увеличением расстояния между поперечными наблюдается для образцов, либо с полной ширины или узкие нагрузки и условия поддержки. Когда расстояние между поперечными превысили примерно сутки в течение серии AW, коэффициент эффективности стремя было ниже 1,0. Они согласуются с результатами работ Серна-Рось и др. al.13 для гораздо тоньше членов (D = 206 мм [8,1 дюйма]), и, сдвиг соотношения усиление примерно на 50% выше, чем AW AX и образцов.
Образцы в AW AX и представляют широкий ряд с большими членами подпункта б ^ W ^ / д и з ^ к югу W ^ / д соотношениях. Для сравнения с более традиционными лабораторных тестов с меньшими подпункта б ^ ш ^ / д и з ^ к югу W ^ / сут отношения, часто приводят данные испытания Бреслер Scordelis20 также показано на рис. 10. Образцы-1 и A-2 был сдвиг соотношения усиления Av е ^ ^ у, к югу / BWS ~ 0,33 МПа (47 фунтов на квадратный дюйм), с ^ к югу W ^ / д и SL / д соотношения примерно 0,46, от 1,80% до 2,27%, / д 3,97 и 4,90, и эффективной глубины 460 мм (18 дюйма). Стремя эффективности Образцы A-1 и А-2 по отношению к спутнику членов без стремян (ОП-1 и ОА-2) были 1,43 и 1,44, соответственно, падают на линии тренда созданным с AW AX и образцов сообщили в этом бумаги.
Прогнозы номинальной один конец сдвига потенциала для каждого образца в текущей программе испытаний по формуле. (3) было завершено строительство и сравниваются с максимальной силы сдвига определяется из опытов (табл. 1 и 2). Модель, приведенная в качестве формулы. (3) в результате V ^ югу тест ^ / V ^ п ^ к югу сдвиг соотношения возможностей прогнозирования более 1,0 для сотрудников с четко распределенными веб арматуры (AW5, AW7, ах3 и AX4). Потому что незначительное увеличение сдвига потенциала наблюдается для членов с более широкими стремя ногой шаг по сравнению с геометрически подобных членов Сети без подкрепления, V ^ югу тест ^ / V ^ п ^ к югу коэффициент был ниже 1,0 для членов AW2, AW3 и AW6. Соотношение было лишь незначительно выше 1,0 для тонких образцов с большой югу ^ W ^ S / D отношения (ах2 и AX5). В целом, тест-модель соотношения для сдвига потенциала уменьшается по мере нормированные стремя интервал увеличился. С V ^ югу тест ^ / V ^ п ^ к югу направление, созданное на эти результаты, максимальное расстояние между стремя Д обеспечит V ^ ^ к югу испытание / V ^ ^ п к югу был выше 1,0 ..
Использования узких отношение размеров пластины на нагрузку и поддержка мест сократили сопоставимых тест-модель предсказания, как показано на рис. 10. Влияние размера подшипника пластины был изучен ряд researchers3, 7,13,21,22 и методы для учета его влияния в создании моделей были представлены elsewhere.3, 13 В настоящем исследовании рассматриваются в полную ширину нагрузки и поддержку делу , которые будут представлять практический случае, когда корректировки нагрузки и поддержку ширины были завершены. Тенденции снижения стремя эффективности и снижение V ^ югу тест ^ / V ^ п ^ к югу для увеличения югу ^ W ^ S / сут в текущей программе испытаний схожи, независимо от нагрузки или поддерживать состояние.
Рекомендуемое расстояние ограничения к югу S ^ W ^
Влияние к югу S ^ W ^ на срез позволяет создавать дизайн руководящих принципов для максимального расстояния между ног Сети укреплению среди стран-членов ширину. Дизайн ограничения должны обеспечить безопасное структуры всегда производится. От дизайна связи, количество веб укрепления будут отбираться на себя полную эффективность. Настоящее исследование считается максимальное расстояние между ног по всей ширине, при котором общий уровень существующих возможностей модели сдвига не будут ненадлежащим образом уменьшилась. Расстояние пределы были оценены на основе доли члена глубины, напряжения сдвига, а абсолютное значение.
Максимальное расстояние от г по ширине-для образцов, представленных на рис. 10, тенденция наблюдается и для образцов с шириной нагрузок и поддерживает даст стремя коэффициентов эффективности более 1,0 при условии, что S ^ W ^ югу остается меньшим, чем примерно D. Кроме того, это ограничение приведет к V ^ югу тест ^ / V ^ п ^ к югу отношения больше 1,0.
Абсолютное расстояние 600 мм (24 дюйма)-Максимальная абсолютная размеры должны быть определены к югу S ^ W ^ для удовлетворения очень толстых плит или широкие пучки. Крупнейшие государства-члены для систематической проверки являются 590 мм (23,2 дюйма) глубоких образцов в рамках нынешнего исследования. Кроме того, весьма ограниченные данные доступны для членов различных геометрических соотношений (Ь югу W ^ / д, а / д, к югу б ^ ш ^ /). В связи с ограниченным объемом данных, верхний предел 600 мм (24 дюйма) для расстояния по ширине рекомендуется, который так же, как верхний предел определяется ACI 318-08 на расстояние в продольном направлении. Обзор этого предела должно быть завершено новые данные тесты, разработанные для большой, широкий членов с веб-подкрепление.
Расстояние сокращения высокого напряжения сдвига регионов, испытания, описанные ранее, из которых эти ограничения были разработаны, заключенных относительно низкие уровни веб подкрепления. На практике большинство проектов, которые могут привести малое число веб укрепления ног небольшого размера, как ожидается, находятся в этом диапазоне. На более высоких уровнях сдвига, тем больше общее количество веб усиление требуется позволит разработчикам использовать большее количество малого диаметра ноги, тем самым welldistributed состоянии. Потому что, подлежащих высшего напряжения сдвига имеют большую долю от общего их прочности на сдвиг из стремени вклад (V ^ S ^ к югу), важно, что высокий коэффициент полезного действия стремя достигнута. Кроме того, члены при условии высокого напряжения сдвига как ожидается, будут в большей степени трещины в связи с тем, подчеркивая важность обеспечения того, чтобы трещина шириной и трещины контролируется должным образом, чтобы сохранить сдвига режимов передачи, взятых на себя V ^ с ^ к югу компонента формулы. (3). Из-за ограниченных данных в этой области, то рекомендуется, что каждый из вышеупомянутых принципов интервал будет сокращен на 1 / 2 при номинальном напряжении сдвига на участке превышает 0,42 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу МПа (5 [ квадратный корень из F] '^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм).
Эта корректировка в соответствии с использование сокращенных продольных расстояний в пределах ACI 318-08 для членов при условии высоких напряжений сдвига. Кроме того, в соответствии с рекомендациями Андерсона и Ramirez.8 Дополнительные испытания больших широкий членов под действием высоких напряжений сдвига может позволить будущего рассмотрения этого сокращения потребностей расстояние ..
ВЫВОДЫ
Следующие выводы можно сделать из этого исследования сдвига влияет сила с веб-конфигурации арматуры в железобетонных широкий членов:
1. Эффективности сдвига уменьшается усиление, как расстояние между ног Сети укреплению всей ширине члена увеличивается;
2. Использование нескольких ноги укрепление Сети, даже тогда, когда широко расставленные на расстоянии примерно 2D, как было показано, снижение хрупкости отказов по сравнению с геометрически подобных членов Сети без арматуры;
3. Для широкого просто при поддержке членов с центральной сосредоточенной нагрузки, распределение напряжений в продольной арматуры варьируется в зависимости от ширины членов. Кроме того, такое распределение изменения по сравнению с обычно выше штаммов во внешней баров на середине пролета к повышению напряжений в среднем около бара поддерживает, но модель может зависеть от поддержки геометрии, а также
4. Для того, чтобы срез всех членов Сети с армированием адекватной, если они созданы в соответствии с ACI 318-08, поперечное расстояние между веб-подкрепление должно быть ограничено меньшего из: а) эффективная глубина член г, и б) 600 мм (24 дюйма). Эти ограничения должны быть уменьшены на 1 / 2 при номинальном напряжении сдвига превышает 0,42 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу МПа (5 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм).
Авторы
Экспериментальных исследований описанных в этой статье было профинансировано естествознания и техники Научно-исследовательского совета Канады.
Ссылки
1. Lubell, A.; Шервуд, T.; Бенц, E.; и Коллинз, М., "Безопасный Shear Дизайн большие, широкие пучки," Бетон International, V. 26, № 1, январь 2004, с. 66 - 78.
2. Шервуд, Е.; Lubell, AS; Бенц, ЕС и Коллинз, М., "Один-Way Прочность на сдвиг толстых плит и широкий Балки", ACI Структурные Journal, В. 103, № 6, ноябрь-декабрь 2006, с. 794-802.
3. Lubell, AS ", сдвиг на рынке широкоформатной железобетонных Участники", диссертация, Университет Торонто, Toronto, ON, Канада, май 2006, 455 с.
4. Коллинз, член парламента, и Кучма, Д. "Как пригодная для нашей большой, слегка железобетонных балки, плиты и Фундамент"? ACI Структурные Journal, V. 96, № 4, июль-август 1999, с. 482-490.
5. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-08) и Комментарии" Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2008, 465 с.
6. Кани, GNJ "Как пригодная для наших крупных бетонных балок? ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 64, № 3, март 1967, с. 128-142.
7. Леонхардт Ф., Вальтер Р., "Штутгарт Тесты Shear 1961," Перевод № 111, цемента и бетона Ассоциации, Лондон, Великобритания, 1964, 134 с.
8. Андерсон, Н. С., Рамирес, JA, "Детализация Стеррап усиление", ACI Структурные Journal, В. 86, № 5, сентябрь-октябрь 1989, с. 507-515.
9. AASHTO ", AASHTO LRFD мост проектной документации и комментарии", третье издание, Американская ассоциация государство шоссе должностных лиц транспорта, Вашингтон, DC, 2004, 1264 с.
10. Еврокод 2, "Проектирование железобетонных конструкций-Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий (EN1992-1-1)," Европейский комитет по стандартизации, Брюссель, Бельгия, декабрь 2004, 225 с.
11. CSA, "Проектирование железобетонных конструкций (CAN / CSA A23.3-04)", Канадская ассоциация стандартов, Mississauga, ON, Канада, 2004.
12. Сюн, W., и Франц, GC, "Поперечные Стеррап интервал в R / C Балки," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 111, № 2, февраль 1985, с. 353-362.
13. Серна-Ros, P.; Фернандес-Prada, MA; Мигель-Соса, P.; и Дебб, OAR, "Влияние распределения Стеррап и поддержка Ширина на сдвиговой прочности железобетонных Широкая балка," Журнал конкретных исследований, V . 54, № 3, июнь 2002, с. 181-191.
14. Чжэн, L., "Shear Тесты по расследованию Стеррап Расстояние границам", MASC тезис, Департамент строительства, Университет Торонто, Toronto, ON, Канада, 1989, 161 с.
15. Монтелеоне В., "во главе с поперечной арматуры в Shell элементов при обратном циклического нагружения," Маска тезис, Департамент строительства, Университет Торонто, Toronto, ON, Канада, 1993, 245 с.
16. Совместное ACI-ASCE Комитет 426 ", сдвиговой прочности железобетонных Участники", журнал структурного подразделения, ASCE, В. С. 6, июнь 1973, с. 1091-1187.
17. Совместное ACI-ASCE Комитет 326 ", сдвиг и диагонали напряженность", ACI ЖУРНАЛ, В. 59, № 1, 2, 3, январь, февраль и март 1962, с. 1-30, 277-344 , а 352-396.
18. Риттер, W., "Die Bauweise Hennebique (Строительство Техника Hennebique)," Schweizerische Bauzeitung, Цюрих, В. 33, № 7, февраль 1899, с. 59-61.
19. Морша Е., "Бетон-Сталь" Строительство (Der Eisenbetonbau), "Перевод Третье издание немецкого EP Goodrich, McGraw Hill, Нью-Йорк, 1909, 368 с.
20. Бреслер, Б. и Scordelis, AC, "Прочность на сдвиг железобетонных балок", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 60, № 1, 1963, с. 51-72.
21. Риган, PE, и Резаи-Jorabi, H., "сопротивление сдвигу одного-Way плиты под действием сосредоточенных нагрузок", ACI Структурные Journal, В. 85, № 2, март-апрель 1988, с. 150-157.
22. Диас де Коссио Р., дискуссии на тему "Shear и диагонали напряженность", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 59, № 9, сентябрь 1962, с. 1323-1332.
Входящие в состав МСА Адам С. Лубелл является профессором строительства в Университете Альберты, Эдмонтон, Альберта, Канада. Он получил докторскую степень в Университете Торонто, Toronto, ON, Канада. Он является членом комитетов МСА 440, армированных полимерных характер; 544, армированного волокном бетона; E803, факультет сети координационного комитета; Совместное ACI-ASCE Комитет 445, сдвига и кручения, а целевая группа ITG-6, высокопрочные стали усиление . Его научные интересы включают в себя разработку и реабилитации армированных и предварительно напряженных железобетонных конструкций, а также развитие структурных подробно руководящих принципов позволяет использовать высокопроизводительные материалов.
Входящие в состав МСА C. Эван Бенц является адъюнкт-профессор гражданского строительства в Университете Торонто. Он является членом комитета ACI 365, срок службы прогнозирования и совместной ACI-ASCE Комитет 445, сдвига и кручения. Его исследовательские интересы включают механики из железобетона, службы моделирования, а также создание практических инструментов, что передача железобетонных обследования инженерных сообщества.
Michael P. Коллинз, ВВСКИ, профессор университета и Бахен-Таненбаум профессор гражданского строительства в Университете Торонто. Он является членом Совместного ACI-ASCE Комитет 445, сдвига и кручения. Его исследовательские интересы включают развитие рационального и последовательного сдвига спецификаций для структурных конкретных приложений.