Прочность Укрепление Real-Scale RC и КНР пучков с конечным якоре Pretensioned FRP слоистый пластик

Экспериментальное исследование в реальном масштабе железобетона (RC) и предварительно напряженного железобетона (КНР) пучков укрепить при изгибе с армированной волокном полимера (FRP) ламинаты, разработанные в университете Падуи, Падуя, Италия, описанные в этой статье. Внешне связанных FRP подкрепление применяется по-разному с разными типами крепления конечных устройств, а в некоторых пучков, предварительное напряжение передачи. После характеристика отдельных материалов, четыре точки изгиб, были казнены, а трещины картины и отказов, были изучены, обращая особое внимание на поведение креплений, состоящий из двух типов механических устройств. Экспериментальные результаты в плане реагирования прогиба от нагрузки были сопоставлены с предсказаниями аналитической модели, с учетом предварительного напряжения эффекты, обусловленные как внутренними, так и внешние нити FRP ламинаты на основе трилинейной поведение характеризуется разделе изгиб старта, уступая стали, а также конечной мощности.

Ключевые слова: волоконно-армированные полимеры; преднапряжения, железобетонные, укрепление.

(ProQuest: ... означает формулы опускается.)

ВВЕДЕНИЕ

Внешне связанных армированных волокном полимера (FRP) листов в настоящее время используется для ремонта и усиления существующих железобетонных (RC) и предварительно напряженного железобетона (КНР) структур. Структурных поведение FRP-упрочненного элементов RC широко изучается в течение последних нескольких лет, а некоторые исследования привели к первым принципы дизайна для укрепления бетона. ACI 440.2R-02 (ACI Комитет 440 2002), выдумка Бюллетень 14 (FIB Целевая группа 9,3 2001) и CNR-DT 200/2004 (CNR-итальянского научно-исследовательского совета 2004) являются примерами таких руководящих принципов.

Методом укрепления и / или усиление RC структур с листа FRP / ламинаты как внешне связанных подкрепление может быть продлен при FRP является укрепление предварительно напряженных перед его применением к бетонной поверхности. После этого метода однонаправленной лист FRP / ламинат первого pretensioned и применен к напряженности лицо пучка, два дальних концах сводного крепятся когда клей полностью затвердел, и ламинат FRP затем превращается в элемент напрягаемой (Triantafillou и др.. 1992). С развитием high-strength/highperformance конкретные внешние FRP напрягаемой судя по всему, может стать широко распространенной техники в ближайшем будущем, как для укрепления существующих RC структур и укрепить новые элементы, в частности, мостов.

Экспериментальные исследования изгибных поведение RC пучков укрепить материалов FRP, как правило, были разработаны на сокращение масштабов образцов с обычными ламинаты FRP / листов. Несколько экспериментальных испытаний (El-Хача и др.. 2003, 2004; Tan и др.. 2003; Triantafillou и др.. 1992; Уайт и др.. 2001) были разработаны на образцах с предварительно укрепить FRP ламинаты, но почти все эти эксперименты был сокращен на масштабе элементов. Кроме того, очень немногие документы размещены на эффективность различных видов endanchorage устройств, разрабатывать прочность композита ламинаты и препятствует неспособность нарушение сцепления из составных систем с их конкретной поддержки (например, Брена и др.. [2003]) .

Ряд экспериментальных программ (и аналитических моделей) были разработаны в течение последних нескольких лет в отделении структурной и транспортной инженерии Университета Падуи на изгиб (Пеллегрино и др.. 2009), сдвига (Пеллегрино и Модена 2002, 2006) , осевой (Тиназзи и др.. 2003), и связь поведения (Пеллегрино и др.. 2005; Boschetto и др.. 2006; Пеллегрино и др.. 2008) из волокнита укрепление элементов.

В настоящей работе представлены результаты экспериментальных испытаний реальном масштабе РК и КНР пучков укрепить при изгибе с обычной и pretensioned FRP ламинаты, разработанные в университете Падуи, даются. Некоторые предварительные и промежуточные результаты экспериментальных исследований и о конкретных аспектах методов неразрушающего (NDT) на основе тепловых изображений, для оценки взаимосвязи между FRP ламинаты и бетона, описанные в Пеллегрино и Модене (2007) и др. Valluzzi. (2009). Несоблюдение режима и растрескивания наблюдаются и эффективность двух типов механических конечных крепления изучаются с целью разработки силу ламината и исключает нарушение сцепления из FRP от конкретной поддержки (Пеллегрино и др.. 2005; Boschetto и др.. 2006; Пеллегрино и др.. 2008; аль-Тедеско Mihilmy и 2001; Малек и др.. 1998; Taljsten 1997).

ACI 440.2R-02 (ACI Комитет 440 2002), выдумка Бюллетень 14 (FIB Целевая группа 9,3 2001) и CNR-DT 200/2004 (CNR-итальянского научно-исследовательского совета 2004) не дают конкретных прогнозов отклонения для FRP-упрочненного лучей, но скорее относиться к ACI 318-05 (ACI Комитет 318 2005) и Еврокод 2 (EN 1992-1-1 2004), которые не затрагивают после уступая прогибов укрепления пучков.

Во второй части данной статьи, экспериментальные результаты с точки зрения нагрузки отклонения реагирования по сравнению с предсказаниями аналитической модели, основанной на трилинейной поведение RC (или КНР) укрепить (также с напрягаемой FRP) лучи характеризуется разделе изгиб инициирования трещины , стали осадка, и предельных, в которой кривизна и отклонение распределения определяется по без трещин, частично взломан, и после дали регионов. Аналитические модели был вдохновлен работами др. чакры и др. (2003) и Chahrour и Soudki (2005), а также принимает во внимание напрягаемой эффекты, обусловленные как внутренними, так и внешние нити FRP ламинатов.

ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Экспериментальные исследования на изгиб поведение RC пучков укрепить материалов FRP, как правило, были разработаны на сокращение масштабов образцов с обычными ламинаты FRP / листов. Немного экспериментальные тесты были разработаны на образцах с предварительно укрепить FRP ламинатов, из которых очень небольшое число испытаний относятся к полномасштабной пучков. Мало работы по эффективности конечного крепления устройства имеются.

В настоящем документе приводятся результаты экспериментальной проверки realscale РК и КНР пучков укрепить при изгибе с обычной и pretensioned FRP ламинатов. Они способствуют более глубокому пониманию механизмов сопротивления и моделирования поведения изгиб РК и КНР пучков укрепить с предварительно напряженной ламинаты FRP и endanchorage устройств.

Экспериментальная программа

Пять реальном масштабе балки (четыре RC балок и один КНР пучка с предварительно внутренние нити) 10 м (32,8 м) длиной, с поперечным сечением 300 мм (ширина) х 500 мм (глубина) (11,8 х 19,7 дюйма), были протестированы. Схема нагрузки, размеров, и детали внутренней арматуры балки показано на рис. 1 и 2. Shear укрепления состояли из стремян 8 мм (0,31 дюйма) в диаметре 200 мм (7,9 дюйма) интервал (всегда предназначен для получения разрушение при изгибе образцов). Внутренние нити были pretensioned с начальными угона нагрузки, равном 1400 МПа (203,0 KSI). Пучков были оснащены как минимум трех тензодатчиков в средней части креста, на верхней и нижней граней, а по бокам на продольного положения арматуры, и три линейных переменных дифференциальных трансформаторов (LVDTs) в середине пролета и на подшипники. Другие датчики деформации были распределены по растяжение лицо пучка для мониторинга деформации распределения. Десять мм (0,41 дюйма) тензодатчиков, были использованы для получения FRP деформации. Боковые нагрузки в пучке была применена 500 кН (112,4 кип) создание гидравлический домкрат с ручным управлением.

Сигналы от приборов, были схвачены и контролируется системой автоматического сбора данных. Типичной шириной до проведения испытания приведена на рис. 3 ..

Испытания основных материалов (бетон, арматуры и напрягаемой стальной), были разработаны. Кубических образцов (150 х 150 х 150 мм [5,9 х 5,9 х 5,9 дюйма]) были использованы для определения прочности при сжатии бетона. Расщепление испытания цилиндрических образцов (диаметр = 150 мм [5,9 дюйма], высота = 300 мм [11,8 дюйма]) были использованы для получения прочности бетона, ПКТ. Цилиндрических образцов (диаметр = 150 мм [5,9 дюйма], высота = 300 мм [11,8 дюйма]) также были использованы для получения модуля упругости бетона, Ec. Следующие средние значения были получены: кубическая прочность на сжатие бетона (средний показатель, полученный с 19 особей) f'c = 71 МПа (10,30 КСИ); прочности бетона (девять экземпляров) FCT = 5,2 МПа (0,754 КСИ); модуль упругости бетона (три образца) Ес = 38060 МПа (5520 КСИ); текучести арматурной стали (12 образцов) ф = 536 МПа (77,7 КСИ); прочности арматурной стали (12 образцов) фу = 633 МПа (91,8 КСИ) ; текучести от предварительного напряжения стали (два экземпляра) тру = 1693 МПа (245,5 КСИ); предел прочности напрягаемой стали (два экземпляра) ФПУ = 1895 МПа (274,8 KSI).

Однонаправленная углерода FRP (углепластика) Pultruded слоистых 1,2 х 100 мм (0,047 х 3,94 дюйма) и 1,2 х 80 мм (0,047 х 3,15 дюйма) были использованы для обычных и pretensioned укрепления, соответственно. Испытания на растяжение на ламинат углепластика были разработаны в соответствии с ASTM D3039. Получены следующие значения для ламината: конечная ФФУ нагрузки = 2780 МПа (403,2 КСИ); модуль упругости Е = 166000 МПа (24,075.4 KSI) и предельной деформации RC-C луч, который не был укреплен, является контроль за пучок.

RC-N луч был укреплен обычной углепластика ламината. Для всех укрепил образцов, бетонной поверхности изначально чистить абразивными диск и углепластика ламинаты были применены к конкретному призмы Двухкомпонентный эпоксидный клей с относительно равномерным толщиной около 2 мм (0,08 дюйма). Образцы готовили в лабораторных условиях постоянной влажности и температуры. Один конец ламинат был U-листы покрыты углепластика и других, в рамках которой ряд тензорезисторов была применена, был свободен. Таким образом, расслоение произошло в инструментальной конца балки RC-N.

RC-EA пучка были укреплены с обычными углепластика ламинат на дно, но механической стальной пластины болтами крепления были использованы на обоих концах (рис. 4). RC-ЗПИТ, который затем был усилен пучка с предварительно углепластика ламината. Предварительное напряжение штаммов 0,6% и 0,4% были соответственно применяются к ламинат для RC-ЗПИТ, который затем и КНР-ЗПИТ, который затем пучков. КНР-ЗПИТ, который затем луч только луч КНР одинакового бетона и стали обычными механическими характеристиками и той же геометрии, как и другие пучков (рис. 1 и 2). В таблице 1, описание каждого испытательного образца показали. FRP напрягаемой процесс подробно описан в следующем разделе. Сталь болтами крепления пластин приведены на рис. 5 (а) для RC-EA пучка и на рис. 5 (б) для RC-ЗПИТ, который затем и КНР-ЗПИТ, который затем пучков.

FRP напрягаемой ПРОЦЕСС

FRP напрягаемой процесс можно резюмировать следующим образом:

1. Подготовка бетонной поверхности шлифовального круга (рис. 6 (а));

2. Бурение бетона на болты (рис. 6 (б)). Восемь болтов 16 мм (0,63 дюйма) диаметром 100 мм (3,94 дюйма) длиной, были использованы для закрепления FRP ламинаты для стальных пластин;

3. Применение двухкомпонентных эпоксидных смол (толщина 2 мм [0,08 дюйма]);

4. Применение ламинированного на растяжение края (рис. 6 (с)), не оказывая давления на клей, так как ламинат должен быть pretensioned;

5. Исправлено конец: введение ламинат в предварительной стали якорное устройство, связанных между собой съемный элемент стали стальная пластина, вступил с восемью болтами к бетонной балки (рис. 6 (г));

6. Мобильный конца:) ламинат вставляется в мобильный предварительной стали якорное устройство, подобно тому, фиксированной конце (рис. 6 (е)), б) стального листа, находится на расстоянии около 5 мм (0,2 дюйма .) от конкретной поддержки, чтобы движение ламинат под тарелку во время предварительного напряжения фазы, и с) гидравлический домкрат применяется. Это толкает мобильных предварительной крепления стали, применяя растяжения для ламината (окончание которой заблокированы внутри мобильного крепления), контрастируя с болтами стальной пластиной (рис. 6 (F)). Уровень предварительного напряжения находится под постоянным контролем. Предварительное напряжение штаммов 0,6% и 0,4% были применены к ламинат, соответственно, для RC-ЗПИТ, который затем и КНР-ЗПИТ, который затем балки, получения внешних напрягаемой силу 119.5kN (26,8 кип) для RC-ЗПИТ, который затем и 63.7kN (14,3 кип) для КНР-ЗПИТ, который затем и

7. Гидравлический домкрат и все временные крепления будут удалены через 48 часов после предварительного напряжения процесса (рис. 7).

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

Рисунок 8 показывает нагрузки и диаграмм прогиба в середине пролета на пять пучков до FRP расслоения (заключительная часть диаграммы, с delaminated FRP и только крепления сопротивляться, не было включено). RC-C диаграммы показали типичный изгиб поведение RC пучков (I) предварительной трещины, (II) после трещинами и (III) после дали этапов. RC-N диаграмма показывает хрупкого поведения в связи с внезапной отслоение углепластика ламинат, начиная от свободного конца и распространяющуюся в сторону другого конца. RC-EA диаграмма показывает, что подобное поведение, но с более высокое значение предельной нагрузки, в связи с наличием конечных устройств крепления. Промежуточные отслоение углепластика произошло в данном случае, с отказом от конечного устройства крепления (рис. 9). Тот факт, что RC-ЗПИТ, который затем и КНР-ЗПИТ, который затем пучков вновь из-за отслоения углепластика, но преднапряжения и конечных крепления действий задержки полным провалом. Не только соответствующие прирост предельной нагрузки, но и увеличение нагрузки, при которой первая трещина место для балок с предварительно ламинатов (RC-ЗПИТ, который затем, КНР-ЗПИТ, который затем) в отношении контроля пучка (RC-C), из-за на осевое сжимающее усилие передается претензиозность, а для пучка КНР-ЗПИТ, который затем также внутренними нитями.

На рисунке 10 показано delaminated углепластика после неудачи пучка КНР-ЗПИТ, который затем. В таблице 2 приведены значения нагрузки и отклонения соответствующего пучка крекинга, уступая первой, и окончательный условием пять пучков вместе с провалом режиме. Максимальная нагрузка на себя при первом падение нагрузки и соответствующие расслоения произошло в первой части ламината ..

На рисунке 11 показано крекинга структур в связи с тем за пять пучков в пространстве между сосредоточенных нагрузок, где момент максимального изгиба происходит. Более равномерное распределение и небольшие трещины амплитуды были обнаружены укрепления пучков в отношении контроля пучка. Эти последствия были более очевидны для балок с предварительно ламинатов.

Цифры от 12 до 16 по сравнению с нагрузкой показывают диаграммы в середине пролета штамма по пять лучей. Напряжение на верхнем крае и боковой позиции, в точке продольного армирования и нижней конкретные края, построены для RC-C (рис. 12), RC-N (рис. 13), RC-EA (рис. 14) , а также RC-ЗПИТ, который затем (рис. 15). Углепластика деформации (других штаммов не может быть измерена по техническим причинам) готовится к КНР-ЗПИТ, который затем на рис. 16. Штаммы из-за претензиозность не включены в рис. 15 и 16. Общая штамм углепластика ламината (в том числе предварительного напряжения деформации, если таковые имеются) был 0,43% (24% от предельной деформации, измеренные на растяжение) для RC-N, 0,58% (32% от предельной деформации) для RC-EA, 1,17 % (65% от предельной деформации) для RC-ЗПИТ, который затем и 1,35% (75% от предельной деформации) в КНР-ЗПИТ, который затем. Таким образом, позволяет лучше претензиозность использование материалов потенциалов с напряжением значений очень близко к конечной.

По CNR-DT 200 (CNR-итальянский исследовательский совет 2004), конечной стоимостью углепластика деформации в конце (в связи с сдвига концентрации напряжений в конце ламинат) и промежуточные (вызванных изгиб трещины) нарушение сцепления примерно 0,25% и 0,75% соответственно. Экспериментальных деформации углепластика РК-N, без endanchorages, была выше, чем CNR прогнозы для конечных нарушение сцепления, показывая хорошие показатели укрепления системы (даже без конца-крепления). Это, RC-EA, с окончанием крепления (см. рис. 4 и 5 (а)), была ниже, чем CNR прогнозы для промежуточных нарушение сцепления, возможно, из-за частичного эффективности конечного крепление устройств (рис. 9). Всего экспериментальные штаммы из углепластика RC-ЗПИТ, который затем и КНР-ЗПИТ, который затем балки, с предварительно ламината и другой тип конечного крепления (см. рис. 5 (б) и 7), были выше, чем CNR прогнозы для промежуточных нарушение сцепления, показывая хорошую эффективность крепления, устройства (рис. 5 (б) и 7), а также действия после полного отслоение углепластика.

АНАЛИТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ

Принятый аналитическая модель основана на трилинейной поведение характеризуется разделе изгиб старта, уступая стали, а также предельных, в которой кривизна и отклонение распределения определяется по без трещин, частично взломан, и после дали областей (рис. 17). Хотя эта модель основана на работах Аль-чакры и др. (2003) и Chahrour и Soudki (2005), он улучшен за счет предварительного натяжения эффекты, обусловленные как внутренними, так и внешние нити ламинаты FRP принимаются во внимание.

Следующие основные допущения:

1. Билинейные учредительных права, эквивалентного прямоугольного стресс-блока в предельное состояние предел, используется для бетона при сжатии;

2. Арматурная сталь Предполагается, что у классической линейной упруго-идеально пластического поведения;

3. Однонаправленная FRP ламинаты вести себя линейно до разрушения и совершенно связанных в пучок, предполагая, надлежащего конечного креплений, а также

4. Плоских сечений.

Первый момент крекинга, уступая момент, и последнего, определяются простые уравнения равновесия на основе подхода, совместимость деформации. На рисунке 18 показана распределение напряжений и деформаций по сечению в без трещин, пост-трещины, и после дали этапов. Игнорирование вклада сжимающих стали первой минуты крекинга, уступая момент, и последнего, перечисленных в формуле. (1), (2), и (3), соответственно.

... (1)

Мой Asfy = (D -

Mn = Asfy (D -

где IUN является раздел момент инерции без трещин раздела; сюнь, ху, и хп глубину нейтральной оси, соответственно, без трещин этапе, уступая первое, и на конечной, определяется с типичным подходом совместимость напряжение, вводя равновесия сил и деформаций совместимости; ); Nf и Np являются предварительного напряжения сил переданы, соответственно, внешний FRP ламината и внутренней нити. Другие символы в выражении. (1) (3), показаны на рис. 18.

Кривизны границы между без трещин и после трещины этапе кривизны соответствующего податливость арматурной стали, а также на конечной кривизны, соответственно вычисляется в формуле. (4), (5), и (6) или (7)

... (4)

... (5)

... (6)

... (7)

Корреспондент прогибы определяются в соответствии с кривизной распределение на различных этапах (см. рис. 19 (а), (б) и (с) для без трещин, частично взломан, и после дали этапах, соответственно). Рис 19 (а) (с) показывают кривизны за счет внешних сил. Отрицательной кривизны за счет предварительного напряжения можно легко вычислить и учитываются.

Таким образом, прогиба в середине пролета на этапе без трещин может быть вычислена по следующей формуле (рис. 19 (а))

... (8)

Прогиба в середине пролета на этом посту, потрескавшиеся этапе могут быть получены с помощью следующей формулы (рис. 19 (б))

... (9)

где

... (10)

Прогиба в середине пролета на пост-дали этап может быть, наконец, рассчитывается следующим образом (рис. 19 (с))

... (11)

где

... (12)

Наконец, на рис. 20 (а) и (б) показывают, сравнение экспериментальных и аналитических результатов, соответственно, для RC-EA и RC-ЗПИТ, который затем пучки с точки зрения нагрузки по сравнению с вытеснения диаграммы (заключительная часть диаграммы на рис. 20 (б ), с delaminated FRP и только крепления сопротивляться, не было включено). Трилинейной аналитические модели определяется по очкам (ПЦР, стали, и отсутствие (определяется на основе изгибающих моментов в формуле. (1), (2), и (3)); 9), (11) введения Эта модель описывает экспериментальные зависимости достаточно хорошо, хотя некоторые проблемы остаются в оценке вклада механических устройств якорь на провал. Цифры 20 (с) и (г) показывают одинаковое сравнения экспериментальных и аналитических результатов, соответственно, для RC-EA и RC-ЗПИТ, который затем пучков в условиях минуту versuscurvature схема ..

В таблице 3 приведены теоретические нагрузки, соответствующие пучка крекинга, уступая стали, и окончательный условия (предполагается, что FRP достигает своего максимального напряжения, даже для луча RC-N, которые не имеют крепления), а также относительной теоретических прогибов по пять лучей. Стоит отметить, что экспериментальные предельной нагрузки КНР-ЗПИТ, который затем пучка в таблице 2 соответствует полный провал, но различные капли нагрузки, в связи с прогрессивным повреждения ламинат, произошло на более низких уровнях нагрузки (первое снижение нагрузки была близка к теоретическому конечной стоимости).

ВЫВОДЫ

Результаты экспериментального исследования в реальном масштабе РК и КНР пучков укрепить при изгибе с обычной и pretensioned углепластика ламинаты с разными типами endanchoring устройств показано на рисунке. Несоблюдение режима наблюдаются и прогибов и деформаций в бетоне и углепластика оцениваются на каждом этапе нагрузки. Приращений конечной потенциала за счет укрепления FRP варьироваться в зависимости от многих параметров. В частности, механические устройства якорь увеличил предельных структурного элемента, более позднее конца и / или промежуточной расслоения.

Углепластика предварительного натяжения повышает предел возможностей структурных элементов и нагрузки, при котором первый растрескивания, позволяющие значительно снизить трещины амплитуды и более равномерное распределение трещин, а также позволяет лучше использовать характеристики углепластика материала, с напряжением значений вблизи конечной.

Трилинейной аналитическая модель, учитывающая напрягаемой эффекты, обусловленные как внутренними, так и внешние нити FRP ламинаты, обеспечивает прогиба от нагрузки диаграмм определены точки, соответствующие первым растрескивание бетона, уступая первую арматурной стали, и отсутствие, а также описывает экспериментальные зависимости достаточно хорошо, хотя дальнейшие исследования необходимы, особенно в отношении количественного приращения потенциала, учитывая к концу крепления устройств, которые остаются важным элементом для FRP напрягаемой техники. Признаки основных принципов (ACI 440.2R-02; выдумка бюллетень 14 и CNR-DT 200/2004) о вкладе креплений, в конечном итоге потенциал пучков, в настоящее время, скудные или вовсе отсутствуют.

Авторы

Авторы выражают благодарность Maxfor S.r.l. (Quarto d'Altino, Венеция, Италия) на поставку волокон и адгезии системы и оказания технической и финансовой поддержки. Они также благодарны Е. М. Bordignon Мюнер их экспериментальной работы.

Нотация

М = площадь FRP ламинат

As = области растягивающих арматурной стали

Ар = площадь напрягаемой стали

= пучка сдвиговых службы

B = ширина разделе

D = эффективная глубина раздел для арматуры

DF = глубина раздел тяжести FRP ламинат

ф = глубина раздел для предварительного напряжения арматуры

Ес = модуль упругости конкретных

Ef = модуль упругости FRP

f'c = кубических силы сжатия конкретных

ПКТ = предел прочности бетона

ФФУ = предел прочности FRP

ФПУ = предел прочности стали напрягаемой

тру = текучести стали от предварительного напряжения

фу = предел прочности арматурной стали

ф = текучести арматурной стали

ч = высота разделе

IUN = разделе момент инерции без трещин разделе

L = пучка службы

Мкр = момент первого крекинга конкретных

Mn = момент пучка провал

Мои = момента первого уступая арматурной стали

Nf = предварительного напряжения сил переданы внешним FRP ламинат

Np = предварительного напряжения сил переданы внутренние нити

Кр = нагрузка, соответствующая первому растрескивания конкретных

Р = нагрузка, соответствующая пучка провал

Ру = нагрузка, соответствующая первой уступая арматурной стали

хп = глубину нейтральной оси в конечной

сюнь = глубину нейтральной оси без трещин этапе

ху = глубину нейтральной оси в первом уступая

N = смещение, соответствующее пучка провал

Y = смещение, соответствующее первой уступая арматурной стали

Ссылки

ACI Комитет 318, 2005, "Строительный кодекс Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, 430 с.

ACI Комитет 440, 2002, "Руководство по проектированию и строительству внешней системы таможенного FRP для укрепления бетонных конструкций (ACI 440.2R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, 45 с.

ASTM D3039/D3039M, 2000, "Стандартный метод испытаний для прочностных характеристик полимерной матрицы композиционных материалов", ASTM International, Коншохокен Уэст, штат Пенсильвания, 13 с.

Boschetto, G.; Пеллегрино, C.; Тиназзи, D.; Модене и C., 2006, "Бонд Поведение между FRP листы и бетона: экспериментальное исследование", Труды 2-й Конгресс FIB, Неаполь, Италия.

Bre .- февраль, с. 36-46.

Chahrour А., Soudki, К., 2005, "Ответ на изгиб железобетонных балок с Укрепление конечного якоре частично связанного углерода из армированных волокном полимерные полосы," Журнал композиты для строительства, ASCE, т. 9, № 2 , с. 170-177.

Чакры, H.; Рашид, HA и Мельхем, H., 2003, "Строгий Порядок исчисления Отклонения из армированных волокном полимерные Укрепление железобетонных балок," Структурные ACI Journal, В. 100, № 4, июль-август ., с. 529-539.

CNR-итальянского научно-исследовательский совет, Консультативный комитет по Технические рекомендации по строительству, 2004, "Руководство по проектированию и строительству Внешне Таможенный системы FRP для укрепления существующих структур. Материалы, RC и PC конструкций, кирпичных строений (CNR-DT 200/2004) , "Рим, Италия, 144 с.

Эль-Хача, R.; Wight, RG и Грин, М. Ф., 2003, "Инновационная система предварительного напряжения армированных волокном листов полимерных" ACI Структурные Journal, В. 100, № 3, май-июнь, с. 305 - 313.

Эль-Хача, R.; Wight, RG и Грин, М. Ф., 2004, "предварительно напряженного углерода из армированных волокном листы Полимер для укрепления бетонных балок при комнатной и низких температур," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 8, № . 1, с. 3-13.

Эль-Mihilmy, МТ, и Тедеско, JW, 2001, "Прогнозирование Анкоридж Неспособность для железобетонных балок с Укрепление армированных волокном полимерные пластины," Структурные ACI Journal, В. 98, № 3, май-июнь, стр. 301. -314.

EN 10002, 2004, "Металлы-испытание на растяжение-Метод испытаний", Европейским комитетом по стандартизации, Брюссель, Бельгия, 43 с.

EN 12390-2, 2002, "Испытание бетона. Прочность на сжатие образцов для испытаний", Европейским комитетом по стандартизации, Брюссель, Бельгия, 13 с.

EN 15630-1, 2002, "Сталь для армирования и предварительного напряжения бетона Методы испытаний: арматура, катанки и проволоки", Европейским комитетом по стандартизации, Брюссель, Бельгия, 15 с.

EN 1992-1-1, 2004, "Еврокод 2: Проектирование железобетонных конструкций-Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий", Европейским комитетом по стандартизации, Брюссель, Бельгия, 225 с.

Целевая группа выдумка 9,3, 2001, "Внешне Таможенный FRP Арматура RC структуры" выдумка Бюллетень 14, Лозанна, Швейцария, 130 с.

Малек, M.; Saadatmanesh, H.; и Ehsani, М., 1998, "Прогнозирование Отказ нагрузка RC Балки укрепляясь FRP плиты из-за концентрации напряжений в днище", ACI Структурные Journal, В. 95, № 1 , январь - февраль, с. 142-152.

Пеллегрино, C.; Boschetto, G.; Тиназзи, D.; и Модене, C., 2005, "Прогресс о взаимопонимании Бонд поведения в RC Элементы укрепляясь FRP," Международный симпозиум по Бонд Поведение FRP в структурах, Hong Kong, Китая.

Пеллегрино, C., и Модене, C., 2002 ", FRP Shear Укрепление RC балки с поперечным арматуру," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 6, № 2, с. 104-111.

Пеллегрино, C., и Модене, C., 2006 ", FRP Shear Укрепление RC Балки: экспериментальное исследование и аналитического моделирования", ACI Структурные Journal, В. 103, № 5, сентябрь-октябрь, с. 720 - 728.

Пеллегрино, C., и Модене, C., 2007, "Поведение при изгибе RC и КНР Балки Укрепление с внешним Натяжение FRP слоистый пластик", Труды 6-й Международной конференции по механике разрушения бетонных и железобетонных конструкций, FraMCoS-6, Катания , Италия.

Пеллегрино, C.; Тиназзи, D.; и Модене, C., 2008, "Экспериментальное исследование на смычке бетона и FRP Усиление" Журнал композиты для строительства, V. 12, № 2, с. 180-189 .

Пеллегрино, C.; Майорана, E.; и Модене, C., 2009 ", FRP Укрепление стали и железобетонных композитных структур: аналитический подход", материалов и конструкций, т. 42, № 3.

Taljsten, B., 1997, "Усиление пучков плиты склеивания" Журнал материалы в строительстве, т. 9, № 4, с. 206-212.

Tan, K.; Tumialan, Г. и Нанни А., 2003, "Оценка углепластика системы по укреплению RC Плиты," Доклад CIES 02-38, Университет Миссури-Ролла, Rolla, MO, 113 с.

Тиназзи, D.; Пеллегрино, C.; Cadelli, G.; Барбато, M.; Модена, C.; и Gottardo Р., 2003, "Экспериментальное исследование RC Колонны замкнутых с FRP бюллетени," Труды десятой Международная конференция по структурной Недостатки

Triantafillou, TC; Deskovic, Н., и Deuring, М., 1992, "Усиление железобетонных конструкций с предварительно напряженной армированных волокном Полимерные Листы", ACI Структурные Journal, В. 89, № 3, май-июнь, с. 235 -244.

Valluzzi, MR; Grinzato, E.; Пеллегрино, C.; и Модене, C., 2009 ", ИК-термографии для интерфейса Анализ FRP слоистый пластик внешне связан с RC Балки", материалов и конструкций, т. 42, № 1, с. 25-34 лет.

Уайт, Р.; Грин, М. Ф. и Эрки А., 2001 ", предварительно напряженного FRP листов в период после укрепления железобетонных балок," Журнал композиты для строительства, ASCE, V. 5, № 4, с. 214-220.

Карло Пеллегрино является адъюнкт-профессор департамента структурной и транспортной инженерии, Университет Падуя, Падуя, Италия. Он получил докторскую степень в строительной механике в университете Болоньи, Болонья, Италия. Его исследовательские интересы включают мостов и управления, структурных поведение бетона, а также из армированных волокном упрочнения железобетонных и стальных конструкций.

Клаудио Модена является профессор кафедры структурной и транспортной инженерии, Университет Падуи. Его исследовательские интересы включают мостов и управления, структурных поведения бетона, сейсмических поведение кладки и бетонных конструкций, а также волоконно-армированные полимерные укрепление стен и железобетонных конструкций.