Сейсмические Модернизация железобетонная плита-Column соединения с помощью болтов Shear
Эта статья описывает экспериментальные исследования о поведении образцов железобетонная плита столбцов соединения подвергаются увеличения циклической боковой дрейф и постоянной загрузки тяжести. Пять испытания образцов были встроены использованием сдвига болтов. Shear болтов, а поперечной арматуры сдвига, были установлены во внешних образцов в три отверстия, сквозь толщу плит в непосредственной близости от колонны. Результаты испытаний показывают, что увеличение сдвига болтами боковые нагрузки сопротивление потенциал, потенциал боковой дрейф в часы пик и предельными нагрузками, и пластичность плиты столбцов соединения. Shear болты также изменить режим отказа от плиты столбца соединения из хрупкого пластичный и увеличить способность к рассеянию энергии.
Ключевые слова: колонны, пластичность; пробивая сдвига; сейсмических нагрузок; сдвига болты; плит.
(ProQuest: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Квартира железобетонных плит, опирающихся на колонны легко построить. Эти два направления плиты должны быть в состоянии поддерживать изгиб и срез действия вокруг колонны области, которые вызывают сложных трехмерных напряженно-деформированного состояния и результатов в главных растягивающих напряжений быть склонны по отношению к плите в плоскости. Таким образом, усиление изгиба в одиночку не может обеспечить адекватную пластичности эти соединения, особенно при деформации велики, например, во время сейсмических событий. Добавление поперечной арматуры на колонке площадь этих плит может существенно увеличить мощность сдвига штамповки и пластичность, которая была показана рядом исследователей (Hawkins 1974; Дилгер и Гали 1981; Megally и Гали 2000; Эль-Salakawy и др.. 2000 Робертсон и др. др.. 2002). Однако во многих практических случаях, особенно в зданиях, разработаны с использованием кодов взрослыми, эти сдвига подкреплений не были представлены в ходе строительства.
Если бы только требований к прочности под действием силы тяжести нагрузки считается, поперечной арматуры, часто нет необходимости. Бетонные один может сохранить введенные напряжения сдвига и изгиба подкрепление будет выполнять изгиб напряженности. Образцов, по всей дизайн код, убедитесь, что соединение не сможет при изгибе, не достигнув своей штамповки прочность на сдвиг. Однако, даже под действием силы тяжести нагрузки только после достижения изгиб потенциала и податлив, плиты столбцов соединения будут деформироваться и прочность на сдвиг окружающих треснувший бетон будет уменьшаться, что приводит в конечном итоге штамповки разрушение при сдвиге при больших деформациях, которые могут иметь отрицательное влияние на устойчивость всей структурной системы.
Необходимо для штамповки сдвига модификация существующих плит может быть связано с изменением типа и интенсивности нагрузки, введенных в отношении структуры, коррозия арматуры, необходимо построить отверстия рядом с колонкой и проектирования или строительства ошибки. Другие исследователи, например, Гали и др.. (1974), Ebead и Марзук (2002) и др. Старк. (2005)-есть предложение об укреплении существующих методов плиты столбцов соединения. Shear болты, которые были разработаны в Университете Ватерлоо, состоит из ствола с головкой на одном конце и шайбу с гайкой на другом конце с резьбой. Метод концептуально простой и эстетически привлекательным. Рисунок 1 (а) показывает сдвиг болт, а на рис. 1 (б) показывает, схемы установки сдвига болтов в бетонной плите.
Shear болты модифицированная методика была протестирована ранее аль-эль-Salakawy и др. (2003) и Adetifa и Полак (2005) о плиты колонки соединений под действием статических нагрузок, где плита-колонна укрепить связи со сдвигом болты показали значительное увеличение штамповки мощность сдвига и пластичности. Приводятся новые исследования по применению сдвига болтами железобетонных плит соединения колонки подвергаются как гравитация и сейсмических нагрузок. Сейсмические нагрузки моделируются обратном циклические горизонтальные смещения с увеличением интенсивности. Пять соединений были испытаны: два без поперечной арматуры, и три с поперечной арматуры в виде сдвига болтов.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Улучшение возможностей пробивая сдвига и пластичности slabcolumn структур в целом боковой деформации является важным вопросом, особенно в сейсмических зонах. Shear болты новый сдвиг перфорации метод модифицированной для существующих плоская плита структур. В этом исследовании, плиты столбцов соединения укрепить с различными раскладками сдвига болта были испытаны под постоянным тяжести загрузки и увеличение циклического бокового смещения. Результаты показали, что модернизированная плит лучше, чем оригинальные плиты в плане боковой нагрузкой, дрейф отношений, и пластичности.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Программа испытаний
Это исследование посвящено тому, как сдвига болты могут улучшить способность плиты сдвига штамповки и увеличить пластичность slabcolumn связи в сейсмически активных зон на основе экспериментальных данных. Пять полномасштабных образцов (SW1 в SW5) были испытаны, три из которых были укреплены сдвига болты, в то время как другие два были без сдвига подкрепления. Рисунок 2 показывает все пять экземпляров. Образцы SW1, SW2, SW3 и в группе 1. Эти образцы были подвергнуты постоянной нагрузке тяжести: V = 110 кН (24,75 KIPS), и были отлиты из бетона с прочностью на сжатие f'c = 35 МПа (5075 фунтов на квадратный дюйм). Это привело к сдвигу тяжести отношение V / Vn = 0,54, где ... периметр длиной критического сечения и г эффективная толщина плиты, принятых на 90 мм (3,5 дюйма). Группа 2 включает в себя образцы SW4 и SW5, при средней конкретные f'c силы = 46 МПа (6670 фунтов на квадратный дюйм), а также применяется постоянная нагрузка от собственного веса V = 160 кН (36 KIPS). Это привело к сдвигу тяжести отношение V / Vn = 0,68.
Испытательные образцы
Образцы можно рассматривать как взяты из прототипа структуру, в которой плоская плита пролетов 3,75 м (148 дюймов) между колонками (Adetifa и Полак 2005). Все образцы были плиты размерами 1800 x 1800 х 120 мм (71 х 71 х 4,7 дюйма) с верхней и нижней колонке статьи (200 х 200 мм) (7,9 х 7,9 дюйма) растекающегося 700 мм (27,6 дюйма) от от плиты верхней и нижней граней (рис. 3). Горизонтальные нагрузки были применены на колонке статьи 565 мм (22,3 дюйма) с плиты верхней и нижней граней. Образцы были просто поддерживается на 1500 x1500 мм (59,1 х 59,1 дюйма) по периметру в нижней поверхности плиты. На плите верхней грани, две стороны перпендикулярно направлению прикладной боковой нагрузки были сдержанно противостоять края плиты от подъема. Размеры плит были выбраны представителями местах contraflexure линии в случае тяжести нагрузки. В случае тяжести плюс горизонтальных нагрузок цикличности (как в случае настоящего испытания), места осуществления contraflexure линий по нормали к горизонтальной загрузкой менять направление в зависимости от направления горизонтальной нагрузки.
Таким образом, потому что в настройках расположение опор остаются теми же (между фактическими местах линий contraflexure), толстые прокладки из неопрена были предоставлены на верхней и нижней части плиты, чтобы вращений. Неопреновые подушки примерно 25 мм (1 дюйм) толщиной до 50 мм (2 дюйма) шириной установлены по поддержке линии, как показано на рис. 3. Для этого проекта, верхней области плиты, прилегающих к колонне при сжатии, которое противоположно реальной плиты колонки системы подвергаются тяжести нагрузки. Это объясняется тем, как тяжесть нагрузки был применен, который был через колонку с вертикальным приводом (рис. 4 (б)). Таблица 1 показывает образцы деталей, в том числе плиты имена, размеры, количество болтов периферической строк и тяжести Нагрузка на каждого образца. Рисунок 3 также содержится информация о размерах и нагрузки для образцов ..
Цифры 5 (а) и (б) показывают, плита снизу (напряженность) и верхней укрепления мат, соответственно. В нижней части плиты, изгиб отношение подкрепление 1,05% для внешнего бара (10M на 100 мм [4 дюйма]), и 1,3% для внутренних полос (10M на 90 мм [3,5 дюйма]), к обеспечить ту же минуту потенциала как в ортогональных направлениях. На верхней грани плиты, укрепление соотношение составляло 0,58% (10M на 200 мм [8 дюйма]) в обоих направлениях. Армирование колонн состоит из трех 25M баров на две противоположные грани 10 миллионов на 100 мм (4 дюйма) закрытой связи. Колонны были предназначены для передачи поперечной силы и циклические моменты плиты.
Свойства материалов
Образцы были брошены использованием бетона, поставляются в двух сериях. Бетонные цилиндров (100 х 150 мм [4 х 6 дюймов]) были подготовлены и проверяется на сжатие и прочности на растяжение, когда были проведены испытания. Предел текучести и предел прочности для арматуры и болтов сдвига были получены путем тестирования и испытаний купонов и фактической баров. В таблице 1 приведены конкретные силы для всех пяти образцов. Таблица 2 показывает, арматуры и болтов сдвига, предела текучести, предел прочности на разрыв и удлинения процент. Номинального значения предела текучести и предела прочности должны быть приняты в любых теоретических расчетов прочности.
Поперечные поперечной арматуры на срез болтов
Срезной болт был разработан для модернизации существующих плит. Они были установлены после сверления отверстий в существующие структуры плиты. Каждый болт стали сдвига состоит из ствола с головой в один конец, и шайба с гайкой на другом конце с резьбой (рис. 1). Не требуется клей между болтами и бетонной плите. В ходе испытаний болты 9,5 мм (3 / 8 дюйма) в диаметре. Были пробурены отверстия путем использования плит 12,7 мм (1 / 2 дюйма) диаметр сверла. Болты были ужесточены в отношении плиты стандартным ключом для крутящего момента причинения приблизительно от 10 до 15% от болта деформации урожая. Четыре периферической строк сдвига болты были установлены с образцами SW2. Шесть рядов болты были установлены образцы SW3 и SW4. Существовали не болты установлены образцами SW1 и SW5. Каждый периферийный ряд болтов вокруг колонны входили восемь болтов размещены ортогонально в двух направлениях (линий), продлив со всех четырех сторон колонны (рис. 2). Периферийные строк болта были частыми, начиная с колонки лице, образцами SW2 на 45, 55, 70 и 80 мм (1,8, 2,2, 2,8 и 3,2 дюйма), а для SW3 и SW4: 45, 55, 70, 80, 60 и 90 мм (1,8, 2,2, 2,8, 3,2, 2,4 и 3,5 дюйма).
Эксперимент установки
Испытательной установке, расположенной в Университете Ватерлоо структурных лаборатории, показано на рис. 4 (а) и (б). Тестирование рамка состоит из четырех W-формы стальные колонны и двухканальный траверсы. Два горизонтальных гидравлических приводов, установленных на каждой стороне рамки применяются циклические боковые нагрузки. Вертикальный механизм установлен в середине траверсы применять постоянная вертикальная нагрузка на вершине бетонная колонна. В ходе тестирования, стали сковороду с роликами находится между вертикальным приводом и верхней части верхней бетонная колонна бесплатно горизонтальное движение колонны в боковой загрузкой велосипедного при сохранении вертикальной нагрузки. Плиты поддерживается закрытых брус стальное кольцо W-форму, которая, в свою очередь поддерживают четыре колонны стали. Четыре краткое стали крепления пучков связаны между пучка кольцо и тестирования рамки удержать боковое смещение кольца света. Кроме того, четыре Короче говоря, регулируемые пробки стали с 25,4 мм (1 дюйм) толстые прокладки из неопрена устанавливаются горизонтально между плитой края и стальная рама тест, чтобы противостоять горизонтальное движение плит от возможных неравные силы двух противостоящих друг другу горизонтальных приводов, в то время в то же время допуская поворот на плите края.
Бетонная плита опирается на его нижней поверхности, на четыре стороны во время тестирования. На верхней грани плиты, два края по нормали к горизонтальной нагрузки сдержанной реакцией стальных балок для предотвращения подъема пластины. На каждом конце реакции пучок удерживается на месте двух стальных стержней при грунтовом основании. Стальная рама тест был разработан для обеспечения достаточной прочности и жесткости при нагрузочного тестирования конкретных образцов (Bu 2008) ..
Измерительные приборы
String горшки, линейные преобразователи перемещений переменной (LVDTs), и потенциометров, были использованы для измерения перемещений. Две кастрюли строка была горизонтально подключен к верхней и нижней колонке концов, что позволяет измерить колонке боковых заносов. Для записи возможных плиты горизонтальный сдвиг, две кастрюли строки были установлены в горизонтальном направлении нагрузки. В нижней части конкретных конце колонки образца, строка банк был связан вертикально для записи перемещений конца колонки относительно неподвижной точке земли. Серия преобразователей перемещения были установлены на верхней и нижней граней вдоль двух ортогональных направлениях. На четыре места, преобразователей и вертикально установленных на верхней и нижней поверхности плиты для измерения вертикального перемещения разница, которая используется для определения сдвига ширина трещины. Все строки горшки и перемещения преобразователей были прикреплены к жесткой стальной раме прилагается отдельно к полу в лаборатории.
Штаммы были получены на обоих изгибных и сдвиговых подкрепления. Тензометры (5 мм [0,2 дюйма] длины) были прикреплены в местах, показанных на рис. 5 (а) и (б). Shear болты приборами в очередях, распространяющаяся в ортогональных направлениях тензометрами придает наряду болты 'стеблей.
Порядок проведения испытаний
Каждый образец был загружен в два этапа. На первом этапе, контроллер был переведен в управление нагрузкой. Вертикальная нагрузка была применена на верхней части верхних слоев образца при загрузке скоростью около 20 кН / мин. (4,5 кип / мин.). Плиты SW1, SW2, SW3 и были загружены до 110 кН (24,75 KIPS), вертикальной нагрузки, в то время SW4 и SW5 были загружены до 160 кН (36 KIPS). Вертикальных нагрузок затем сохраняется на это значение и две горизонтальные приводы затем начали применять горизонтальное дрейфуют к верхней и нижней колонке концов после загрузки путь показано на рис. 6.
Горизонтальный путь нагружения
Пути нагружения была разработана, чтобы показать жесткость деградации, используя несколько циклов нагрузки. Циклов нагрузки при том же соотношении дрейфом повторил три раза (рис. 6). Цикл небольшой коэффициент дрейфа (примерно 0,5%) был использован между собой группу из трех циклов же соотношение дрейфа. Это было сделано, чтобы наблюдать за поведением плиты столбцов соединения при малых деформациях и снижение напряжения после больших событий дрейфа отношение. После 3,0% дрейфа загрузки путь был применен в монотонно возрастает на пути последовательных циклов, не повторяясь. Важно отметить, что соотношение зарегистрированных бокового дрейфа (реального соотношения дрейфа) на колонке концов, независимыми горшки строки, слегка отличаются от применяемых контроллеров. Это было обусловлено рядом факторов, таких как плиты горизонтальное движение, плиты вращения и деформации рамы тестирования стали. Дрифт коэффициенты, используемые в настоящем документе, рассчитывается с использованием всех зарегистрированных независимых боковых смещений.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ОБСУЖДЕНИЕ
Момент-против-дрейф отношение
Несбалансированное моментов, приложенных к образцам были рассчитаны два боковых сил умножается на их расстояния до плиты в центре: 0,625 м (24,6 дюйма). Нагрузок и боковых наносы представлены положительные и отрицательные стороны. Позитивное направление определяется при движении верхней колонке слева правой стороне верхней колонке образцов (рис. 3 (б)).
Момент и горизонтальные отношения дрейфа Образцы SW1, SW2, а SW3 (группа 1) приведены на рис. 7, а также для SW4 и SW5 (группа 2) на рис. 8. Образцы SW1, SW2, а SW3 (прочность бетона: 35 МПа [5075 фунтов на квадратный дюйм]) было применяется вертикальная нагрузка 110 кН (24,75 KIPS) на верхнем конце столбца, а SW4 и SW5 (прочность бетона: 46 МПа [6670 фунтов на квадратный дюйм] ) было вертикальной нагрузке 160 кН (36 KIPS). Таблица 3 показывает, боковые нагрузки и соответствующие показатели дрейфа в оба направления нагрузки. По сравнению с контрольного образца, SW1, пик нагрузки образца SW2 увеличился на 21%, а соответствующий показатель увеличился дрейфа 115%. Образцы SW3 показал рост 24% в пиковые нагрузки и 67%-ное увеличение соответствующих дрейфа. В группе 2, образца SW4 показал 37%-ное увеличение боковой нагрузкой пика и 100,0% больше, в соответствующих бокового дрейфа по сравнению с образцами SW5. Образцы без болтов, SW1 и SW5, не сразу после достижения максимальной боковой момент. Образца с помощью болтов-SW2, SW3 и SW4 продолжал деформироваться с небольшой потерей боковой нагрузки (момента) грузоподъемностью.
На рисунке 9 показано пять основу кривых гистерезиса кривых момента от бокового дрейфа. Эти кривые основу были сформированы путем соединения точек пика в первом цикле каждой группы же-дрейф-циклов. Они наглядно показывают, начала штамповки нагрузки провалом для SW1 и SW5 (без болтов); после пика пластичности образцов SW2, SW3 и SW4 (с болтами) и увеличение максимальной грузоподъемности, а также соответствующее соотношение дрейф образцов укрепить со сдвигом болтов.
Подключение жесткости
Пик-пик жесткости каждого бокового цикла нагрузка рассчитывается боковой силы / боковой отношение дрейфа (рис. 10). Жесткость соединения резко сократились (до 40 до 50% оригинальных жесткости) во время повторных циклов до 1,0 коэффициент дрейфа%. Следует отметить, что жесткость снизилась после каждого цикла повторил, в каждом три последовательных циклов в тот же дрейф, жесткость уменьшилась более во втором цикле, чем в третьем. Уменьшение жесткости между первой и второй цикл более чем в два раза, что в период из второй и третий циклы. Низкий дрейф циклов, между высшими групп дрейфа, а также показал жесткость деградации.
Shear болты оказала определенное влияние на увеличение жесткости связи, но этот эффект не имеет существенного значения. Shear болты имели влияние на жесткость особи в целом поперечной деформации, когда образцы SW1 и SW5, без сдвига болты, не по перфорации, тогда как образцы, SW2, SW3 и SW4, укрепить со сдвигом болты, может пройти гораздо больше деформации без резко потери жесткость.
Дрифт пластичности
Пластичность определяется соотношением пик обл.) В этой статье В методе 1, смещение текучести определяется точек, соответствующих (2 / 3) Pmax и Pmax в основу кривой. Граница между происхождения, точка (2 / 3) Pmax, и пересечение горизонтальной линии, соответствующей Pmax определяет предполагаемый урожай перемещения Максимальный боковой нагрузки, тяжесть нагрузки соотношение V / Vn, и пластичность при пиковых нагрузках и на 95% от пиковой нагрузки (в области пост-пик) приведены в таблице 3. Плиты укрепить со сдвигом болты имеют более высокую пластичность. В группе 1, пик пластичности выросла на 33% и 26% для SW2 и SW3 (по сравнению с SW1, не болты), соответственно, на основе метода 1.
Из экспериментальных результатов, изгиб арматуры дали очень похожи на отношения дрейфа (около 1%) для всех образцов. Ductilities пиковая нагрузка увеличилась от 100 до 250% на Метод 2 (табл. 3).
Штаммы при сдвиге болты
Для образцов SW3 и SW4 (шесть строк болты), в общей сложности 12 штамм данные были измерены для сдвига болты, в том числе шесть болтов в поперечном направлении нагрузки (направление 1) и шесть в поперечном направлении (направление 2). Кроме того, для образцов SW2 укрепить четыре строки болты, четыре деформаций в болтов в направлении 1 и четыре в направлении 2 были измерены. Shear болты тензометрами в направлении 1 обозначены как Болты с 1 по 6, а в качестве Направление 2 Болты 1а 6a. Позвоночника (конверт) кривых бокового дрейфа по сравнению с соотношением болт штаммов показано на рис. 11.
Для всех образцов, в направлении 1, первый два болта (1 Болт и болт 2) рядом с колоннами произошли значительные деформации. Третий болт (болт 3) были небольшие деформации и четвертый болт (болт 4) оставались неактивными на протяжении всей истории нагружения. Болты 1 и 2 были активированы, очевидно, только после дрейфа достичь не менее 1%. Этот дрейф соответствует боковой нагрузке около 35 кН (7,9 KIPS), что составляет около 50% от максимальной боковой нагрузки достигается путем образца. В направлении 1, только 1 Болт в SW3 сдался.
Болты в направлении 2 опытных большей деформации, в то же соотношения дрейфа, чем их коллеги в направлении 1. Деформации в Болт 1а SW3 и SW4 достигнут 2,44 Напряжение в Болт 1а SW2 достигнут 1,72
деформации на изгиб укрепление
Вертикальные трещины
На четыре места, LVDTs были установлены на обоих верхней и нижней поверхностей. Перемещения разница была использована в качестве оценки открытия ширина наклонной трещины по толщине пластины. Для образцов, SW1 и SW5 (без болтов), было резкое увеличение ширины трещины на боковой дрейф чуть выше 3,0%. Два образца достигли своего пика нагрузки примерно на 3% дрейфа. Образцы SW2, SW3 и SW4, укрепить со сдвигом болты, продолжалась еще много циклов без внезапного расширения трещины. Трещины шириной в 1,5, 2 и 3% сугробы, обобщены в таблице 5.
Крекинг и отказов образцов
Трещины на поверхности плиты начали из углов колонн на стороне нижней напряженности, первый по ходатайству тяжести нагрузки. Первая трещина в верхней части плиты, как правило, наблюдается примерно в 0,6 до 0,75 коэффициент дрейфа%. На нижней поверхности, трещины сначала распространяется в отношении всех четырех краев и углов, а на верхней поверхности, начальные трещины развивались в углах колонны в направлении, перпендикулярном направлении боковой загрузкой. Окончательный модели трещины на верхней и нижней поверхности плиты для образцов, SW1 и SW2, включенных в группу 1, показаны на рис. 12.
От картины трещины и гистерезисных кривых, следует отметить, что SW1 и SW5 удалось путем пробивать сдвиговой моды, в трех других (SW2, SW3 и SW4) подвергались изгиб отказов. Три плиты достигается максимальный боковой нагрузки в ходе испытаний, но затем, с увеличением поперечного смещения, нагрузка снизилась незначительно.
Сравнение с ACI кодекса
На основании ACI 318-05 Раздел 11,12 формулы для штамповки сдвига дизайн двусторонней плиты под нагрузкой тяжести и связи данный момент следующие уравнения могут быть получены
... (1)
где V является прикладная вертикальной нагрузки; Vc, Vs являются силами сопротивления, из бетона и поперечной арматуры, соответственно, M является несбалансированным минуту соединения; Ь0 периметру длина критического сечения, г является эффективная толщина плиты и Моментов, рассчитанных по формуле. (1), приведены в таблице 6. Кроме того, показано в таблице 6 испытываются моменты каждого образца на 1,0, 1,5 и 2,0% дрейфа и пиковых нагрузок точки (конечной момент). Для всех образцов, рассчитанные моменты помощью ACI 318-05 формуле меньше, чем испытания конечной моментов.
РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ
Экспериментальная программа была проведена с целью проверки эффективности сдвига сдвига штамповки болта модифицированной техники в сейсмических зонах. Результаты представлены в виде напряжений, деформаций и трещин. Выводы и замечания, сделанные специально для сдвига болт модернизированных плит, однако некоторые выводы могут быть полезными в обеспечении более полного понимания поведения плоских железобетонных плит с учетом и без сдвига подкрепления.
Основываясь на результатах этого экспериментального исследования, следующие выводы условии, что:
1. Shear болты можно изменить сбоев плоской плиты соединения колонки. Плиты оснащаться сдвига болты не удалось в то время как на изгиб плит без сдвига болты удалось путем пробивать сдвига;
2. Пик боковой несущей способности соединения плит колонки возрастает, когда оснащаться сдвига болты;
3. Слэб колонки дрейфа коэффициент при пиковой нагрузке пластинки колонки связи увеличился на 66% до 123% при оснащаться сдвига болты;
4. С помощью сдвига болты, дрейф пластичности slabcolumn связи в пиковые нагрузки точки и после пика может быть существенно увеличены (до 400%);
5. Образца оснащаться сдвига болты прошли более боковой дрейф циклов деформации в целом, показывая увеличение энергетических мощностей рассеяния;
6. Сдвига болты расположены на расстоянии, превышающем четыре раза эффективная толщина плит г мало влияют на поведение плиты;
7. Штаммы на болты нормальной приложенной бокового смещения, как правило, больше напряжения в направлении нагрузки; и
8. Вертикальные трещины остается в диапазоне около 1 мм (0,039 дюйма) до отказа сдвига штамповки.
Авторы
Это исследование финансировалось за счет субсидии из естественных наук и инженерного совета (СЕНТИ) в Канаде. Сдвига болты были изготовлены и дар Декон Инк Канады. Бетона была подарена Хогг топлива и снабжения ООО Готовые Mix отдела в Китченер, Онтарио, Канада. Авторы выражают благодарность технического персонала структурных Лаборатория гражданской и экологической инженерии, Университет Ватерлоо, Канада за их поддержку и помощь.
Ссылки
ACI Комитет 318, 2005, "Строительный кодекс Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, 430 с.
Adetifa, B., и Полак, М., 2005, "Модернизация внутренних плит соединения колонке для штамповки использованием Shear Болты," Структурные ACI Journal, В. 102, № 2, март-апрель, с. 268-274.
Бу, W., 2008, "штамповка Shear Модернизация Метод с использованием Shear Болты и гайки для железобетонных плит при сейсмических нагрузок", кандидатская диссертация, Университет Ватерлоо, Ватерлоо, Онтарио, Канада, с. 83-95.
Дилгер, WH и Гали, А., 1981, "поперечной арматуры для бетонных плит," Журнал структурного подразделения, ASCE, В. 107, № ST12, декабрь, с. 2403-2420.
Ebead, У. и Марзук, H., 2002, "Укрепление двусторонней плиты под действием момента и циклические Идет загрузка", ACI Структурные Journal, В. 99, № 4, июль-август, с. 435-444 .
Эль-Salakawy, E.; Полак, MA; и Солиман, MH, 2000 ", железобетонная плита-Column пограничного соединения с Shear коты", Canadian Journal гражданского строительства, V. 27, с. 338-348.
Эль-Salakawy, E.; Полак, MA; и Soudki, К., 2003, "Новые Shear Укрепление Техника для бетонных плит," Структурные ACI Journal, В. 100, № 3, май-июнь, с. 297-304 .
Гали, A.; Sargious, MA; и Huizer А., 1974, "Вертикаль предварительного напряжения плоских пластин вокруг колонок," сдвиг в железобетоне, SP-42, т. 2, Американский институт бетона, Фармингтон Hills, MI, стр. . 905-920.
Хокинс, М., 1974, "Прочность на сдвиг плит с поперечной арматуры", Shear из железобетона, SP-42, т. 2, Американский институт бетона, Фармингтон, М., с. 785-815.
Megally, S., и Гали, А., 2000, "Сейсмическая поведение пограничного Слэб-Column Связи с Стад поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 97, № 1, январь-февраль, с. 53 - 60.
Пан, А. Д., а также Мол, ДП, 1989, "Поперечная пластичность перемещения железобетонных плоских пластин", ACI Структурные Journal, В. 86, № 3, май-июнь, с. 250-258.
Робертсон, В; Каваи, T.; Ли, J.; и Эномото, B., 2002, "Циклические испытания плит-Column Соединения с поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 99, № 5, сентябрь - октябрь, с. 605-613.
Старк, A.; Binici, B.; и Байрак О., 2005, "Сейсмическая Модернизация железобетонная плита-Column соединения с использованием углеродного волокна армированных полимеров", ACI Структурные Journal, В. 102, № 2, март -апрель, с. 324-333.
Веньшен Ви Инженер с WarleyParsons Кольт инженерия, Эдмонтон, Альберта, Канада. Он получил докторскую степень от Департамента гражданской и экологической инженерии, Университет Ватерлоо, Ватерлоо, Онтарио, Канада. Его исследовательские интересы включают экспериментальной проверки, теоретический анализ и сейсмические методы модифицированной для железобетонных конструкций.
Мария Анна Полак, ВВСКИ, в настоящее время профессор в Департаменте гражданской и экологической инженерии, Университет Ватерлоо. Она получила степень бакалавра и магистра в области гражданского строительства из Кракова технологический университет, Польша и ученую степень в Университете Торонто, Toronto, ON, Канада. Она является членом комитета ACI 435, прогиб бетонных строительных конструкций и совместной ACI-ASCE Комитет 445, сдвига и кручения. Ее исследовательские интересы включают экспериментальных и расчетных работ, связанных с сдвига и кручения в конкретных членов, нелинейной конечно-элементного анализа, моделирования и материальных.