Применение Критические Shear Crack теории к штамповка из железобетонных плит с поперечной арматуры
Традиционный подход кодексы практики для оценки пробивая силы сдвига армированных плоских плит основана на предположении, что влечет за собой конкретные доли нагрузку на конечной, а остальные груз перевозится по поперечной арматуры. Конкретный вклад, как правило, оценивается как доля штамповки силы членов без поперечной арматуры. Соотношение между конкретным вкладом для членов и без поперечной арматуры, как правило, предполагается постоянной, не зависящей от суммы поперечной арматуры, изгиб отношение подкрепление, и связь условиях поперечной арматуры. Ограничения такого подхода рассматриваются в настоящем документе, и новая теоретическая модель, основанная на критической теории трещин сдвига, представляется исследовать прочность и пластичность сдвига армированных плит. Предлагаемый подход основан на физической модели и преодолевает самые ограниченные возможности нынешних кодексов практики. Его применение в различных системах сдвига арматуры пробивая также подробно говорится в документе, и его результаты сравниваются с имеющимися данными испытаний ..
Ключевые слова: критическая теория сдвига трещины; плоские плиты, удары сдвига; поперечной арматуры; двустороннего сдвига.
(ProQuest: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Перфорация поперечной арматуры применяется для улучшения и силу, пробивая сдвига и пластичности плоских плит. Многие системы сдвига штамповки подкрепления в настоящее время. Такие системы могут быть распределены в слое вблизи колонок (например, шпильки, скобы), расположенной в верхней части колонны (то есть, стали shearheads или грибы), либо комбинация предыдущих систем. В данной работе, поведение и прочность плиты с распределенной поперечной арматуры при монотонной и осесимметрических загрузки будет проведено расследование.
Учитывая распределенной поперечной арматуры, железобетонных плоских перекрытий может развиваться три различных пробивая отказов (рис. 1): дробления конкретных стоек у колонны, пробивая в сдвига армированных зоны и штамповки за сдвига армированных зоны. Регулирующие сбоев Таким образом, можно оценить как один, ведущий к минимальной силы плиты
V ^ к югу R ^ = тт (V ^ югу R, дробить ^; V ^ R к югу, в ^; V ^ югу R, из ^) (1)
В большинстве подходов и кодексы практики, проверяя прочность на раздавливание VR, раздавить, как правило, осуществляется путем ограничения максимальной прочности на сдвиг перфорации по отношению к перфорации прочность плит без поперечной арматуры (ACI 318-051), либо путем рассмотрения сниженной прочности при сжатии конкретных стоек у колонны (EC22).
Проверка пробивая силы за пределами сдвига армированных зоны (VR, выход) позволяет определить зоны, которая должна быть сдвига армированных. Аналогичная формулировка, что и штамповки сдвига плит без поперечной арматуры, как правило, используется, но контроль perimeter2 и / или сдвига strength1 изменяется подходящих значений.
Размеров укрепление пробивая сдвига, как правило, осуществляется путем проверки пробивая в силу сдвига армированных зоны (VR, в). Большинство кодексов практики оценки такой силы, в соответствии со следующим форматом
V ^ к югу R в = V ^ ^ с0 югу V ^ ^ к югу S0 (2)
где Vc0 это сила штамповки сдвиг плит без поперечной арматуры и Vs0 та сила, которая может осуществляться по поперечной арматуры пробивая в конус на уступку. Таким образом, вклад конкретных результатов в Vc0, тогда как вклад сдвига арматуры Vs0, где
Вклад бетона ( Этот факт является оправданным, поскольку более широкого трещин сдвига развиваться сдвига армированных плит, сокращая тем самым возможности для передачи конкретных shear.3 коэффициент Например, ACI 318-051 предлагает Следует отметить, что большинство кодексов практики предоставить эмпирические формулировки за тот вклад, бетона (Vc0). Таким образом, все проблемы, связанные с такой эмпирической formulations4 также унаследовал членов с поперечной арматуры.
Что касается сдвига усиление вклада (
Рисунок 1 (г) сравнивает ACI 318-051 EC22 и подходы, в которых было сделано предположение, что Кроме того, теоретическая кривая, описывающая фактические взносы сдвига железобетонная плита обращается. В отличие от подходов следует кодексы практики, стоимость Можно отметить, что кодексы практики обеспечить довольно консервативным оценкам низким сдвиг соотношения подкрепления. Эти отличия сводятся, как количество сдвига увеличивается арматуры и конкретный вклад может быть даже завышенной (см. рис. 1 (г)).
В данной работе используется иной подход для оценки пробивая силы сдвига армированных плит представил. Подход основан на физической модели, полученные от критической теории трещин сдвига (CSCT) .3-6 Эта теория до сих пор применялась в отношении членов без поперечной арматуры, приняв гипотезу, что ни одной трещины сдвига локализацию деформации в критическом сдвиге регионе.
Как уже было показано, 3,4,6 ширина критической трещины сдвига может быть соотнесена с физического параметра (ссылка деформации для балок на сдвиг и вращение плиты для штамповки сдвига в плоских плит), который позволяет определить деформации качестве члена на конечной. Воспользовавшись условия совместимости представлен CSCT (в данном случае, вращение плиты), взносы бетона и поперечной арматуры, оцениваются в зависимости от различных геометрических и механических параметров образца (а не путем принятия постоянный вклад ). Кроме того, поскольку теория опирается на механическую модель, облигаций условия могут быть введены для поперечной арматуры, что позволяет описывать механическое поведение различных сдвига системы подкрепления.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Современные методы разработки штамповки поперечной арматуры полагаться на эмпирический формулировки оценить вклад конкретных и поперечной арматуры на провал. Такой подход, в некоторых случаях приводит к очень скромным подсчетам штамповки сдвигу плоских плит, но также может переоценить вклад бетона или поперечной арматуры. Эта статья представляет физической модели, основанной на CSCT, что позволяет оценить, на рациональной основе, о вкладе конкретных и поперечной арматуры на прочность на сдвиг перфорации. Потому что предлагаемый подход базируется на физической модели, что позволяет учитывать расположение поперечной арматуры, а также диаметр, облигаций условиях армирования, а также других механических и геометрических параметров. Таким образом, в какой это применимо к большому числу сдвига системы подкрепления.
FAILURE критерий, основанный на критическом сдвиге ТЕОРИИ ТРЕЩИН
В сдвига армированных зоне, отказ развивается при критических трещин сдвига открывается, локализации деформации, как показано на рис. 2 (а). В этом случае, доля прикладных сдвига еще может нести бетона (этот вклад ограничивается открытием критического трещины сдвига и ее шероховатости), а оставшуюся часть поперечной силы осуществляется путем сдвига арматуры. Пробивая силы может быть записана в виде (см. рис. 2 (б) и (с))
V ^ к югу R в = V ^ с ^ к югу V ^ югу S ^ (3)
Конкретный вклад Vc может быть оценена в соответствии с CSCT при условии, что ни одной трещины развивается недостаточность zone.5 На основании этой теории, Muttoni4 предложил следующий критерий неудачи, соотнося а с результатами испытаний 99 пробивая сдвига без поперечной арматуры
... (4)
где возможные места отказа могут быть исследованы), г это средняя эффективная глубина члена; Ь является прочность на сжатие бетона; ГД максимальный размер, и dg0 является ссылкой совокупный размер установлен в 16 мм (0,63 дюйма).
Вклад поперечной арматуры могут быть оценены в соответствии с CSCT используя свои основные гипотезы, 4,5 которая устанавливает, что открытие сдвига критической трещины пропорциональна произведению вращения пластинки раз эффективная глубина членов (см. к рис. 3)
ш г (5)
Уравнение (5) Таким образом, можно переписать в виде
W = г (6)
где Если предположить, что критическое трещины сдвига прямой (и, таким образом, провал поверхности конуса), а центр вращения трещина находится на его кончике, получаются следующие выражения для относительного смещения параллельные трещины губ (ИВБ) и перпендикулярно (ABI) для поперечной арматуры (рис. 4)
... (7)
привет, где расстояние по вертикали между кончиком трещины и места, где поперечной арматуры кресты критической трещины сдвига, между касательными арматурного проката и плиты плоскости (рис. 4). Таким образом, напряжение в поперечной арматуры ( Если дюбель действия поперечной арматуры пренебрежении вкладом поперечной арматуры, становится
... (8)
где Asi является площадь поперечного сечения поперечной арматуры. Приложение 1 * подробнее аналитические выражения для Выражения для других систем могут быть получены по аналогии.
Наконец, после того как бетон и арматура сдвига взносов, как известно, прочность на сдвиг перфорации член может быть получена в результате пересечения критерия разрушения (Vc Vs) с грузом вращения отношения, описывающие поведение плиты, как показано на рис. 2 (с) и (5). Упрощенное выражение описывающих вращение плиты (
... (9)
, где г, расстояние от края столбца к линии contraflexure изгибающих моментов (для обычных плоских плит может быть принято равным 0.22l, где Ь длины пролета плоской плитой), ф является пределом текучести изгибных арматурной стали, Es является модуль упругости на изгиб арматуры и Vflex является нагрузки необходимо разработать механизм пластиковые панели (подробное решение может быть найдено в Список 4 и 7).
Следует отметить, что случаи, где может существовать поперечной арматуры, не в полной мере дали, когда нагрузка вращения отношения пересекает критерия разрушения. В этом случае, если по возможности, увеличивать силу осуществляется путем сдвига укрепление больше, чем уменьшение силы осуществляется в конкретных, прочность плиты могут быть более значительными, чем предполагалось на рис. 5. Этот потенциал увеличения, однако, не учитывается в данном исследовании.
CHECK других видов FAILURE
Перфорация за сдвига армированных зоны
Перфорация за сдвига армированных зоне развивается локализации деформации в критических трещин сдвига (рис. 1 (а)). По CSCT, сила штамповки сдвига за сдвига армированных зоны (VR, выход) можно оценить как момент, когда нагрузки вращения отношения плиты (уравнение (9)) пересекает критерия разрушения за сдвига армированных зоны (рис. 6 (а))
... (10)
где DV приведенная эффективная глубина показано на рис. 6 (б) (с учетом вывода поперечной арматуры, как будет показано ниже) и b0, вне является контроль периметра (определяется на д / 2 за верхний слой поперечной арматуры и с учетом 4D, как максимально эффективное расстояние между двумя концентрическими строк поперечной арматуры). Такой подход обеспечивает хорошую установку для проверки данных и несколько консервативным, поскольку вращение плиты предполагается, сосредоточены в сдвига критической трещины, хотя доля от общего вращения развивается в рамках сдвига армированных зоны.
Дробление конкретных стоек вблизи поддержки области
Дробление конкретных стоек у колонны Сообщалось также, в качестве руководящего отказов в некоторых cases.8 прочности при сжатии сжатия стоек сильно зависит от их состояния поперечной деформации, которые, в свою очередь, являются функциями вращения пластинки (из-за более широких трещин разработать для больших поворотов). Исходя из этого, прочность на раздавливание железобетонной плиты оценивается как
... (11)
где b0, коллег является контроль периметра (определяется на д / 2 края колонки или поддержки обл.) Параметра В противном случае, эта величина ограничена 2,0. Прочность на раздавливание пластинки получается раз в точке, где критерия разрушения (уравнение (11)) пересекает нагрузки вращения отношения плиты (уравнение (9)), как показано на рис. 7.
Выдвижной креплений
Как было показано другими авторами, 9,10 крепления могут вырваться из бетонных блоков, если недостаточной длины заливки доступна (см. рис. 8 ()). Применение этого режима неисправности, пробивая в плоских плит в последнее время investigated.8, 11
Следует отметить, что непосредственное применение результатов вывода tests9, от 10 до поперечной арматуры, не является однозначным, поскольку условия, в которых вывода Испытания проводятся, как правило, отличаются от реальных условий стержень внутри сдвига армированных плоских плит. На напряжение на лице, вывода сил поперечной арматуры увеличивается на дюбель действие изгиба арматуры (если сдвига арматуры вмещающих изгиб подкреплением). Кроме того, на сжатие лицо, вывода сил из стад увеличивается на благоприятное состояние напряжения (с сжимающих напряжений в двух направлениях), а также дюбель действием сжатия усиление (при поперечной арматуры является заключая его).
Что касается некоторых конструктивных правил (шпилька расстояние и диаметр, и поперечной арматуры, вмещающих изгиб подкрепление), риск вывода поперечной арматуры в сдвига армированных зоны ограничен. Это подтверждается результатами нескольких tests8, 11, где трещины, развивающиеся из креплений поперечной арматуры не развивались поверхности вывода провал. Этот факт может, например, должно оцениваться распилу из Z3 образца по Beutel8 (рис. 8 (б)), в которых ширина трещин возникающих при крепления шипов находятся под контролем следующий периметру шпильки и Таким образом, поверхность вывода как и на рис. 8 (а) не развивается.
Ширина трещины, развивающиеся из крепления наружного слоя поперечной арматуры, однако, не контролируется каким-либо другим кольцо поперечной арматуры. Таким образом, провал поверхности вывода могут присоединиться, в конечном счете приведет к отказу пробивая сдвига за сдвига армированных зоны. Рис 8 (с) показывает, например, распилу образца P1i по Беутел, 8, где развитие пробивая конуса с выдвижной трещины во внешнем слое поперечной арматуры, был четко виден. Этот факт, как уже отмечалось ранее, рассматривается в теоретической модели путем введения эффективного сокращения Д. глубине в формуле. (10) (см. рис. 8 (с)), при проведении проверки прочности за сдвига армированных зоны.
Очередной провал режим был reported12 как развитие горизонтальных трещин вдоль верхней и нижней поверхности крепления, ведущих к отслоение члена (рис. 8 (г)). Эта неспособность режима может стать, регулирующие поперечной арматуры, не вмещающей продольной арматуры.
КОД-LIKE РАЗРАБОТКИ
На основании предыдущего подхода, упрощенный код типа формулировка может быть предложен для конструкторских целей. С этой целью, те же три отказов (отказ и за ее пределами сдвига армированных зоне ", наряду с разгромом сжатия стоек), должны быть проверены.
Сила штамповки сдвига в сдвиговых усиленный зоны могут быть рассчитаны на основе формулы. (3),
V ^ к югу Rd = югу V ^ ^ кд V ^ ^ к югу SD (12)
Что касается поперечной силы несут конкретные (VCD), характерные формулировки отказа критерий CSCT4 (достигая цели 5% fractile) должен быть принят
... (13)
где FCK и f'c характерные и сильные сжимающие указанного бетона соответственно (в соответствии с европейскими и североамериканскими практики, отношения между двумя сильными обсуждается в номер 13), и где 1,5 в соответствии с европейской практикой), а также [прямой фи] является фактором силы сокращения для штамповки (0,75 в соответствии с североамериканского практика).
Для плит с гладкой усиление сдвига, и на основе выражения приведены в Приложении 1 настоящей статьи, термин VSD можно легко оценить, полагая для всех сдвига подкрепления среднего напряжения равной поперечной арматуры размещен на 0.5d от границы поддержки области
... (14)
где противолодочной это количество поперечной арматуры в пределах периметра г от края поддержку региона, а также fywd это сила дизайн выход поперечной арматуры.
Для плит с деформированными поперечной арматуры, можно предположить увеличение на касательные напряжения за счет укрепления связей как (см. Режим 3 в Приложении 1)
... (15)
где
Использовать уравнения. (12) для целей проектирования достаточно прост. Как показано на рис. 9, поворот на отказ ( (9). Это вращение затем используются для расчета вклада бетона (VCD) по формуле. (13). Оставшаяся часть (Vd - VCD = VSD) должно проводиться по поперечной арматуры, где необходимое количество Таким образом, можно определить непосредственно на основе уравнения. (14) или (15).
Проверка пробивая силы за пределами shearreinforced области может быть выполнено на основе уравнения. (13), введя соответствующий контроля периметра b0,, и приведенная эффективная глубина DV как это определено выше в формуле. (10). Прочность на раздавливание могут быть рассчитаны на основе формулы. (13), умножая эту силу на коэффициент (11).
Сравнение результатов тестирования для кодексы практики
Рисунок 10 сравнивает силу пробивая сдвига испытаний подробно изложены в таблице 1 (с сдвига системы укрепления показано на рис. 11) с результатами предложенной модели, и у некоторых кодексов practice.1, 2 испытания отсортирован по ординат, используя следующие соотношения (коррелирует с Vs0/Vc0)
... (16)
где противолодочной это количество поперечной арматуры в пределах периметра г от края поддержку региона, fyw является пределом текучести поперечной арматуры, а также Ь0 контроля периметра на д / 2 от границы столбца.
В предложенной модели, хорошо согласуются найдено (см. рис. 10) между измеренным прочность штамповки сдвига в ходе испытаний и расчетные прочности на сдвиг перфорации, в среднем отношение 1,06 (1,0 ценностей над означает скромным оценкам) и с малое значение коэффициента вариации (COV = 10%). Сравнение предлагаемой теории с использованием упрощенной конструкции разработки (установка материальных факторов безопасности до 1,0) также показано на рис. 10. Среднее значение измеренного к оценкам пробивая увеличивает прочность на сдвиг в 1,25, на сумму в 0,13 COV. Соотношение 5% fractile является 1,03, что приводит к удовлетворительным уровнем безопасности (более 1,0).
EC22 показывает хорошее согласие по отношению к среднему значению предыдущего соотношения (1.15). Учет COV, однако, небезопасных результаты могут быть получены в реальных конструкций (5% fractile ниже 1,0). ACI 318-051 приводит к большим, чем рассеивает EC2; 2 однако, довольно консервативные оценки измеренных к оценке прочности на сдвиг перфорации приводит к удовлетворительным 5% fractile (выше 1,0).
Интересно отметить, что предлагаемый подход не только сила штамповки сдвига, но и вращение плиты могут быть оценены как провал (см. рис. 12). Удовлетворительное согласие также найти для этого параметра с предложенной моделью с самым скромным подсчетам вращения при отказе в целом.
ВЗНОСЫ бетона и поперечной арматуры ПО CSCT
Рис 13 () показывает, круговой железобетонной плиты, когда диаметр сдвига арматуры дБ (деформированных шпильки в данном случае) изменяется вместе с изгибной Результаты, с точки зрения нагрузки вращения диаграмм, приведенных на рис. 13 (б) для различных случаев. Для низкий коэффициент изгиба арматуры ( Как изгиб увеличивается коэффициент армирования, роль количества поперечной арматуры в силе член становится все более очевидным. Можно отметить, что в случае, когда На основании результатов предыдущего, взносы поперечной арматуры и бетона при неудачи может быть оценена и построены в формате, аналогичном формату кодексов практики (см. формулу. (2) и рис. 1). Результаты (рис.
Взносов бетона и поперечной арматуры, также зависит от условий связи государства-члена. Рис 14 (а) приведены результаты, полученные в предыдущем плиты (рис. 13 (а)) с Согласно теоретической модели, пробивая силу с деформированными шпильки увеличивается, так как напряжение в поперечной арматуры, за тот же поворот больше. Аналогичный эффект также показан на рис. 14 (б), где гладкая штырей предварительно напряженных на различных уровнях. После предварительного напряжения увеличивается, пробивая сил государств-членов также увеличивается в зависимости от теоретической модели, так как напряжение в шпильки больше за тот же вращения пластины. Оба эффекта не включены в текущие методы проектирования.
РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ
Эта статья исследует силы сдвига пробивая железобетонные плоские плиты с поперечной арматуры. Его основные выводы:
1. Вклад бетона прочность на сдвиг перфорации плоских плит не является постоянным, вопреки тому, что предполагается в большинстве кодексов поведения. Кодексы практике обычно недооценивают этот вклад для малых количеств поперечной арматуры и может переоценить для большого количества поперечной арматуры;
2. Физической модели, основанной на критической теории трещин сдвига может быть использован для исследования силы штамповки сдвига в члены с поперечной арматуры, ведущих к простые аналитические выражения;
3. На основании критической теории трещин сдвига, показано, что вклад бетона прочности на сдвиг перфорации снижается при больших поворотов плиты. Это уменьшение зависит от некоторых параметров, таких как, например, соотношение изгиба усиление или количество поперечной арматуры;
4. Предложенная модель может быть применена к ряду сдвига укрепления систем и исследовать роль различных геометрических и механических параметров;
5. Модель объясняет позицию, бетона и других геометрических параметров поперечной арматуры. Бонд условий и предварительного напряжения сдвига подкрепление может быть легко введены с предлагаемой физической модели. Такие условия показывают не ничтожно малый влияние на предел прочности на сдвиг перфорации, хотя в большинстве кодексов практики не рассматривать их;
6. Очень хорошее согласие нашли при сравнении предлагаемого подхода к имеющихся данных испытаний, а также
7. Разработка упрощенной конструкции могут быть получены на основе CSCT приводит к удовлетворительным уровнем безопасности по сравнению с имеющимися результатами тестирования.
Нотация
^ К югу SW = площадь сечения поперечной арматуры
^ ^ К югу sw1 = сумма площадей поперечного сечения сдвига подкрепления помещен в один периметр (подкрепления на таком же расстоянии от поддержки область)
Ь к югу 0 = периметр критической секции
Ь к югу 0, кол = периметр критический раздел D / 2 лица колонны
Ь к югу 0, Int = периметр критической секции (проверка пробивая в shearreinforced зоны)
Ь к югу 0, из = периметр критической секции (проверка штамповки сдвига вне сдвига армированных зоны)
D = расстояние от крайней волокна сжатия тяжести продольного растяжения укрепление
г ^ к югу Ь = диаметр арматурного проката
г ^ к югу г = максимальный диаметр совокупного
г ^ к югу G0 = ссылка совокупного размера (16 мм [0,63 дюйма])
г ^ к югу V = приведенная эффективная глубина
E ^ югу ы = модуль упругости укрепление
F ^ югу C ^ = средняя прочность сжатия бетона (цилиндр)
F ^ югу у = текучести изгиб укрепление
F ^ югу ут = текучести поперечной арматуры
F ^ югу ут, е = эффективного предела текучести поперечной арматуры
F ^ югу ywd = дизайн текучести поперечной арматуры
Н = вертикальное расстояние между кончиком трещины и места, где поперечной арматуры кресты критической трещины сдвига
А = фактор размерного эффекта в EC2
L = пролета плит, длина
л ^ к югу делах = расстояние между точкой, где поперечной арматуры пересекают трещины сдвига критической и ближайший начальник поперечной арматуры
л ^ к югу в виде ^ = расстояние между точкой, где поперечной арматуры пересекают трещины сдвига критической и глава поперечной арматуры нашли дальний от этой точки
л ^ к югу ы = длина шпильки
г, к югу ы = расстояние между колонкой плиты и линии contraflexure моментов
S ^ югу г = расстояние между периметров поперечной арматуры
V = поперечная сила
V ^ к югу с = конкретный вклад в пробивая прочность на сдвиг
V ^ к югу с0 = пробивая прочность на сдвиг плит без поперечной арматуры
V ^ к югу кд = дизайн конкретный вклад в пробивая прочность на сдвиг
V ^ Sub D = дизайн (учитываться) действием
V ^ к югу гибкого = сдвига сила, связанная с изгибной способность плит
V ^ к югу гибкого, г = сдвига сила, связанная с дизайном изгиб способность плит
V ^ к югу R = пробивая прочность на сдвиг
V ^ к югу R = дизайн пробивая прочность на сдвиг
V ^ к югу R, дробить = пробивая прочность на сдвиг (руководящие дробления конкретных стоек)
V ^ к югу R в = пробивая прочность на сдвиг (руководящие неисправности shearreinforced зоны)
V ^ к югу R из = сила штамповки сдвига (руководящие неудачи вне зоны shearreinforced)
V ^ к югу ы = сдвига вклад в укрепление штамповки прочность на сдвиг
V ^ к югу S0 = сила, которая может нести поперечной арматуры пробивая в конус уступая
V ^ к югу SD = конструкция поперечной арматуры пробивая вклад в прочность на сдвиг
V ^ к югу испытания экспериментальных = предел прочности на сдвиг перфорации
W = критическая ширина трещины сдвига
W ^ югу Ь = относительное смещение параллельно поперечной арматуры
[Прямая фи] = коэффициент силы сокращения
* Приложение доступно на сайте <a target="_blank" href="http://www.concrete.org" rel="nofollow"> www.concrete.org </ A> в формате PDF в качестве дополнения к опубликованному бумаги. Он также доступен в печатном виде в штаб-квартире ACI за дополнительную плату в размере стоимости воспроизводства плюс управляемость на момент запроса.
Ссылки
1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2005, 430 с.
2. Еврокод 2, "Проектирование железобетонных конструкций-Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий", ЕКС, EN 1992-1-1, Брюссель, Бельгия, 2004, 225 с.
3. Muttoni А., Руис Фернандес, М., "Прочность на сдвиг членов без поперечной арматуры в зависимости критических Shear Crack Ширина," Структурные ACI Journal, V. 105, № 2, март-апрель 2008, с. 163-172.
4. Muttoni, A., "штамповка сдвиговой прочности железобетонных плит без поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, V. 105, № 4, июль-август 2008, с. 440-450.
5. Muttoni А., Шварц, J., "Поведение Балки и плиты набирает без поперечной арматуры", IABSE коллоквиум, В. 62, Цюрих, Швейцария, 1991, с. 703-708.
6. Muttoni, A., "срез и пробой Прочность плит без поперечной арматуры," Бетон-унд Stahlbetonbau, В. 98, № 2, 2003, с. 74-84. (На немецком)
7. Nielsen, член парламента, ограничить анализ и конкретные пластичности, второе издание, CRC Press, Бока Ратон, Флорида, 1999, 908 с.
8. Беутел Р., штамповки плоских плит с поперечной арматуры на внутреннем Столбцы ", Рейнско-Westf
9. Фукс, W.; Eligehausen, R.; и Брин, JE, "Бетон проектной мощности (ПЗС) подход для крепления к бетону," Структурные ACI Journal, В. 92, № 1, январь-февраль 1995, с. 73-94.
10. Риган, PE, "сдвиг Усиление плоских плит," Труды Международного семинара по перфорации Shear Емкость RC плиты, Trita-BKN, Бюллетень 57, 2000, с. 99-107.
11. Биркл Г., штамповки плоских плит: Влияние толщина плиты и Стад Макет ", Департамент строительства, Университет Калгари, Калгари, провинция Альберта, Канада, 2004, 152 с.
12. Риган, PE, и Samadian, F., "сдвиг Усиление против Штамповка в железобетонных плоских плит", Инженер, В. 79, № 10, 2001, с. 24-31.
13. Reineck, К.-Х.; Kuchman, Д. А., Ким, К. и К. Маркс, S., "Shear базы данных для железобетонных членов без поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 100, № 2, март-апрель . 2003, с. 240-249.
14. Гомес, Р. и Риган, PE, "штамповка Прочность плит железобетона для сдвига с обрезки стального проката I-балки," Журнал конкретных исследований, V. 51, № 2, 1999, с. 121-129.
15. Мюллер, F.-X.; Muttoni, A.; и Thurlimann, B., "штамповка Тесты на плоской плиты с углублениями," Institut f 7305-5, Birkh
16. Штайн, T.; Гали, А. и Дилгер, W., "Различие между кулаками и изгиб видов отказов плоских пластин", ACI Структурные Journal, В. 104, № 3, май-июнь 2007, с. 357 - 365.
17. Ройек Р., Келлер, T., "штамповка испытания проводятся с расширенными Укрепление Бонд, структурный анализ и дизайн подходы," Бетон-унд Stahlbetonbau, В. 102, № 8, 2007, с. 584-556. (На немецком)
18. Ройек Р., Келлер, T., "штамповка Тесты с HFV-коты", Fachhochschule Аугсбург, Kompetenzzentrum Konstruktiver Ingenieurbau, 2006, 270 с. (На немецком)
Мигель Фернандес Руис преподаватель и научный на Федеральная политехническая школа Лозанны (EPFL), Лозанна, Швейцария. Он получил диплом инженера-строителя и степень доктора философии Политехнического университета Мадрида, Мадрид, Испания, в 2001 и 2004, соответственно. Его исследовательские интересы включают работоспособности поведения структур, связей, сдвига и штамповки сдвига и моделирование структурных конкретным применением полей напряжений.
Входящие в состав МСА Аурелио Muttoni является профессором и руководителем Железобетона Лаборатория EPFL. Он получил диплом и докторскую степень по гражданскому строительству из Швейцарского федерального института технологии в Цюрихе, Швейцария, в 1982 и 1989, соответственно. Его исследовательские интересы включают теоретические основы проектирования железобетонных конструкций, срез и пробой сдвига армированных волокном высокопрочного бетона, почвенно-структуры взаимодействия и концептуального проектирования мостов.