Метод проектирования наложенных Вращения внутренних дел соединения плит-Column
Механическая модель представлена для передачи несбалансированного момента вызванные введенной вращения пластинки колонки связи плоской пластины без поперечной арматуры. Неспособность критерий основан на ограниченных конкретных сжатия деформации потенциала плиты у колонны, которая ранее найден с точностью отразить предельный прогиб и одновременно способность штамповки из концентрически загружен образцах разных размеров и прочности бетона. Расширенной теории к эксцентричной нагрузки показали дать хороший прогноз конечной вращения и одновременно несбалансированным момент образцов. Теория предсказывает, что вращение потенциала плоских пластин уменьшается с увеличением толщины плиты, что свидетельствует о зарегистрированных сейсмических возможности дрейфа опытных образцов с эффективной глубиной менее 125 мм (5 дюймов), может быть небезопасным для толстых плит.
Ключевые слова: плоские пластины; interstory дрейфа вращения потенциала; размерного эффекта; несбалансированного момента.
(ProQuest: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Навязывание вращения плит столбцов соединения причиной передачи изгибающего момента между плитой и столбцов в плоской пластине, или так называемые несбалансированные момент. Это может произойти из-за загрузки тяжести или interstory дрейфа, причем разница горизонтального перемещения между последовательными истории под влиянием ветра или землетрясения, например.
ACI 318-081 Строительный кодекс предполагает, что неспособность штамповки для плоской пластины без поперечной арматуры, происходит, когда напряжение сдвига в слое достигает критического значения на расстоянии 0.5d из колонки лицо. Несбалансированное момент считается тем самым частично переданы эксцентриситет о сдвиге центра тяжести критической секции. Остальная часть несбалансированным момент считается переданы прогиб более эффективная ширина равна (C ^ 2 ^ к югу 3h).
Таким образом, эта сила проектирования на основе метода предполагает, что несбалансированное момент является определенной величиной. Нет общепринятого метода, однако, как представляется, существует для точного определения несбалансированного момента конечной interstory дрейфа во время землетрясения. В связи с этим недостатком силовых методов, безопасных концепции предлагается здесь: введенные вращения колонны по отношению к плите (или наоборот) напрямую сравнению с вращением потенциала плиты. Это конструктивный принцип, который уже частично применяются МСА 318-08 наложенных вращения из-за дрейфа interstory во время землетрясения. Оба введенных вращения и вращения емкости пластины могут быть оценены с хорошей точностью тяжести загрузки также. Простым примером может описать принцип.
Исследование структуры плоских пластин с равными пролетами в обоих направлениях. Compute полосы моментов на единицу ширины при условии, что полоса действует в качестве непрерывной широкий луч, который контактный поддерживается колоннами. Отрицательный изгибающий момент на единицу ширины в первом столбце интерьера при полной загрузке всех панелей, то
м =-0.107qL ^ SUP 2 ^ (1)
Если плиты были закрепленной на первом интерьера поддержку отрицательной полосы момент для внешней панели была бы
м =-0.125qL ^ SUP 2 ^ (2)
Свободного вращения
M = (0,125 - 0,107) QL зир 2 = 0.018qL ^ SUP 2 ^ (3)
с ч / L = 1 / 30, Е. И. изгибной жесткости на единицу ширины трещины плиты составляет около
... (4а)
... (4В)
с факторизованными д нагрузка = 13 кН / м ^ SUP 2 ^ (270 кг / м ^ 2 ^ SUP), введенных вращения пластинки становится
... (5а)
... (5b)
Если столбец консервативно считается бесконечно жесткой по отношению к плите, плита должна быть в состоянии противостоять введенных вращения по отношению к колонке 0,25 * 10 ^ -2 ^ SUP радианах в этом упрощенном примере. Во время сильного землетрясения, введенных вращения колонки в зависимости от плиты может быть до 10 раз больше.
Гравитация загрузка может привести к плите, чтобы повернуть по отношению к колонке, а в столбце вращается по отношению к плите в течение interstory дрейфа. В результате изменения напряженно-деформированного условия колонки и плиты предназначены для данного относительного вращения зависит от вращения были вызваны загрузкой тяжести или interstory дрейфа. Таким образом, появление обозначается как введенные плиты колонки ротация в следующем.
Концентрических нагрузки провал перфорации и одновременной плиты наклона плоских образцов испытания пластины не доказано, что точно передается одной параметр2-критическое значение для конкретного сжатия деформации в слое на колонну края в связи с изгибающего момента. Критической деформации, а, следовательно, кривизна потенциала плиты, предполагается снижение с увеличением глубины зоны сжатия (размерный эффект).
Этот же критерий отказа используется в настоящем документе для комбинированного действия концентрических реакции колонки и введенных вращения пластинки столбцов соединения. Вращения мощность может быть определена, так как критические деформации определяет критическую кривизны пластинки, и тем самым критическим вращения плиты колонку, что приведет к перфорации в сочетании с фактической реакции колонке.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Эта статья представляет собой простой и правдоподобные модели для передачи критических несбалансированного момента к колонке. Критической вращения плиты колонки и соответствующие несбалансированным момент для плит без поперечной арматуры, оценивается с помощью механической модели, которая соответствует условиям равновесия и деформации совместимость как плиты и колонки. Модель показывает значительное сокращение возможностей вращения плоских пластин с увеличением толщины плиты-явление, которое, как представляется, не учитываются в ACI 318-08 положения сейсмических потенциала дрейф дающая плоской пластины кадров без поперечной арматуры.
Механическая модель концентрических штамповки
Перфорация Предполагается, что происходит, когда конкретные деформации сжатия в тангенциальном направлении в слое на колонну края достигает критического значение2
... (6а)
... (6b)
где х высота зоны сжатия в слое при упругом
... (7)
и
... (8)
Модуль упругости для армирования стали
E ^ югу ы = 200000 МПа (29000 KSI) (9)
Модуль упругости бетона при нулевой деформации задается КСР-МФП Типовой кодекс 1990 (3)
... (10а)
... (10b)
Секущий модуль упругости E ^ ^ к югу c10 к критической конкретные деформации 0,0010 берется AS2
... (11а)
... (11b)
Усиление деформаций в колонке когда происходит штамповка становится
... (13)
Теории упругости, то больше не существует. В оригинальной модели, 2 сектора элементов между радиальными трещинами из колонки, как предполагается, начинает вращаться, как твердые тела поддерживается на краю столбца раз усиление выходы на колонки. Нагрузки пробивая провал затем определяются условия статического равновесия и деформации совместимость, которая требует решения весьма сложных уравнений, аналогичной формуле. (40) и (42) в данном документе. Вернуться расчет, однако, показали, что следующие гораздо проще процедура дает почти одинаковым результатом, что и оригинальная модель.
Пробивая потенциала V ^ ^ к югу
... (14а)
... (15а)
, где критический изгибающий момент в колонке край
... (16)
и
... (17)
(Заметим, что тс в соответствии с формулой. (16) является фиктивным, если величина
Концентрических реакции столбец считается равномерно распределенной по всему периметру круговой колонки диаметром B. квадратных столбца со стороной с длиной Поэтому в расчетах заменить фиктивной круговой колонки диаметром B, что дает тот же момент изгиба, как сокращение квадратных колонке
... (18)
Верхняя граница для пропускной способности определяется по колонке реакции V югу ^ ^ Y2 соответствующие урожайности всех подкрепление по образцу ширина C
... (19а)
где изгиб потенциал
... (20)
Уравнения (15а) и (19а) приведены на рис. 2. Концентрических потенциала V ^ югу п ^ для данного соотношения
Если действие введенных вращения плиты колонки должны быть оценены следующие дополнительные свойства пластины не требуется.
Столбец соответствующей реакции, чтобы начать подкрепления выход на колонки
... (21а)
где
... (22)
Жесткость на единицу ширины трещины в плите изучал направлении армирования IS2
... (23)
Кривизна пластинки в начале подкрепления выход
... (24)
Кривизны плиты на колонну, когда имеет место для штамповки
... (25)
Кривизны плиты на колонну, когда происходит штамповка с укреплением уступая в колонке (
... (26а)
... (26b)
Уравнений выше, справедливы для круговой испытательные образцы с диаметром или квадратные C испытательные образцы с шириной пролета С и углы образец свободной поднять. Круг диаметром C имитирует приблизительно круговые линии contraflexure для изгибающих моментов в радиальном направлении вокруг внутреннего столбца в непрерывной плоской структурой пластины. Согласно теории упругости, эта линия приходится на средние расстояния 0.21L из колонки, где Ь пролета шириной пластины с квадратными панелями. Для первого внутренних колонн и панелей интерьера прямоугольные, соотношение между изгибающим моментом и колонки реакция должна быть изменена, как follows2
... (14, б)
... (15B)
... (21B)
... (19b)
... (27)
к югу, где т ^ с ^ является отрицательной полосы момента по поддержку в вопросе при условии, что полоса контактный поддерживается колоннами. Ширина C (= ширина колонки полосы) 4 должны быть приняты такие как меньшее из 0.4L ^ ^ 1 к югу и к югу 0.4L ^ 2 ^ и эффективная ширина W полосы не должно восприниматься как меньшее из L ^ подпункт 1 ^ и к югу L ^ 2 ^.
МОДЕЛЬ ДЛЯ ПЕРЕДАЧИ несбалансированного МОМЕНТ
Несбалансированное момент в соответствии с теорией упругости переданы колонке сочетанием эксцентричных вертикального сдвига, крутящий момент по колонке лица нашей эры и нашей эры, и изгибающего момента по колонке лица АВ и CD (рис. 3). Примерно 1 / 3 от несбалансированного момента М передается изгибающий момент по Б. Колонка Лица и CD для квадратных колонн, 5, который определяет соотношение между упругой несбалансированного момента М и изгибающие моменты на единицу ширины в плите
M = 3, c (M ^ югу T ^ ^ м к югу B ^) (28)
где т ^ к югу T ^ и т ^ ^ к югу B являются средними значениями несбалансированным моментов на единицу ширины на ширину столбцов по разные стороны от колонки, соответствующей напряженности в верхней отрицательной и положительной нижней усиление плиты, соответственно.
Когда подкрепление начинает приносить на колонну, однако, дополнительные крутящий момент и изгибающий момент не может быть переведен в столбце. Правдоподобным путь силы показано на рис. 4. Дополнительные несбалансированным момент предполагается, которая будет переведена на колонку пара горизонтальных сил сжатия, где плита действует как два танка Т-балок с широкими фланцами напряженности и с шириной своих веб-равно с ^ 2 ^ к югу. Ширина фланцев принимается равной C, в соответствии с положениями ACI 318-08, где изгиб арматуры для несбалансированного момент должна находиться в пределах полосы колонки. Часть изгиба подкрепление, которое проходит за пределами колонки закреплена за колонку, что приводит к горизонтальной распорки сжатие в радиальном направлении, как показано на рисунке.
Из этой модели видно, что изгиб подкрепление будет менее напряженным, чем дальше от колонны он находится. Крепления длина пропорциональна расстоянию от колонки, поэтому дополнительное армирование деформации после выхода на колонки можно считать обратно пропорционально расстоянию от колонны. Это похоже на теорию концентрических штамповка, где 2 дополнительных тангенциальных кривизны плиты после первого выхода в колонке считается обратно пропорциональна расстоянию от колонны. Таким образом, можно будет лечить эксцентричный пробивая таким же образом, как концентрические штамповки.
Механическая модель, ВВЕДЕННОЙ ВРАЩЕНИЯ
Упругие вращения, подкрепление не выход
Перфорация происходит до того, как усиление достигает выход напряжения в слое с большим количеством верхнего изгиба арматуры. Несбалансированное момент, отвечающий пробивая потенциала затем
M ^ суб-эль = югу M ^ е ^ ^ M ^ ^ к югу Elb (29)
, где M ^ е ^ ^ к югу и М ^ ^ к югу Elb являются несбалансированными моменты, по теории упругости по обе стороны от колонки, соответствующей напряженности в верхней и нижней усиление плиты, соответственно.
Критическим отрицательным изгибающий момент мне на единицу ширины столбца в соответствии с формулой. (16) является руководящим для несбалансированного момента потенциала M ^ е ^ к югу ^. Используя формулу. (28)
... (30)
где V / V ^ ^ к югу края.
Соответствующей упругой вращения пластинки могут быть выведены из табличных значений в соответствии с Alaami 6, который является первым членом в формуле. (31). Второй член выражает дополнительное вращение плиты на колонну из-за удлинения укрепление в колонну и по длине 2D из наклонных трещин (см. рис. 4). Конечная вращения пластинки регулируется боковой колонки, где неуравновешенный момент дает напряжение в верхней арматуры. Вот почему 2М ^ е ^ ^ к югу используется в уравнение вместо суммы M ^ е ^ к югу ^ M ^ ^ Elb югу.
... (31)
с (25).
Неупругих вращения, усиление выход
Если армирования умеренно, то все или часть верхней усиление достигает выход напряжение до штамповки происходит, которая определяется (12). Упругих (30) и (31), но со мной, V ^ ^
Дополнительные возможности кривизны ( (30) и (31) дает
... (33)
Обратите внимание, что распространение упругих кривизны Поэтому уравнение. (32) может быть использована для расчета конечной ротации.
Если V> V ^ ^ к югу Y1, то конечная вращения приближается к нулю, когда V подходы к югу V ^ ^
... (34)
При расчете конечной вращения потенциала Проектирование завершено, если Если
Несбалансированное момент
Если по каким-то причинам несбалансированного момента соответствующего потенциала конечной вращения панелей.
Упругие условий-если
Если V> 0.5V ^ ^ к югу
M ^ югу Elb = M ^ е ^ ^ к югу (35)
Часть нижней арматуры в плите будет активирована, если V
... (36)
где
... (37)
и
... (38)
Неупругих условия-несбалансированным момент конечной вращения
M ^ к югу и ^ = югу M ^ ит ^ M ^ ^ иВ к югу (39)
, где M ^ ^ ит к югу является несбалансированным момент, что дает напряжение в верхней усиление плиты и M ^ ^ иВ к югу является несбалансированным момент на противоположной стороне колонны.
Как уже упоминалось ранее, когда усиление начинает приносить на колонну, дополнительную нагрузку на верхней подкрепление от колонны предполагается обратно пропорциональна расстоянию г от колонны. Расстояние к югу ^ у ^ г из колонки, в которых верхний выход арматура, рассчитанная по формуле. (40), где первый член представляет собой распределение упругого изгиба moment2 на единицу ширины в тангенциальном направлении в связи с вертикальной загрузкой V, а второй является распределение упругой части (= где подкрепление напряжение ниже напряжения выхода ) от изгибающего момента на единицу ширины из-за конечной вращения пластинки, см. рис. 5.
... (40)
Верхнем изгибающий момент кривая на рис. 5 соответствует фиктивных концентрических М. реакции столбец, для которого происходит штамповка, где V ^ M ^ югу дает тот же общий изгибающий момент по всей ширине C в качестве фактического реакции столбце V плюс несбалансированная момент. Если г ^ к югу у ^> 0.5C, то все верхней подкрепление будет уступить место перфорации происходит что дает
V ^ к югу M ^ = V ^ ^ к югу Y2 (41)
Если г ^ к югу у ^
... (42)
Отрицательный момент несбалансированным M ^ ^ ит к югу в конечной вращения Таким образом, будут
... (43)
На противоположной стороне колонны, изгибающих моментов в плите уменьшается и плиты поэтому ведут себя упруго. Конечная положительный момент является несбалансированным
M ^ ^ к югу иВ = M ^ югу иЬа ^ M ^ ^ к югу UBB (44)
где М ^ ^ к югу иЬа является положительным моментом несбалансированным обусловлено снижением напряжения в верхней укрепление к нулю, а M ^ ^ к югу UBB является дополнительным положительным моментом несбалансированным вызвало напряженность напряжение в нижней арматуры.
Консервативная (верхняя граница) оценки M ^ югу иЬа ^ и М ^ ^ к югу UBB являются
... (45)
... (46)
Несбалансированного момента M ^ ^ 0B к югу, в результате чего начать напряженности в нижней подкрепление в столбце
... (47)
... (48)
Дополнительный положительный момент вызывает несбалансированный начала выхода в нижней части укрепления на колонку
... (49)
с соответствующей дополнительной вращения
... (50)
При расчете конечной несбалансированного момента M ^ к югу и ^ для проектирования, например, колонны, учитываются реакции столбце V и во всех предыдущих уравнений должны быть заменены V /
Сравнение с экспериментом
Представил теорию вращения введенных оценивается в сравнении некоторых тестах в литературе (см. Таблицу 1). Результат с методом сдвига стресс, по мнению ACI 318-08, также показано в таблице в виде отношения V ^ югу тест ^ / V ^ с ^ к югу с
... (51)
... (52)
... (53)
... (54)
... (55)
Обычно подобного рода образец как концентрические погрузка была использована для моделирования эксцентричный загрузку внутренних колонн в непрерывной плоской пластины. Испытания Moe, 8 Гали и др.., 9 и Elgabry и Ghali10 были выполнены таким образом. Образцы площадь с различными краевыми условиями. образцов Мо, были поддержаны всем с краями свободно поднимать. Образцов в Гали и др. al.9 были поддержаны всем уголкам свободно поднимать. Elgabry и образцов Гали были испытаны в кадр, где по краям образцов были лишены возможности поднятия все вокруг.
Хокинс и др. al.11 использовать различные настройки. Образцы были загружены через двенадцать гнезд по периметру площади образца. Таким образом, общая изгибающих моментов в плите шириной были определены статически.
Образцов по Хокинс и др. al.11 и Moe8 были протестированы с монотонно возрастающей вертикальной нагрузки с постоянным эксцентриситетом до отказа, тем самым имитируя эффект эксцентриситета силы тяжести нагрузки. Вертикальная нагрузка поддерживалась постоянной в образцах в Гали и др. al.9 и Elgabry и Ghali10 и его эксцентриситет был увеличен до отказа, который будет напоминать введенных несбалансированным момент, связанный с interstory дрейфа. Кроме того, столбец образцов Мо распространяется только над плитой. Таким образом, столбец заменить фиктивный столбец в соответствии с рис. 6 при расчете пробивая потенциала в таблице 1.
Недостаток с силой проектирования на основе метода в соответствии с МСА 318-08 показано в таблице 1. Структурного анализа приведем лишь приблизительная оценка несбалансированным момент из-за введенных история дрейфа во время землетрясения, которое затем должно быть по сравнению с неточными, а номинальная вместимость продемонстрировали большой коэффициент вариации для предсказания результатов испытаний. Способность предсказания в таблице 1, однако, консервативные для всех соединений, за исключением тех, с низким коэффициентом усиления.
Принцип расчета прогнозов в соответствии с представленными теория показала в приложении для типичных образцов (Moe/M2) и (Гали и др. al./SM1.0). Предсказал критических эксцентричный колонке реакции V ^ ^ к югу известково определяется итерации до рассчитано и зарегистрировано эксцентриситеты были равны. Нормальный подход к конструкции (расчет конечной вращения потенциала
Очевидно, что представленные теория предсказывает, несбалансированное момент вращения конечной опытных образцов с очень хорошей точностью, с низким коэффициентом вариации 0,063. Большего значения 1,0 на долю V ^ югу известково ^ / V ^ ^ к югу тест показывает, что оценка конечной несбалансированным момент консервативный для проектирования, например, колонны. Конечная вращений и края прогибов, соответственно, оцениваются менее точно с коэффициентом вариации немного больше, чем соответствующий коэффициент для эксцентричного потенциала штамповки в соответствии с МСА 318-08. Следует иметь в виду то, что ACI коэффициент вариации, распространяется только на предсказание неопределенности для несбалансированного потенциала момент. Коэффициент не включать неопределенности (который может быть очень большой) для связи между введенных неупругих interstory дрейфа и несбалансированного момента. Изложенной теории, таким образом, представляет собой безопасный дизайн подход, при котором введенных неупругих interstory дрейфа непосредственно сравнению с вращением потенциала структуры ..
Параметрическое исследование
Хорошо известно, что сильное влияние размера существует предел прочности на сдвиг перфорации (в стрессовых единиц) плоских пластин. Это было продемонстрировано в номер 2, что сдвиговая прочность уменьшается с увеличением глубины зоны сжатия. Было также показано, что величина эффекта зависит от величины изгибных укрепление поскольку не размерный эффект существует, если все технические достижения уступить штамповки происходит как в поменьше и в более широком плиты. Изгибных потенциала, а именно, пропорциональна D2 для плит с одинаковой геометрической пропорции, что означает, что касательное напряжение (также пропорционально г ^ ^ SUP 2) на разрушение при изгибе таких плит не зависит от размера плиты.
Вышеупомянутые показано на рис. 7, где сила штамповки (в стрессовых единиц) для геометрически подобных плит разного размера рассчитывается в соответствии с представленной теории концентрических штамповки. Размерный эффект, то выразил на коэффициент ). Среднем более сложный фактор размерного эффекта представлена теория хорошо согласуется с фактор размерного эффекта ФИП-КСР Типовой кодекс 1990 года, который, кажется, разумный компромисс, если эффект от укрепления выход игнорируется. Таким образом, можно считать основания полагать, что представленные теория может быть использована для изучения если вращение потенциала плоских пластин уменьшается с увеличением толщины плиты.
Результат показан на рис. 8 для геометрически подобных плит с эффективным глубине 120 и 240 мм (4,7 и 9,4 дюйма). Колонке реакции на рисунке, нормированная на отношение V / V ^ с ^ к югу, где V ^ с ^ к югу является номинальным концентрических потенциала штамповки в соответствии с МСА 318-08. Можно сделать следующие выводы сделаны;
* Оба верхнего армирования
* Очень большой вращения может быть достигнута при 120 мм (4,7 дюйма) с армированием плиты соотношение ниже 0,7%, потому что все изгиб подкрепление может достигать штаммов значительно выше доходности напряжение до критической конкретного штамма достигнута;
* Увеличение потенциала вращения с уменьшением количества верхней подкрепление, если V меньше питанием 0.8В ^ с ^ к югу на 240 мм (9,4 дюйма) плиты;
* Вращения потенциал резко снижается на 240 мм (9,4 дюйма) плиту в связи с 120 мм (4,7 дюйма) плиты, а также
* Если требуется, чтобы пластины должны иметь возможность вращения, например, V
На рис. 9, сейсмический потенциал дрейфа оценивается по тем же плит, как на рис. 8 при условии, что конкретные возможности деформации уменьшается на 25% в формуле. (6) и (26) в связи с циклической напряжения сдвига в столбце. Следующие выводы можно сделать:
* Оба верхнего армирования
* Увеличение дрейфа потенциала с уменьшением количества верхней подкрепление, если V меньше питанием 0.8В ^ с ^ к югу на 120 мм (4,7 дюйма) плиту и менее 0.5V югу ^ с ^ на 240 мм (9,4 дюйма) плиты, а также
* Для столбца реакции больше 0.75V к югу ^ с ^, допустимого дрейфа в соответствии с разделом 21.13.6 (б) ACI 318-08 для дающая плоской пластины кадров становится небезопасным для 120 мм (4,7 дюйма) панели.
* 240 мм (9,4 дюйма) плиты не доходит до поворота потенциала определяется ACI 318-08, независимо от соотношения величины арматуры и колонных реакции.
* Нет
ВЫВОДЫ
Основываясь на результатах этого исследования, можно сделать следующие выводы сделал:
* Метод проектирования, где представлен несбалансированный моменты из-за введенных плиты колонки повороты не должны быть оценены. Это является более безопасным и более жесткие, чтобы проверить, что вращение потенциала плиты превышает введенные ротации. Метод применим для введенные из-за поворота interstory дрейфа, а также тяжести нагрузки.
* Это показали, что вращение потенциала плоских пластин зависит от соотношения V / V ^ с ^ к югу и верхней Кроме того, появляются плоских пластин для отображения сильное влияние размера с уменьшением вращения потенциала с ростом эффективной глубины плиты. Запись interstory дрейфа потенциала для испытания плит с малой эффективной глубине около 125 мм (5 дюймов) или меньше, следовательно, не может быть небезопасно для плоских пластин с большей эффективной глубины.
Нотация
= Коррекции основных уравнений момент для плоских пластин с прямоугольной панели, уравнение. (27)
B = диаметр кругового колонке
C = диаметр кругового испытательного образца, ширина колонки полосы время меньшее из 0.4L ^ ^ 1 к югу и к югу 0.4L ^ 2 ^
C = размер квадратного колонке
с ^ ^ 1 к югу = размер прямоугольной колонки по направлению службы, для которых моменты определяются
C ^ 2 югу = размер прямоугольной колонки перпендикулярно C ^ 1 ^ к югу
D = эффективная глубина плиты
E ^ югу с0 = модуль упругости бетона при нулевой деформации, уравнение. (10)
E ^ югу c10 = секущий модуль упругости для бетона до критической деформации 0,0010, уравнение. (11)
EI = изгибной жесткости на единицу ширины плиты с трещинами, уравнение. (23)
E ^ югу ы = модуль упругости для армирования, уравнения. (9)
е = эксцентриситета колонны реакции
е '^ к югу с = сжатие прочность бетона
F ^ к югу и ^ = предел прочности арматурной стали
е ^ ^ к югу у = предел текучести арматурной стали
Н = толщина плиты
К ^ к югу
К югу ^ V ^ = V / V ^ югу
L = ширина пролета измеряется центра к центру опоры
L ^ югу 1 = ширина пролета в направлении, что моменты в настоящее время определяется
L ^ 2 югу = ширина пролета перпендикулярно L ^ 1 ^ к югу
M = учтены несбалансированного момента
M ^ югу B = общая несбалансированного момента в плите, которая дает напряжение в нижней укрепление
M ^ суб-эль = несбалансированного момента, согласно теории упругости
M ^ югу T = суммарная неуравновешенная момент в плите, которая дает напряжение в верхней укрепление
M ^ к югу и ^ = несбалансированного момента вращения конечной
м = изгибающий момент на единицу ширины
м ^ к югу г = изгибающий момент в радиальном направлении по отношению к столбцу
м ^ к югу т = изгибающий момент в тангенциальном направлении по отношению к столбцу
м ^ к югу Y1 = изгибающий момент начала укрепление выход, уравнение. (22)
м ^ к югу Y2 = изгиб потенциал, уравнение. (20)
м ^ к югу (16)
д = учитываться нагрузка на единицу площади
К = радиальное расстояние от центра колонке
г, к югу у = расстояние от колонки, в которых верхний дает подкрепление, уравнения. (40)
V = учитываться реакция колонке
V ^ к югу с = номинальная мощность концентрических штамповки без поперечной арматуры в соответствии с МСА 318-08
V ^ к югу M = фиктивные реакции столбец, формула. (41) и (42)
V ^ к югу п = концентрических реагирования столба меньшее из V ^ югу Y2 ^ и V ^ ^ к югу
V ^ к югу Y1 = столбец реакции на первый выход на колонки, уравнение. (21)
V ^ к югу Y2 = столбец реакции, когда все укрепления производит более ширина образца, уравнение. (19)
V ^ к югу
W = эффективная ширина полосы плиты, которая является меньшим из L ^ 1 к югу ^ и L ^ 2 ^ к югу
х = высота зоны сжатия под действием упругих условиях уравнение. (7)
(6)
(12)
(13)
(25) и (26)
(24)
(32) и (34)
Ссылки
1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-08) и Комментарии" Американский институт бетона, Фармингтон, М., 2008, 465 с.
2. Бромсом, CE, "Бетон плоских плит и Фундамент: Разработка метода для перфорации и детали для пластичности", кандидатская диссертация, Королевский технологический институт, Стокгольм, Швеция, 2005, 114 с.
3. Комитет Евро-дю-Beton Интернационал ", КСР-МФП Типовой кодекс 1990," Вестник d'информации, № 213/214, Лозанна, Швейцария, 1993, 437 с.
4. Бромсом, CE, "Пластичность плоских пластин: Сравнение Shear Укрепление системы", ACI Структурные Journal, В. 104, № 6, ноябрь-декабрь 2007, с. 703-711.
5. Маст, PE, "подчеркивает, в плоских пластин Рядом Столбцы", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 67, № 10, октябрь 1970, с. 761-768.
6. Aalami, B., "Миг-Rotation Связь между колонны и плиты", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 69, № 5, май 1972, с. 263-269.
7. Бромсом, CE, "плоских пластин в сейсмических районах: Сравнение Shear Укрепление системы", ACI Структурные Journal, В. 104, № 6, ноябрь-декабрь 2007, с. 712-721.
8. Moe, J., "ножницы прочности железобетонных плит и Фундамент под действием сосредоточенных нагрузок", бюллетень D46, портландцемент Ассоциации исследований и разработок Лаборатории, Skokie, IL, 1961, 135 с.
9. Гали, A.; Elmasri, M.; и Дилгер, W., "штамповки плоских пластин при статических и динамических горизонтальных сил" ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 73, № 10, октябрь 1976, с. 566-572 .
10. Elgabry А., Гали, A., "Тесты на бетонную плиту-Column Связи с Стад-поперечной арматуры, подвергнутого Shear-Момент передачи", ACI Структурные Journal, В. 84, № 5, сентябрь-октябрь 1987, с. 433-442.
11. Хокинс, N.; Бао, A.; и Ямадзаки, J., "Момент передачи из бетонных плит Колонки," Структурные ACI Journal, В. 86, № 6, ноябрь-декабрь 1989, с. 705-716.
Карл Эрик Бромсом является старшим консультантом WSP Sweden AB, Стокгольм, Швеция. Он получил степень магистра и докторскую степень в Королевском технологическом институте (KTH), Стокгольм, Швеция. Его исследовательские интересы включают дизайн плоской пластине структур с акцентом на возможности штамповки, пластичность, и защиты от случайных нагрузок.