Оценка прочности соединения внутренних дел Слэб-Column. Документ, Тянь Ин, Джеймс О. Jirsa и Огузханского Байрак / авторов ЗАКРЫТИЕ
Обсуждение Адриан восточной долготы и Г. И. Барри Ранкин
Королевский университет в Белфасте, Великобритания
Авторы внесли ценный вклад в улучшение методов оценки прочности внутренних связей slabcolumn. Это чрезвычайно важное направление исследований, но есть еще возможности для улучшения, как это явствует из таблицы 3 этого документа. Основной причиной за вклад в обсуждение этого документа имеет целью привлечь внимание читателей на предыдущие работы, что дает соотношение сопоставимые с результатами испытаний. Результаты исследования сообщили в номер 60 представляет собой расширение подхода приводятся в статье, опубликованной в журнале в ACI 1975,61
Используя методы подробно изложены в номер 60, соотношение прогнозов с результатами 120 тестов, проведенных различными исследователями приведены в таблице 4, а также показано на рис. 15 ведения 60. Общее соотношение хорошо, почти все результаты падения чуть выше линии равных испытания и прогнозируемых значений.
Прогнозы Ранкин и Long60 также по сравнению с прогнозами других методов концентрически нагрузкой равномерно армированные плиты с квадратными колоннами. Эта сумма составила корреляции каждого метода с 101 результатов тестирования из различных источников. Эта информация представлена в таблице 5, который показывает, что соотношение достигнутых Ранкин и Лонг значительно лучше, чем по другим процедурам. Среднее отношение тест, чтобы предсказать разрушающей нагрузки с помощью предложенного метода является 1,189, коэффициент вариации равный 10,6%.
Причиной улучшения корреляции, полученные в номер 60 в основном в связи с признанием влияния армирования на изгиб потенциала и пластичность плит. В связи с этим британский стандарт BS 8110 (61) дает определенное признание о том, подкрепления.
Коэффициент вариации, полученные в номер 60 составляет стандартное отклонение 12,6%, что немного лучше, чем стандартное отклонение в размере 13% (рис. 5) сообщают авторы.
Ссылки
60. Рэнкин, GIB, и долго, AE, "Прогнозирование Штамповка прочности обычных образцов плит-Column," Труды Института гражданских инженеров, часть 1, № 82, апрель 1987, с. 327-346.
61. Длинные, AE, "двухэтапный подход к прогнозированию Штамповка Прочность плит", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 72, № 2, февраль 1975, с. 37-45.
62. Риган П., "Проектирование железобетонных плоских плит," Техническая записка к проекту Рекорд 220, CIRIA, Лондон, Великобритания, 1978.
63. Рэнкин, GIB ", штамповка отказов и сжатие мембраны действий в железобетонных плит", кандидатская диссертация, Королевский университет в Белфасте, Северная Ireleand, 1982.
64. Базы, GD, "Некоторые тесты на прочность штамповки Shear из железобетонных плит," Техническое примечание TRA/321, цемента и бетона ассоциации, Слау, Великобритания, 1959.
65. Тейлор Р., Hayes, B., "Некоторые тесты на действие пограничного Ограничение по перфорации Shear в железобетонных плит," Журнал конкретных исследований, V. 17, № 50, март 1965, с. 39 - 44.
66. Dragosavic М., ван ден Beukel, A., "штамповка сдвига", цапля, V. 20, № 2, Delft, 1974.
67. BS 8110-1985, "Структурные использования бетона", ч. 4, Британский институт стандартов, Лондон, Великобритания, 1985.
68. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования к железобетона (ACI 318-83)," Американский институт бетона, Фармингтон, М., 1983, 111 с.
Авторов ЗАКРЫТИЕ
Авторы благодарят discussers за проявленный интерес к бумаге. Как отмечается в нашем документе, основной целью исследования было оценить несбалансированным момент сопротивления внутренних соединений плиты колонки подвергаются сейсмических нагрузок. Поскольку большинство тестовых данных для боковой загрузки доступны для образцов с квадратными колоннами, исследование было посвящено этой категории связей.
Оценка тяжести грузоподъемность
Shear на два изгиба лица критической секции и кручение на двух других лиц, которые взаимодействуют с сдвига обеспечить существенное бокового сопротивления нагрузки. Максимальное напряжение сдвига на связь при боковой загрузкой предполагалось, должна быть идентична, что при загрузке концентрических тяжести. Таким образом, тяжесть нагрузки внутренних соединений плиты колонки впервые была исследована.
Состав тестовой базы данных-Gravity грузоподъемностью плитой квадратных колонке связи является функцией от прочности бетона, изгиб арматуры, C / D отношение, граничное условие, пролет углубленного отношения, а также толщина плиты (размерный эффект). Последствия первых трех переменных были исследованы в нашем исследовании. Тестовых данных, используемых в исследовании, были те, в которых авторы и первоначально сообщалось достаточно подробно, чтобы фактическая численность материал, плиты изгиб детали арматуры, и плиты средней эффективная глубина может быть определена. Из исследования фокус, тестовые данные для образцов с неквадратной колонны, слишком маленький промежуток углубленного отношения, или слишком большое укрепление отношений не были рассмотрены. Совместное ACI-ASCE Комитет 445 находится в процессе разработки больших баз данных, которые могут быть использованы для дальнейшей калибровки модели авторов, и оценить последствия более переменных. Хотя некоторые тестовые данные по Regan45 Gardner47 и не были приняты, некоторые из их work4, 11 были ссылки.
Размер воздействие Слэб размерный эффект не был рассмотрен из-за отсутствия достаточных данных тест, который может быть использован для прямого выделить размерного эффекта без связи влияние других переменных. Исследования, однако, не исключает возможности использования дополнительных факторов, включать эффект глубины на сдвиг потенциала плоских пластин. Недавно опубликованные данные Guandalini др. al.69 дало возможность непосредственно определить размер эффекта.
Воздействие изгиба арматуры и бетона на сжатие strength.According в статистических процедур анализа описаны в статье, ошибки, вызванные использованием различных значений ^ к югу у ^) ^ ^ SUP Подчеркнул значение
Критическое положение раздела и последствиях C / D-Если соотношение S в, г, 1.5D и 2.0D. Кроме того, ориентация наклонной трещины является функцией от соотношения изгибных подкрепления. Если S выбрана в качестве 1.5D и 2.0D, сдвига критической секции будет располагаться за пределами самой поверхности неудачей слегка усиленные связи. Таким образом, S = 0.5d, используемый в МСА 318, была принята для удобства и для получения надлежащего физический смысл критических секций.
Шехата? Фс equation.Assuming высота плит зоне сжатия, как 0.8d (к югу к югу с ^, следующее уравнение для внутренней плиты столбцов соединения могут быть получены из Шехата? фс work58
P ^ ^ при г ^ к югу 0 ^ / D
где Р пробивая сопротивление и г0-радиус колонны. Уравнение (32) выражает эффект изгиба арматуры и соотношение размера колонки до перекрытия эффективная глубина аналогично формулам (13) и (14), кроме того, что предел текучести изгибных укрепления не было рассмотрено.
Ширина, над которыми укрепление Коэффициент рассчитывается на изгиб-за укрепления пробивая поверхность удерживает открытия наклонной трещины и, таким образом противится разрушение при сдвиге. Кроме того, определения влияния изгиба арматуры и состав тестовой базы данных, используемых в различных исследований может привести к различному выбору ширины сляба, над которыми эквивалентной плиты отношение укрепление оценивается. Базы данных, используемые в исследовании содержится значительная часть слегка усиленные типичных соединений существующих flatplate структур и имеет отношение к главной цели нашей работы. Для таких соединений, уступая стали распространяется на большую площадь плиты. Кроме того, Элстнер Hognestad3 и заметил, что концентрация растягивающих укрепление непосредственно через колонку (при сохранении общего объема изгиб подкрепления) не увеличивает прочность на срез. Это свидетельствует о том, что вся плита шириной изолированных образца при загрузке концентрических тяжести должен быть использован для определения эквивалентных отношение подкрепления.
Применение положений код слегка усиленный образцов slabcolumn connections.All, для которых ACI 318 уравнений (уравнения (2) и (3) нашей газеты) для проектирования новых структур завышает мощность сдвига были низкие уровни усиления. Это уравнение, однако, также недооценивает потенциал 39% образцов с низким отношения арматуры ( Таким образом, большой разброс данных показано на рис. 3 показывает, что за счет исключения некоторых важных переменных, таких как соотношение изгиба арматуры, использование МСА 318 выражений не подходит для оценки существующих структур. Сравнение экспериментальных данных с предсказаниями, основанными на другие коды, дизайн выходит за рамки настоящего документа, но была представлена в исследовании спутника (номер 70).
Оценка бокового сопротивления нагрузки плиты колонки связи
Эксцентричный напряжения сдвига модели эксцентричный модели напряжения сдвига была разработана испытаний образцов с относительно высоким коэффициентом усиления. Поведение этих образцов отличается от слегка армированных плит столбцов соединения, для которых достижение боковой силы не может вызвать одновременный выход из строя сдвига штамповки. Таким образом, пробивая разрушение при сдвиге лучше интерпретировать как среднее неудачи, контролируемых крупными неупругих деформаций сосредоточены на наклонных трещин. Если эксцентричной модели напряжения сдвига точно определяет внутреннее распределение сил в плите на колонну, модель должна быть применимы также и для целей оценки. Как и в ряде других исследований, 31,34,36 данные, представленные в колонках (11) и (12), таблица 3 нашей газеты, были использованы для изучения эксцентричной модели напряжения сдвига и напомнить читателям о неточности ACI 318 выражения, как оценки. Неадекватность результатов линейного распределения напряжений сдвига, что приводит к недооценке потенциала на крутильных колонке стороне лица, а также ассоциации прочность на сдвиг с 4 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм (0,34 [квадратный корень в] е '^ с ^ к югу] МПа) для соединения с квадратными колоннами ..
Крутильных сопротивления, тестовые данные типичных пучков при кручении может не подходить для оценки крутильных сопротивления плиты колонки связи, поскольку пучок с веб усиление и без очень узкой сечение не может моделировать поведение плиты. С учетом возможных ошибок, участвующих в оценке сдвига и кручения потенциала, несколько простых взаимодействия сдвига кручения отношений были рассмотрены и линейный формат условии, что лучшие оценки с достаточной степенью точности, как показано в колонке (8) в таблице 3.
Заключение
Основная цель нашей работы заключается в разработке выражения, которые могут быть использованы для оценки силы, а не дизайн интерьера соединений плиты колонки. Предлагаемого выражения хороших результатов для баз данных, которые использовались в ходе калибровки. Перекалибровки предлагаемого выражения может быть целесообразным, если они рассматриваются в отношении полной и широко согласованных баз данных (в настоящее время разработан силами объединенного ACI-ASCE Комитет 445).
Ссылки
69. Guandalini, S.; Burdet, ПР и Muttoni, A., "штамповка Испытания Плиты с низкой Укрепление коэффициенты", ACI Структурные Journal, В. 106, № 1, январь-февраль 2009, с. 87-95.
70. Widianto; Байрак, О. и Jirsa, JO, "Два-Way Shear Прочность плит-Column соединения: пересмотр положений МСА 318", ACI Структурные Journal, В. 106, № 2, март-апрель 2009, с. 160-170.