Strut-и-Tie модель развития возглавляемой бары во внешней Луч-Column Совместной
Стойки и галстук модели (СТМ) для развития во главе баров в совместной внешней пучка колонке предлагается расследует реалистичной передачи силы во главе баров сустава. Растягивающие силы в главе бар считается разработанный голову подшипника вместе с связи вдоль длины частичное заглубление. Модель состоит из стойки с узловыми зон для несущих головой и веером поля напряжений для связи сопротивление вдоль связанных длины. Модель представляет, как разложить растягивающие усилие, развиваемое в главе баров в прямое действие и вентилятор стойки действий и их последствий на прочность сдвига. Тесты на внешних соединений пучка колонки без поперечной арматуры, а также, что игнорирование осевой силы от собственной массы и живой груз, предназначены сосредоточить внимание на влияние крепления потенциала во главе полосы на совместных прочность на сдвиг.
Ключевые слова: крепления; пучка колонки сустава; связь; во главе бар стойки и галстук модели.
(ProQuest: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Стандартный крючок часто используется для закрепления продольного армирования прекращается в течение внешних или угол луча колонке суставов. Стандартный крючок в качестве крепления устройства в таких регионах, однако, может привести к перегруженности стали с трудностями в производстве стали и бетона размещения. Как бетона и арматуры высшего сильные применяются размеры железобетонных членов стало меньше с более долгосрочное развитие длины арматуры и, следовательно, крепления арматуры становится все труднее. Ассортимент во главе баров, такие, как показано на рис. 1, был рассмотрен в качестве альтернативы крючковатым баров уменьшить заторы стали и облегчить изготовление, строительство и конкретные placement.1-3
Уоллес и др.., 2 DeVries, 4 Bashandy, 5 и Thompson6 исследовали поведение во главе баров в напряжении. Дизайн уравнений были предложены в предыдущих исследований ,4-6 статистически полученная из данных испытаний, в целях развития длины главе баров. МСА 352R-027 устанавливает требования к разработке главе баров, которые соответствуют ASTM 970-04.8
Развития длина главе бар следует рассматривать как 3 / 4 стоимости крючковатым баров на основе прошлых исследований ,2,4,5,9-11, как в МСА 352R-02. Bashandy5 сообщил, что отношение длины развития во главе бар, что и крючковатым бар от 60 до 65%. Этот результат был получен от его внешнего пучка колонки совместные испытания, где большинство опытных образцов показали стороны прорыв неудач. Рекомендуется, чтобы образование пластических шарниров в пучках происходит до нежелательных видов отказов ограниченной деформативность таких, как совместные провал сдвига или якорь провал пучка продольного армирования. МСА 352R-02 гарантирует, что суставы имеют достаточного совместного прочности на сдвиг и развития пучка шестов для упругого поведения сустава. Совместное выражение прочности на сдвиг МСА 352R-02 включает материал сильные совместные конфигураций и типов подключения.
По данным испытаний на внешних соединений пучка столбец с возглавлял полос Bashandy, 5 диагональные трещины из головы во главе бар на сжатие зоны пучка наблюдается в связи с тем после раскрытия трещин вдоль длины заливки бар, что произошло. Первоначальный трещин вдоль главе бар считаются развиваться за счет частичной потери прочности вдоль стержня. Диагональные трещины, как считается, направлении сжимающих напряжений, когда часть крепления потенциала разработан диагональная распорка. Что касается креплений потенциала во главе баров, Thompson6 сообщил, что развитие во главе бар состоит из несущих голову и связи вдоль длины якорной стоянки во главе бар. Так называемых крепления длина была определена как длина измеряется вдоль стержня от подшипника лицом головы до точки максимального напряжения бар.
Чтобы рассмотреть связи действий по узы стойки и галстук моделей (СТМ), размытым подход узел является более подходящим, чем сингулярных лечения узел связи по передаче стержне конечной длины. Hong12-14 представлены серии СТМ для развития прямых бар в чистых угольных технологий и TTC узлов полагая постоянными прочность вдоль стержня и смазывают узлов.
Понимание возможностей крепления к главе баров требует четкой и реальной силой передачи моделей, которые помогли в детализации и определения размеров баров главе с подкреплением в D-области, например, в суставах. Эта статья представляет собой STM развития во главе баров в совместной внешней пучка колонки с рассмотрением размер головы, длина заливки и эффектов окружающего структурной конфигурации, такие как совместное пропорции и размеры колонны и балки.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Во главе бар, в качестве альтернативного варианта для стандартных 90-градусной крючковатым бар, фактически, применимые к внешней суставов пучка колонки. Отсутствие механизмов и крепления потенциала во главе бары не имеют четкого решения. Эта статья представляет собой STM развития во главе бар внешней beamcolumn совместного при разложении его крепление способность взвалить на голову и связь сопротивления и их влияние на прочность сдвига. Основные параметры предлагаемого материала STM привлекать сильных и конфигурации пучка столбец узла в то время как в настоящее время продолжительность развития во главе баров в соответствии с МСА 352R-02 выражается в плане материальных преимуществ только. В данном исследовании серии опытов на внешних соединений beamcolumn сравниваются с креплением силы предсказывали предложенной модели.
GLOBAL стойка-И-ДИ-модель для наружных BEAM-COLUMN узла
Рассмотрим во главе бар, бар пучка расторгается в стык внешнего пучка столбцов узла подвергается боковой загрузкой, как показано на рис. 2 (а). В боковой загрузкой, каждый конец колонка представляет midheight верхних и нижних колонн, как точка перегиба. Для исследования крепления пучка продольного армирования в суставе, во главе бар подвергается растягивающей нагрузки P и сжимающей силой равной величины, разработанных на расстоянии де моделирования изгиб сжимающие напряжения в блоке сечения пучка. Сил колонке сдвига определяется из условия равновесия в момент Вычитая колонке сдвига от растягивающей силы в главе бар дает совместное сдвига (1 - Диаграмме сдвига силы вдоль колонны показана на рис. 2 (а). Для исследования возможности крепления главе бара в течение совместной внешней пучка колонки, STM показано на рис.
Чтобы правильно описать напряженное состояние в совместных с учетом его соседних окружающей среды стресс, два диагональных поля сжатия, ST1 ST2 и, как показано на рис. 2 (а), как предполагается. Strut ST1 представляет собой однородное поле сжатия от головы во главе бар на сжатие зоны пучка. Веерообразные сжатия поля, ST2, должна быть разработана связи вдоль границы во главе бар и concrete.15 суммирования горизонтальных составляющих ST1 ST2 и равна совместных сдвига (1 - Растягивающая нагрузка P в главе бар сопротивляется диагонального поля напряжений в связи с совместной (1 - 2 (а).
Потому что растягивающая нагрузка P переходит к совместной и верхней колонке связи вдоль длины и заливки его руководителем подшипник, все горизонтальные компоненты внутренних сил на уровне главе бар должны пересекаться во главе бар. Иными словами, совместная сдвига должны быть переданы в столбец отклонением силы в главе бар.
Для простоты предполагается, что ни одна поперечная сила из пучка введено, так как сила сдвига пучка значительно меньше, чем совместное усилие сдвига и не имеют большого влияния на якорной стоянке потенциала. Колонка осевой силы внимания, так как тесты показали, что в том числе осевые нагрузки имеет тенденцию к улучшению совместной behavior.16
Рассмотрим свободную тела диаграмма STM в рамках совместного показано на рис. 2 (б). Вертикальной силы, C ^ 1 ^ к югу и к югу C ^ 2 ^, находятся в равновесии с вертикальной компоненты и ST1 ST2, соответственно. Если центр тяжести сжатая зона колонны предполагается идентична тяжести продольной сжимающей арматуры, 17 момент состояние равновесия относительно точки C требует
Величины и места вертикальных сил C ^ 1 ^ к югу и к югу C ^ 2 ^ зависит от стрессовых состояний сжатия поля, и ST1 ST2, в суставе. Стрессовых состояний при сжатии полей, и ST1 ST2, должны удовлетворять равновесия и выход условиях. Закрепление возможности во главе бар может быть вычислена по напряженных состояний сжатия поля в суставе.
LOCAL стойка-И-ДИ-модель для наружных BEAM-COLUMN ОБЪЕДИНЕННАЯ
Предположения
Полей напряжений в совместных нашли свое отражение в поле напряжений плоскости со следующими идеальной пластичности материала. Квадратных локуса выход с нулевым напряжения отсечки на рис. 3 () используется для выхода условия для бетона. Арматурного проката предполагается оказывать сопротивление только в осевом направлении, как показано на рис. 3 (б). Эффективности факторов Эти факторы в основном зависят от деформации environment.18-20 Хотя бетон не может быть, строго говоря, быть классифицированы как идеально-пластического, пластичности теория может быть использована, если коэффициент эффективности
Местная прочность уз главе баров зависит от силы окружающего бетона, формы и размеры наконечников из баров, а также величины удерживающего напряжения. Для практических целей проектирования, условие текучести для бара / бетон интерфейс предлагается в качестве постоянной модели прочность с нулевым напряжения отсечки, когда степень изменения прочности в зависимости от величины поперечной ограничиваясь напряжений пренебречь, как показано на рис . 3 (с) .15
Система предназначена на провал только из-за дробления стойкой ST1 с облигационным провал ST2 области сжатия. Во главе бар не дает, потому что крепление силы не может быть определена до крепления провал. Кроме того, колонна подкрепления не дают на основе сейсмических философии дизайна сильных и слабых колонке пучка.
Силы равновесия
Плоскости поля напряжений (ST1 и ST2) в совместном напряжения в узловых зонах, а также подписывать конвенцию для напряжений приведены на рис. 4. Это удобно ввести координаты х с началом в центре головы. Толщина из плоскости член обозначается B.
Сжатия поля, ST1, передает отношение силы, с головы до сжатая зона пучка (- Есть два альтернативных видов отказов для сжатия ST2 области: связь неудачи и диагональных сокрушительный провал. В данном исследовании максимальную прочность крепления главе бар предполагается эквивалентно связи неудачи на краю поля сжимающих ST2 с головой прочность подшипника.
В предельном состоянии, двухосных сжимающие напряжения в узловых зонах достичь эффективного сжатия прочность бетона е ^ ^ к югу куб. Геометрии узловых зон, связанных с величиной и направлением сжимающей силы стойкой ST1. Силу компонента стойкой ST1 в направлении х (1 - диаграмме сдвига силы на рис. 2 (а). Чистая области головы ^ ^ к югу NH разделить по толщине члена B определяется как эквивалент эффективная ширина головы и обозначается как 2B. Таким образом, сила компонент Strut ST1 в направлении х может быть выражена как 2 (1 - Разделив силы компонента ST1 в направлении х эффективного сжатия прочность бетона и толщины Аи B дает размер S ^ 3 ^ к югу в узловые зоны CBB'F на рис. 4. Размерности г ^ ^ к югу 3 в том же узловые зоны могут быть получены из угла
Акцент на сегменте О. в передней части головы также предполагается, что е ^ ^ к югу у.е. в связи с непосредственным силу в голову. Размер сегмента ОН в узловой зоны, СПЗ, обозначается как L ^ югу Ь ^, можно определить состояние равновесия, и выражается в формуле. (5), с неизвестного параметра K ^ о ^ к югу. Геометрии и напряженное состояние в узловых зон и ST1 может быть выражена как формула. (2) в (5).
S ^ югу 3 = 2 (1 -
... (4)
... (5)
, где .
На границе во главе бар / бетон, напряжения сдвига Регион DFGH на рис. 4 считается одноосно подчеркнул с основными сжимающих напряжений Сегмент DE по главе бар без стресса из-за растяжения силы в поперечном направлении, чтобы во главе бар, поэтому область DEF ударением.
Размер зоны обращения CBB'F показано на рис. 4 рассчитывается из суммы сил и напряженное состояние в узловые зоны. Диагональные силу нижней колонке C ^ S ^ югу действует на сегмент, BB ', а его горизонтальная составляющая равна колонке сдвига Напряжений на сжатие R ^ 2 ^ к югу и к югу S ^ 2 ^ должны противостоять вертикальные и горизонтальные компоненты C югу ^ S ^, соответственно.
Пренебрегая связи сопротивление по продольной армирования колонны, суммирование вертикальных сил C ^ ^ c1 к югу и к югу T ^ ^ С2 на рис. 2 (б) действует на отрезок В'С '(г ^ о ^ к югу), как показано на рис. 4. Так обозначает размерность изгибных сжимающие напряжения в блоке сечения пучка. Основные сжимающих напряжений-р и д-в х-и у-направлениях узловые зоны CBB'F предполагается форме, как в уравнении. (6)
... (6)
Условия равновесия в х-и у-направлениях, сочетая рис. 2 (б) и рис. 4, требуют
... (7)
... (8)
где л ^ к югу р представляет ST2 по горизонтали во главе бар.
Доходность условиях
Поскольку в режиме связи провал особое внимание в этом исследовании, необходимо, чтобы напряжение связи результирующего U вдоль главе бар достигает своей конечной прочности U ^ югу р в сегменте DH на рис. 4. Растягивающие силы P в главе баров меньше, чем их эффективной текучести T ^ югу р.
U = U ^ югу р к л ^ к югу Ь
P
В дальнейшем предполагается, что двухосных сжимающие напряжения в узловых зоны равной е ^ ^ к югу у.е.
-Р = д = / ^ ^ к югу у.е. (11)
Регулирующие условия для выхода предельное состояние (уравнение (9) и (11)), и местные условия равновесия ST2 однозначно определить крепления потенциала и в конечном итоге состояние напряжения.
Местные условия равновесия для бесконечно малых элементов
Для того чтобы сформулировать местных условий равновесия бесконечно малых элементов во главе бар, диагональ области сжатия, узловые зоны, и их геометрии, изображенного на рис. 5 (а). Конкретной траектории сжатия ST2 можно объяснить, используя ось х перехватить Таким образом, координаты точки Q (х, у) на сжатие XR траектории на рис. 5 (а) удовлетворяет
х =
Для описания границы зоны обращения B'C'F конечной размерности, то удобно ввести локальную RS системе координат с началом в точке C такая, что г = х - л ^ е ^ к югу и ы = у - г , как показано на рис. 5. Криволинейный сегмент, GF, узловых зоне описывается неизвестной функции г (ы). Координаты точки R (х \ к югу Ь ^, у ^ к югу Ь) на изогнутой функции г (и) удовлетворяет
л ^ е ^ к югу г =
Дифференцируя уравнение. (13) по
Д-р = d
Направлении х компонент ST1, (1 - С выходом состояние связи (уравнение (9)), касательное напряжение на границе во главе бар / бетона на совместной сторона выражается в виде
... (15)
Условий равновесия бесконечно малого элемента XX'W, как показано на рис. 5 (б), в х-и у-направлениях дают нормальное напряжение (-
... (16)
Рассмотрим, наконец, свободной тела диаграмма бесконечно XX'R'JR элемент, как показано на рис. 5 (а). Условия равновесия в х-и у-направлениях требует
В настоящее время отношения между г и с, определяется по формуле. (15) через (17).
... (18)
... (19)
, где
Уравнение (19) означает, что сжатие траектории должны быть нормали к границе кривой узловые зоны.
Местные условия равновесия для ST2
С выходом условий и местных условий равновесия, одно из основных уравнений происходит следующим образом. Разделив уравнение. (14), Д. С. После подстановки уравнения. (18) и (19) получим следующее дифференциальное уравнение для K
... (20)
Интегрируя обе части уравнения. (18) и (20) дают
... (21)
... (22)
где с ^ 1 ^ к югу и к югу C ^ 2 ^ постоянные интегрирования.
Значения с ^ 1 ^ к югу и к югу с ^ ^ 2 может быть определена линия GH (г =-г ^ ^ к югу 4, S =-е ^ ^ к югу 2 - х ^ 3 ^ к югу, Ь, и K = K ^ о ^ к югу), которая является одной из граничных сжатие траекторий ST2 сжатия поля на рис. 5 (а). Значение S ^ 2 ^ к югу может быть выражено в терминах
... (23)
где
Потому что неизвестные склоне Ко и г-координаты (-R4) точки G на рис. 5 (а) связаны между собой, следующие выражения могут быть получены в терминах безразмерных параметров
... (24)
... (25)
где
Набор общих уравнений для геометрии ST2 вытекает из уравнения. (23) и (25).
... (26)
... (27)
Подставляя условие текучести (уравнение (11)) и геометрия узловые зоны (уравнение (3)) в уравнение. (7), условие равновесия в направлении х совместных дает следующее уравнение связанных длины к югу л ^ р ^ в терминах безразмерных параметров, включая неизвестные
... (28)
Размерности с ^ ^ 4 подпункта определяется из условия текучести для облигаций и это выражается в терминах
S ^ ^ 4 подпункта (
Минимальный уклон к югу K ^ р может быть определена геометрией линии DF, которая является одной из границ сжатия траектории ST2 на рис. 5 (а). Кр выражается в формуле. (29) в терминах безразмерных параметров в том числе неизвестных параметров Размерности с ^ о ^ к югу (= S ^ 2 ^ к югу - с ^ ^ 3 к югу - к югу S ^ ^ 4) можно переписать в виде
... (30)
Из граничных условий (г = 0, S =-е ^ к югу о =-х ^ 2 ^ к югу - с ^ ^ к югу 3-х ^ ^ 4 к югу, и K = K ^ югу р) от линии DF, определяющего уравнения для местных условий равновесия сил в совместном наконец получены.
... (31)
Глобальное состояние равновесия пучка столбцов узла
Глобальной состояние равновесия момента (уравнение (1)) можно переписать в терминах напряжений и ST1 ST2 и размерность узловых зон.
... (32)
Подынтегральных в формуле. (32) интегрируются по формуле. (13), (18) и (19). Уравнение (32) упрощается
... (33)
, где
Анкоридж потенциала P ^ к югу и ^
Неизвестные (31) и (33) одновременно с геометрией совместных (уравнение (23), (3), (29), (4), (25) и (30) для S ^ 2 ^ к югу, с ^ подпункт 3 ^, с ^ ^ к югу 4, г, к югу 3 ^, г, к югу 4 ^ и К ^ к югу р, соответственно), свойства материала (F ^ с ^ к югу и к югу U ^ р), л заливки длины ^ е ^ к югу, и безразмерные параметры, касающиеся геометрии пучка столбцов узла ( После крепления потенциала P ^ и ^ к югу от безразмерный параметр (27). Блок-схема процедуры нахождения крепления потенциала приводятся в Приложении .*
Чтобы получить максимальный объем крепления главе бар, связь стресса бар конкретных интерфейс предполагается достичь прочности. Напряжений в узловых зон и основных напряжений Strut ST1 предполагаются равными эффективного прочность на сжатие бетона. По данным экспериментальных наблюдений, большинство совместных провал сдвига индуцированных крепления провал пучка баров показал, как диагональные трещины с головы до сжатия зоны сечения пучка.
Сравнение тестовых данных
Программа испытаний
Экспериментальная программа испытаний была проведена для проверки предлагаемого СТМ для главе баров в рамках совместной внешней beamcolumn. Во главе бар, моделируемых лонжероном света, стоял на якоре в совместной внешней пучка колонки. Двадцать четыре полномасштабных образцов были построены аналогичные по Marques и Jirsa22, на которых ACI 318 код положения крючковатым баров были разработаны.
Основные возможности программы испытаний в этом исследовании характеризуются следующим образом: 1) образцы были направлены на провал из-за крепления, 2) влияние сдвига столбца на якорной стоянке потенциала во главе бар было сведено к минимуму за счет увеличения длины столбцов. Соотношение колонны высотой до глубины пучка использовали в этом тесте, 6, а отношение образцов по Marques и Jirsa22 был 2,5, 3) усилие натяжения пучка возглавляемых баров моделировалась прямого натяжения. Сжимающей силы, с той же величины, как напряжение силу во главе бар, была применена к предполагаемой зоне сжатия пучка, 4) развитие одной главе бар был проверен, чтобы избежать вмешательства мульти-бар эффектов, а также 5 ) нет поперечной арматуры была представлена в совместном узнать крепления потенциала способствовали только бетон.
Образцов в данной работе были разработаны в соответствии с МСА 352R-02, за исключением положений, касающихся совместных поперечного армирования и заливки длина главе бар. Боковую крышку, 3d-^ к югу Ь было предоставлено все образцы и фасад, обращенный к выбросу силы была рассчитана в соответствии с добавлением D МСА 318-05.23 образцов, направленных на предотвращение фасад, обращенный к выбросу провал. Подробная информация о пакете образцов приведены на рис. 6 и тест матрицы показан в таблице 1. Главная переменных испытания включают заливки длин и диаметров бар.
Свойства материала, из баров соответствии с ASTM 61524 Оценка 420 и, дизайн прочность на сжатие бетона 24 МПа (3480 фунтов на квадратный дюйм) были использованы. Результаты тестирования материалов приведены в таблице 1. Форма головы круговыми и чистой области головы предназначен в четыре раза бар Поскольку, согласно исследованию Уоллес и др. al.1, 2 во главе бары для проведения испытаний приведены на рис. 1 и глава размеры приведены в таблице 2. Схема испытания приведена на рис. 7. Для упрощения настройки теста, колонна горизонтально расположенными и растягивающие нагрузки монотонно расположен под полом реакции благодаря высокой прочности загрузки баров. Такое же количество сжатия нагрузки монотонно применительно к предполагаемой зоне сжатия пучка.
Тензометры были использованы на поверхности заготовки для определения деформации данных для баров. Расстояние между датчиками была 3dB, за исключением первой калибровке, в которой началась в 1 дБ от лица головой. Тест завершился, когда нагрузка снижается до значения 85% от максимальной нагрузки зарегистрированных.
Результаты тестирования и сравнения
В соответствии с соблюдением всех образцов, трещины первой начала погрузки на стороне заливки длину и распространяются в направлении головы вдоль главе бар. После вертикальной трещины достигли вблизи головы, диагональные трещины произошло с головой в сторону зоны предполагается сжатие пучка. После разработки диагональные трещины, в двух различных режимах ошибка может быть уважаемым. Образцы с заливки длиной 50% от глубины колонки показали, диагональные трещины в перпендикулярном направлении к первому диагональные трещины от головы (рис. 8 (а) и (б)). Крепления силы уменьшались после предельной нагрузки, как конические конкретные потерял. Такой отказ называется конкретные неудачи прорыва. Других образцов неудачу в совместной сдвига (рис. 8 (с) и (г)) - так называемые совместные провал сдвига. В большинстве случаев неудачи было внезапным, поскольку отсутствуют поперечные подкрепления были представлены в суставах. Отказов и конечной нагрузки приведены в таблице 3.
Величина силы переданы голову отношение каждого образца можно судить по деформации распределения. Разделив эту силу в сети, области головы и / ^ к югу с дает ^ 'коэффициент эффективности для прочности бетона ( 4. Среднее значение ACI 318,23 Приложение, указывает, что максимальное значение Хотя коэффициент эффективности для оценки прочности бетона в результате тестов, несколько выше, чем стоимость ACI 318, приложение, значение 0,85 можно принять за
Для предсказания возможности крепления на предлагаемые СТМ оценка эффективности фактором для бетона, более реалистичным прочность следует считать. Поскольку прочность контролируется прочности бетона, можно предположить, пропорциональным. Если среднее соотношение прогнозируемого потенциала крепления для проверки значения должен быть установлен как 1,0, прочность оценивается в 0,77 МПа (9,27 фунтов на квадратный дюйм). Прочности зависит от прочности окружающего бетона, формы и размеры наконечников из бара, и величина поперечного удерживающего напряжения. КСР-FIP25 предусматривает нелинейной модели отношений связи стресс-скольжения. Если отношение изменяется для идеально пластической модели, прочность колеблется от 0,61 МПа (7,35 фунтов на квадратный дюйм) до 2,26 МПа (27,21 фунтов на квадратный дюйм) в зависимости от заключения состоянии. Из-за отсутствия поперечной арматуры в суставе, полученные экспериментально прочности совместима со значением в КСР-FIP. Других ценностей (
ВЫВОДЫ
STM предполагается исследовать возможности крепления главе бар расторгается в совместной внешней пучка колонки. Предложенная модель объясняет силу трансфер из возглавлял препятствием для совместных и состояние напряжения внутри сустава. Тесты на внешних соединений пучка колонки проводились с целью проверки предложенной модели. На основе этого исследования, следующие выводы:
1. Представил STM четко объясняет, две различные переводы нагрузки с возглавлял препятствием для совместной внешней пучка колонки. Стойка с однородном поле напряжений с головы до сжатая зона пучка представляет сопротивление голову подшипника, и веерообразные сжатия поля вдоль интерфейс главе бар / бетон представляет собой связь сопротивления;
2. Связанных длины (ЛП), стресс во главе бар разработан связи ( Разложение крепления потенциала во главе баров в голову сопротивление подшипников и облигаций сопротивление предлагаемым STM помогает понять механизм совместного прочность на сдвиг;
3. Предлагаемого STM способна с учетом не только размер головы и материальных преимуществ, но и структурные конфигурации системы в стадии рассмотрения. Изысканный STM с некоторыми изменениями можно объяснить эффекты поперечной арматуры в швы на якорной стоянке потенциала во главе баров и прочность соединения. С этой целью предлагается СТМ может стать одним из инструментов для рационального силу потоков и детализация главе баров в совместной внешней пучка колонки.
Наконец, предлагаемая STM распространяется на якорной стоянке зоны во главе баров с различной геометрией и граничных условий.
Нотация
^ К югу NH ^ ^ S ^ к югу, к югу ^ SC = области чистой головой, во главе бар, а в колонке укрепление, соответственно,
= глубина зоны предполагается сжатие пучка в тестовом
B = толщина члена
Ь = ^ к югу NH ^ / (2B) = половина эквивалентных эффективная ширина головы
D ^ к югу с = колонке глубины
D = эффективная глубина пучка
г ^ ^ 1 к югу, г ^ к югу 2 = внутреннее оружия момент в верхней части столба вертикальной компоненты C ^ 1 к югу и ^ C ^ 2 ^ к югу на рис. 2 (б), соответственно,
г ^ к югу Ь, г ^ к югу ч = бар и глава диаметром, соответственно,
г ^ к югу с = расстояние ^ "от крайней волокна до центра тяжести продольной арматуры
г ^ е ^ к югу = внутренний руку момент в пучке
F ^ югу б = прочность по главе бар конкретные интерфейсы
F ^ югу у.е. =
F ^ югу р =
K ^ о ^ к югу, к югу K ^ р = наклон Strut ST1 и граничных склоне сжатия полевой ST2, соответственно,
л ^ к югу б ^ л ^ е ^ к югу, л ^ к югу р = размер узловых зоны в передней головы, длина бар заливки, а также связанных длиной, соответственно,
л ^ к югу п = расстояние между точками перегиба верхних и нижних колонн на рис. 2 (а)
P, P ^ к югу и ^ = применили силу, чтобы во главе бар и закрепление потенциала, соответственно,
P ^ о ^ к югу, к югу P ^ м = нагрузка на диагональные трещины и максимальной нагрузки, соответственно,
P ^ югу STM = предсказать нагрузку STM
T ^ ^ к югу c1, T ^ югу с2 = растягивающих сил результирующая в нижней и верхней колонн, соответственно,
U, U ^ югу р = напряжение связи результативным и конечной прочности на единицу длины, соответственно,
Авторы
Работа, представленная в данном документе частично финансировалась Центром по бетону Корея (05-CCT-D11), при поддержке Корейского института строительства и транспорта технологии оценки и планирования (KICTTEP) при Министерстве строительства и транспорта (MOCT). Во главе панелей, используемых в программе испытаний были предоставлены Бу Выиграли БМС ООО, Корея. Мнения принадлежат авторам и не обязательно отражают точку зрения авторов.
* Приложение доступно на сайте <a target="_blank" href="http://www.concrete.org" rel="nofollow"> www.concrete.org </ A> в формате PDF в качестве дополнения к опубликованному бумаги. Он также доступен в печатном виде в штаб-квартире ACI за дополнительную плату в размере стоимости воспроизводства плюс управляемость на момент запроса.
Ссылки
1. Уоллес, JW, "во главе с Укрепление во внешней Луч Колонка соединений при сейсмических нагрузок," Бетон International, V. 19, No 12, декабрь 1997, с. 47-53.
2. Уоллес, JW; Макконнелл, SW; Gupta, P.; и Кот, PA, "Использование Возглавлял Усиление в луч-Column шарниры, подвергнутого сейсмических нагрузок", ACI Структурные Journal, В. 95, № 5, сентябрь-октябрь . 1998, с. 590-606.
3. Бернер, DE, и Хофф, GC ", во главе Усиление в Disturbed Регионы деформации бетона Участники" Бетон International, V. 16, № 1, январь 1994, с. 48-52.
4. DeVries РА ", возглавляемой Крепление арматуры в бетон", Кандидатская диссертация, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, 1996, 294 с.
5. Bashandy, TR, "Применение Возглавлял бары в бетоне Участники", диссертация, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, 1996, 302 с.
6. Томпсон, МК ", Анкоридж поведение возглавляемой Усиление в ССТ Узлы и Lap сращивания", Кандидатская диссертация, Техасский университет в Остине, Остин, Техас, 2002, 502 с.
7. Совместное ACI-ASCE Комитет 352 ", рекомендации по проектированию пучка-Column соединений в монолитных железобетонных конструкций (ACI 352R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, 40 с.
8. ASTM 970 / A 970M-04a, "Стандартные спецификации для возглавляемой стальные прутки для армирования бетона," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 2004, стр. 8.
9. Макконнелл, SW, и Уоллес, JW, "Использование T-Headed бары в железобетонных коленных суставов, подвергнутого циклических Боковая загрузка", доклад № CU/CEE-94/10, Департамент строительства, Clarkson University, Потсдам, NY, 1994, 44 с.
10. Макконнелл, SW, и Уоллес, JW, "Поведение железобетонной балки Колонка коленных суставов, подвергнутого обратном циклического нагружения, Доклад № CU/CEE-95/07, Департамент гражданской и экологической инженерии, Clarkson University, Потсдам, штат Нью-Йорк, Июнь 1995, 197 с.
11. Райт, JL, и МакКейб, SL, "Длина развития и Анкоридж поведение возглавляемой арматура," SM Доклад № 44, зданий и сооружений и инженерных материалов, Университет штата Канзас научно-исследовательский центр, Inc, Лоуренс, Kans., Сентябрь . 1997, 147 с.
12. Гонконг, S.-G., и Мюллер П., "Трасс модель и механизм разрушения для развития в Бар ЧМТ узлов", ACI Структурные Journal, V. 93, № 5, сентябрь-октябрь 1996, с. 564-575.
13. Гонконг, S.-G. ", Трасс Модель Напряжение бары железобетонных балок: натяжения на растяжение-сжатие Регионы", ACI Структурные Journal, V. 93, № 6, ноябрь-декабрь 1996, с. 729-738.
14. Гонконг, S.-G. ", Strut и галстуков-модели и механизмы Отказ Бар развития на растяжение-растяжение-сжатие обращения зоны", ACI Структурные Journal, В. 97, № 1, январь-февраль 2000, с. 111-121.
15. Гонконг, S.-G., "В соответствии Трасс моделирование Бар развития и Анкоридж", кандидатскую диссертацию, Lehigh University, Вифлеем, Пенсильвания, май 1994, 399 с.
16. Meinheit, DF, и Jirsa, JO, "Прочность на сдвиг в R / C Луч-Column соединений," Журнал структурного подразделения, ASCE, В. 107, № ST11, ноябрь 1981, с. 2227-2244.
17. Хван, S.-J., и Ли, H.-J., "Аналитические модели для прогнозирования Shear Преимущества наружных железобетонных шарниры Beam-колонка для сейсмостойкости", ACI Структурные Journal, V. 96, № 5, сентябрь .- октября 1999, с. 846-858.
18. Ашур, А. Ф. и Морли, CT, "Эффективность фактор бетонных сплошных глубоких Балки," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 122, № 2, февраль 1996, с. 169-178.
19. Мак-Грегор, JG, и Wight, JK, железобетон: механики и дизайна, 4-е издание, Prentice Hall, Верховья реки седла, NJ, 2005, 1132 с.
20. Yun, Ю. М., и Рамирес, JA, "Сила Struts и узлы Strut-Tie Модель" Журнал строительной техники, ASCE, В. 122, № 1, январь 1996, с. 20-29.
21. Muttoni, A.; Шварц, J.; и Th
22. Marques, JLG, и Jirsa, JO, "Изучение Увлеченные крепления Бар в луч-Column суставы", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 72, № 5, май 1975, с. 198-209.
23. ACI комитета 318 "Строительство кодекса требование Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2005, 430 с.
24. ASTM 615 / A 615M-04, "Стандартные спецификации для деформированных и прутки из углеродистой стали для армирования бетона," ASTM International, Запад Коншохокен, Пенсильвания, 2004, стр. 6.
25. Комитет Евро-International-дю-Beton ", КСР-МФП Типовой кодекс", 1990, Томас Телфорд, Лондон, с. 82-87.
Входящие в состав МСА Сен-Гюль Hong является адъюнкт-профессором архитектуры в Сеульский Национальный Университет, Сеул, Корея. Он получил диплом бакалавра и магистра в Сеульском национальном университете в 1981 и 1983 годах, соответственно, и степень доктора философии от Lehigh University, Вифлеем, Пенсильвания, в 1994 году. Его исследовательские интересы включают стойки и галстук моделей для передачи связи, прочность на сдвиг железобетонных членов трения скольжения при ползучести, крепления нескольких баров и деформации стойки и галстук моделей.
Входящие в состав МСА Сун-Чул Chun является главный научный сотрудник Института на Daewoo технологии строительства, Сувон, Южная Корея. Он получил степень бакалавра в 1994 году, MS в 1996 году и докторскую степень в 2007 году из Сеульского национального университета. Он является членом Совместного ACI-ASCE Комитет 352, узлов и соединений в монолитных бетонных конструкций. Его исследовательские интересы включают стали крепления к бетону, композиционных материалов, и восстановлению железобетонных конструкций.
Сон Хо Ли является адъюнкт-научный институт Daewoo технологии строительства. Он получил степень бакалавра в 2000 и MS в 2002 году из Корейского университета. Его исследовательские интересы включают стали крепления к бетону и поведение пучка колонки суставов.
Входящие в состав МСА Bohwan ОН главный научный сотрудник и руководитель архитектурного Technology Research Команда на Daewoo Инженерная