Перфорация армированных и после напряженной бетонных плит соединения колонки. Документ, Томас H.-K. Кан и Джон Уоллес / авторов ЗАКРЫТИЕ
Эта статья в поддержку ACI 318-05, раздел 21.11.5. Он предлагает, чтобы определить предельные состояния (рис. R21.11.5) весьма консервативны. Discusser поднимает четыре вопроса для авторов.
Вопрос 1-2 цифры (а) и 8 определить V ^ с ^ к югу в виде (1 / 3) е '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 2 ^ б ^ о ^ к югу D. Предел ACI состояние плиты сдвига Vc чуть более 2 f '^ к югу с ^ ^ SUP 1 / 2 ^ б ^ о ^ к югу D. Пожалуйста, объясните.
Вопрос 2-Дрифт ограничения, содержащиеся в ACI 318-05 ссылка коды событий распада порога. Является ли отказ пробивая сдвига соответствии с этим проектом цели?
Вопрос 3-Кто-нибудь из указанного испытательные образцы в результате распада или полное неисполнение пластинки?
Вопрос 4-Если дизайнер после натянутой палубы обеспечивает поперечной арматуры, нужно ли ему или ей пройти еще по крайней мере две нити через колонку?
Comment-стоимость и время, необходимое для создания конкретных жилых домов, удвоилось за последние 10 лет, соблюдение этого положения добавляет еще 5%.
Авторов ЗАКРЫТИЕ
Авторы хотели бы поблагодарить discusser за его интерес к работе и возможность прояснить и прокомментировать вопросы. Кроме того, авторы используют эту возможность, чтобы исправить ошибки в обработке данных, что влияет на результаты, представленные в документе. Ответы на вопросы и замечания, связанные с discusser предоставляются, а затем коррекция.
Прежде всего, авторы хотели бы уточнить, что эта статья не является ни за, ни против положений статьи 21.11.5 МСА 318-05. Скорее, эта статья предусматривает фон, данные и анализ с целью оценки воздействия положений, а также в целях обеспечения контекста.
В ответ на вопрос 1, авторы отмечают, что единицы, используемые для / '^ с ^ к югу являются МПа, не дюйм, и плиты напряжения сдвига (в PSI) за квадратный критической секции, как правило, 4 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм, а не 2 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу бар. Таким образом, 1 / 3 коэффициент в данном случае эквивалентно (0,33 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу МПа = 4 [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу фунтов на квадратный дюйм).
В ответ на вопросы 2 и 3, целью ACI 318-05, раздел 21.11.5, требования заключается в снижении вероятности отказа штамповки (ущерба) в результате землетрясения проектных (DBE), а не максимум считается землетрясение , которая обычно ассоциируется с краха. Кроме того, по крайней мере два непрерывных баров нижней должны пройти в колонке (раздел 13.3.8.5) для поддержки тяжести нагрузки после штамповки провал. Таким образом, требования, как представляется, сосредоточена больше на повышение производительности по сравнению с DBE распада профилактики. Очевидным акцентом на повышение производительности производства существенного обсуждения в рамках Комитета МСА 318 до утверждения настоящего Кодекса изменения, однако, консенсус был достигнут по-видимому потому, что положение предусматривает и повышение производительности и безопасности при относительно низких затратах.
Shaketable образцов, испытанных авторами были разработаны в соответствии с МСА 318-02 код, и таким образом включить непрерывных снизу (целостности) укрепление, следовательно, не было отмечено падение в ходе испытания. Кроме того, позволяет полный крах не представляется возможным для shaketable испытаний. Из предварительного квази-статических, боковые нагрузочных тестов ссылками, дрейф уровней пробивая неудачи (то есть, к существенным потерям боковой нагрузкой), по сообщениям. Ни одно из испытаний, производства полного краха, либо потому, что тестирование было остановлено или нижней непрерывного подкрепления меры для предотвращения полного краха.
Со ссылкой на вопрос 4, использование поперечной арматуры, уменьшает степень повреждения и, в частности, предотвращает сброс плиты наблюдается в железобетонных связей, где поперечной арматуры не provided.12 Потому поперечной арматуры, широко используются в практике строительства не проходит через колонку, она не может быть эффективным в предотвращении распада и непрерывного использования современных требований разумно. Отсутствие плит ущерб, прилегающих к колонке может улучшить передачу тяжести нагрузки (например, улучшить свою деятельность дюбель), однако, потенциально сокращая количество подкрепления, которое должно пройти в колонке ядра.
В сжатия данных, авторы ошибочно удалили вклад вращения твердого тела нагрузки клеток устанавливается под фундаменты в историю отношение дрейфа, что повлияло на рис. 5, 6 и 8 и в таблице 4, но не результатов. Исправленные данные и таблицы приводятся на рис. A, B, и С, а таблицы, соответственно.
ССЫЛКИ
27. Кан, TH-K., И Уоллес, JW, штамповка армированных и после напряженной бетонной плите-Column соединения ", ACI Структурные Journal, В. 103, № 4, июль-август 2006, с. 531-540.
Обсуждение Роберт Englekirk
Englekirk Partners Consulting Структурные Engineers, Inc, Лос-Анджелес, Калифорния
Lap сращивания привязанных к возглавляемой бары
Оценка гидрофизическая характеристика от Меркурия вторжений порометрии и ван Genuchten модели
Оценка критических моментов потери устойчивости в стройные железобетонных балок
Поведение и пластичность железобетонных Краткое колонок с использованием глобальной модели Трасс
Совместимость с кручением в ригелей с использованием модифицированных Теория сжатия полевой