Дизайн для Shear основании условиях загрузки. Документ, Майкл Д. Браун, Огузханского Байрак, и Джеймс О. Jirsa
Авторы представили интересный документ. Discusser хотел бы высказать следующие замечания:
1. На основании приведенных ссылки на авторов, похоже, что авторы либо не знали о ранее опубликованных работ или не быть рассмотрены work.54-56
2. На основании приведенных ссылки кажется, что авторы не приняли во внимание пучков, таких как I-балки, двойной Т-балок с симметричных и несимметричных ширине полки, балки с отверстием (ы) в сети Интернет (пучков с отверстием (ями)) переменной (коническая / сгорбившись) глубины, или круговой пучков в их изучение. Хотя эти лучи не будут делать никакой разницы в ограничении код ACI, они имеют влияние на их соотношение сил, то есть проверка значения по сравнению с расчетным.
3. Из бумаги, очень трудно судить, как анализ (стойка-х годов модель [STM]) была выполнена, в частности для single-point/two-point/uniformly-distributed нагрузок. Например, в пучке с одной точкой сосредоточенной нагрузки, был STM рассматривается как один блок-фермы или многоквартирных фермы? (На основе теории ферм пространства, STM можно переставить для данной нагрузки.) Несмотря на одной ферме в сравнении с нескольких ферм модели не влияет на его конечной loadcarrying потенциал, он имеет влияние на модель трещины (что есть трещины и трещины интервал).
4. Авторы не обращались трещины картины, такие как трещины в их анализе. Например, когда все параметры пучков постоянным, но только за стремя расстояние не изменилось, какие последствия будет ли на пучок поведение? Borischanskij57 испытала два пучков (рис. A) при изменении расстояния стремя, и он заметил трещины разной ширины для заданной нагрузки на обоих пучков. Из рис. , То можно заметить, что трещины увеличивается с увеличением расстояния стремя при данном условии постоянной нагрузки.
5. Как показано на рис. B, discusser проанализировал 2381 испытательных образцов, в том числе большого количества образцов авторов (за исключением литературы 25, 27, 39 и 47), а также пучков, таких как I-балки, двойной Т-балок с симметричных и несимметричных ширине полки , балки с отверстием (ы) в сети Интернет (пучка с отверстием (ями)), переменная (коническая / сгорбившись) глубиной, круговая пучков из различных публикаций с использованием СТМ, а также с учетом многоквартирных фермы elements58, 59 для singlepoint и две точки нагружении установлено, что в соответствии с Хедман и Losberg.54 Эти пучки были описаны оригинальных авторов, имеющих сдвига отказов.
6. Потому что авторы сосредоточились на формулу ACI кода и его ограничение на V ^ с ^ к югу, discusser хотел бы просить разъяснения основаны на следующей концепции:
Чтобы рассчитать реальную прочность на сдвиг конкретных
^ F 'к югу с ^ = P ^ к югу и ^ ^ (к югу S ^) или P ^ к югу и ^ = е' ^ с ^ к югу ^ югу S ^ (5)
P ^ к югу и ^ ^ = 2D SUP 2 ^ е '^ с ^ к югу и к югу P ^ и ^ = 72f' ^ с ^ к югу
где P ^ к югу и ^ равно отказ осевая нагрузка на цилиндр; D равна диаметру цилиндра равна 6,0 дюйма (152,4 мм) (ACI код), а также к югу ^ S ^ равна реальной одной плоскости максимальной стриженого сечение (не более вероятное значение идеальной стриженого сечения).
Из-за прочности на сдвиг в связи с одной сосредоточенной нагрузки в пучке по линии 45 градусов, прочность на сдвиг в совместных ACI-ASCE Комитета 3261 и Комитета 3182 ACI
V ^ к югу с = (P ^ к югу и ^ или V ^ к югу и ^ / 2) / BD = 2 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу и к югу P ^ и ^ 2 = [квадратный корень F] '^ с ^ к югу BD (6)
Приравнивая уравнения. (5) и (6)
72f '^ к югу C ^ 2 = [квадратный корень из F]' ^ с ^ к югу югу BD
BD 36 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу
или площадь поперечного сечения пучка = 36 [квадратный корень из F] '^ с ^ к югу
Это означает, что площадь поперечного сечения прямо пропорциональна квадратному корню из конкретных прочность на сжатие и, следовательно, квадратный корень из бетона на сжатие прочность контролирует размеры пучка / геометрии. Правда ли это? Если это правда, как размер для всех других геометрий пучка быть созданы? Должна ли она быть основана на конкретных сжимающих напряжений блока?
Авторы
Discusser выражает благодарность С. Unjoh, руководитель команды сейсмостойкого строительства, общественных работ научно-исследовательский институт РК Dhir, Университет Данди, К. Reineck, Университет Штутгарта, П. Чанда, Британская Цементная Ассоциация; J. Кларка, бетона общества; Braestrup МВт, Рамболь Hannermann Hojlund, Р. Хеффернан, Института гражданских инженеров, Р. Томас, Институт строительных инженеров, а также Г. Sabnis предоставления публикаций, относящихся к сдвигу лучей.
Ссылки
54. Хедман, О. и Losberg, A., "Dimensionering пр. betongkonstruktioner мед h
55. Kordina, К., и Блюм, F., "Empirische Zusammenh
56. Walsh, PF, "Анализ бетонных балок Shear испытаний данных", доклад № 9, отдел строительной техники, Содружества по научным и промышленным, штат Виктория, Австралия, 1973.
57. Salesow А.С., IIjin, О. Ф., "Zur Berechnung фон Schr
58. Риттер, W., "Die Bauweise Hennebique", Schweizerische Bauzeitung, В. 33, № 7, февраль 1899, с. 59-61.
59. Морша Е., Der Eisenbetonbau, Verlag Конрад фон Виттер, Штутгарт, Германия, 1922.
Обсуждение Himat Т. Соланки
Входящие в состав МСА, профессиональный инженер, строительный отдел, Сарасота уезда, Сарасота, штат Флорида
Поведение и эффективность бутылочной формы Struts
Циклические Боковая загрузка Nonductile соединения плит-Column
Shear Создание высокопрочных бетонных балок Усиленный FRP бары
Моделирование Shear Поведение железобетонных балок
Поведение котловина, прямоугольные железобетонные Пирс, подвергнутого двухосном нагружении
Методы отбора проб для оценки больших железобетонных конструкций: Часть I
Shear Поведение несвязанных после напряженной Сегментные балки с сухим шарниры