Оценка прочности Критерии очень высокой прочности бетонов при трехосном сжатии
В данном исследовании эмпирические соотношения, предложенные в современной литературе были проверены для оценки их действия на сжатие сильные между 60 и 132 МПа (8700 до 19145 фунтов на квадратный дюйм). Отношений было предложено для прогнозирования прочности очень высокопрочного бетона при трехосном сжатии. Кроме того, критерии прочности основном разработаны для оценки прочности интактных рок были применены к конкретному. Результаты испытаний были трехосные, используемых для проверки применимости этих критерии прочности для высокопрочного бетона. Интересно отметить, что в силу критерии, разработанные для поpодаx, могут также применяться для оценки прочности и разрушения кривой высокопрочных бетонов. Зная только цилиндр прочностью на сжатие и растяжение отношение к прочности при сжатии, неспособность конверт может быть успешно оценивали с помощью этих критериев, не выполняя трехосных испытаний в высокопрочных бетонов.
Ключевые слова: прочность на сжатие; высокопрочного бетона, прочность на растяжение расщепления; предел прочности.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Высокопрочный бетон (HSC), имеющих цилиндрическая прочность на сжатие выше 40 МПа (5801 фунтов на квадратный дюйм), с улучшенными свойствами по сравнению с обычными конкретных (например, работоспособность, меньше времени, зависит от деформаций, таких как усадка, ползучесть под статические, динамические и усталостной нагрузки и долговечность), все чаще используются в высотных зданиях, предварительно напряженные балки моста и морских нефтяных платформ. Высшие силы и меньше зависит от деформации позволяют меньшего размера структурных элементов. Это означает значительное сокращение материальных и трудовых затрат, а также косвенных расходов, экономии за счет большего арендуемой площади в высотных зданиях.
Сжатие сильных до 120 МПа (17400 фунтов на квадратный дюйм) в настоящее время успешно используются в строительстве высотных construction.1 Но, несмотря на замечательные события в высокопрочных бетонов и прочный, по-прежнему обильные возможности для более глубокого понимания конструктивными параметрами. Например, в ряде эмпирических критериев прочности на трехосных поведение бетонов были предложены следующие Ричарт и др.. S2 новаторские исследования. При рассмотрении критерии прочности более внимательно, становится ясно, что некоторые из этих связей были определены только в области сжатия силы критерий и не распространяется на растяжение регионе. Хотя было обсуждался в прошлом, что бетон слабой напряженности и ее прочность на растяжение можно считать равным нулю, в настоящее время численность критерий должен существовать как на сжатие и растяжение регионах ее завершения, то есть, высокопрочный бетон обладает значительным прочность на растяжение, и он не может быть правильным, чтобы пренебрегать прочности полностью.
Целью настоящего исследования является улучшение текущих знаний о конечной ограничиваются силы высокопрочных бетонов подвергаются трехосного сжатия. Это исследование в основном состоит из трех частей. Первая часть переоценку надежности значительные эмпирические соотношения сил, предложенные в литературе до сих пор. Трехосный тестовых данных, которые цилиндрическая прочность на сжатие от 60 до 132 МПа (8700 фунтов на квадратный дюйм на 19145), сообщил Се и др. al.3 а также Attard и Setunge4 применялись для анализа, проведенного в этой части. Вторая часть этого исследования посвящена Hoek-Brown5 и Johnston's6 силы критериев, разработанных для поpодаx, будет продлен до высокопрочных бетонов. Эти критерии могут быть успешно применены в tensioncompression региона. Зная только цилиндрическая прочность на сжатие без проведения каких трехосных испытаний, можно предсказать провал конверт и предел прочности высокопрочного бетона. Проверки прочности критериев была также представлена и демонстративно поставляемого через численный пример ..
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Эмпирических критериев прочности для прогнозирования прочности замкнутых бетона в современной литературе были проверены в данном исследовании. В очень высокой прочности бетонов с цилиндром сильные сжимающие от 60 до 132 МПа (8700 до 19145 фунтов на квадратный дюйм) очень близко соглашение не было получено между экспериментальными данными и предсказал результаты через несколько выражений. Эмпирическая зависимость была предложена для оценки прочности е ^ ^ 1 к югу бетона в эту силу диапазона.
Это исследование также считает, что Hoek-Brown5 и Johnston's6 силы критериев, разработанных для поpодаx, может быть применен к оценке пределов прочности в очень высокой прочности бетонов, а также. Зная только цилиндрическая прочность на сжатие, отсутствие оболочки ограничивается конкретными может быть успешно оценкам, не выполняя никаких трехосного сжатия испытания. Это особенно важно, если какой-либо всеобъемлющей информации о надежности выражение не доступна. Кроме того, эти знания могут уменьшить или устранить затраты трехосного программы испытаний в очень высокой прочности бетона.
Переоценка эмпирических критериев силы для высокопрочного бетона
Текущих эмпирических критериев прочности, предлагаемых для ограничивается конкретными, как правило, полученных по результатам испытаний колонке при осевом сжатии. В ходе этих испытаний, заключения, то есть пассивный характер, осуществляется поперечной арматуры колонны. Отношение удерживающего давление цилиндра прочность на сжатие е ^ ^ к югу г / ж ^ с ^ к югу практически не менее чем до 0,20. Ограничиваясь давления F ^ г ^ к югу соответствующие этот показатель можно рассматривать как промежуточные ограничиваясь pressure7 от 5 до 50 МПа (720 до 7250 фунтов на квадратный дюйм). Ссылаясь на стандартных трехосных испытаний, родов при условии давления жидкости, является активным. Ричарт др. al.2 оценку реакции при пассивных родов и заметили похожего поведения.
Се и др. al.3 и Attard Setunge4 и провел серию испытаний на трехосном Се и др. al.3 исследовали высокопрочного бетона с цилиндром прочность на сжатие от 60 до 119 МПа (8700 фунтов на квадратный дюйм в 17260) под удерживающего давление в диапазоне от 0 до 50 МПа (от 0 до 7250 фунтов на квадратный дюйм). Attard и Setunge4 проведены эксперименты для высокопрочных бетонов в диапазоне от 60 до 132 МПа (8700 фунтов на квадратный дюйм в 19145) с водой цементный материал отношений (в / см), 0,26, 0,30, 0,35 и 0,45. Максимальное давление удерживающего е ^ г ^ к югу в программе испытаний было примерно 20 МПа (2900 фунтов на квадратный дюйм) для F ^ югу г ^ / е ^ ^ к югу с отношением 0,15.
Представлены результаты экспериментальных data3, 4, были использованы для повторной оценки надежности значительных эмпирических критериев прочности (табл. 1), предлагаемых для высокопрочных бетонов в современной литературе. Достоверность результатов можно проверить с помощью интегрального абсолютной погрешности (ИАЭ) критерий (уравнение (1)), которая является статистически очень sensitive8, 9 и меры относительные отклонения данных от уравнения регрессии
... (1)
где O ^ ^ я к югу является наблюдаемое значение и P ^ ^ к югу я это предсказал значение из уравнения регрессии. Диапазон ИАЭ от 0 до 10% можно рассматривать как пределы приемлемого уравнения регрессии.
Результаты повторной оценки и дискуссия
Результаты повторной оценки, основанной на ИАЭ значения приведены в таблице 1. Некоторые эмпирические соотношения приведены на рис. 1 в нормированном виде (е ^ ^ к югу 1 / ж ^ с ^ к югу). Следующие выводы могут быть сделаны из таблицы 1 и рис. 1.
* ИАЭ максимальна (25,1%) для Fafitis и уравнение Шаха, 12 12,1% для L 2 6,0 до 10,2% для Setunge и др.. уравнений, 15 6,1% для уравнения Бальмера, 10 минимум (4,8%) для Се и др. л. equation3 и предложенные уравнения в данном исследовании.
* ИАЭ для уравнения Бинг и др. al.17 кажется, пострадавших от соотношения сил в неограниченном место к цилиндру прочность на сжатие е ^ к югу соре / е ^ с ^ к югу. Когда это отношение берется как 0,85, адаптированных ACI Комитет 363,20 ИАЭ стоимость оценивается в 23,8%.
* Тип лишения свободы, как полагают, не влияет на уровень ИАЭ.
* ИАЭ, как представляется, во многом связаны с формой отношений выбрали. Например, предлагается уравнение в этом исследовании с минимальным ИАЭ 4,8% хорошо согласуется с результатами испытаний. В то время как линейные отношения, которые обычно используются в кодексах, не согласны с точно данные об испытании высокопрочного бетона.
* Предлагаемые уравнений в этом исследовании хорошо согласуются с бетонов, изготовленных с тремя видами крупного заполнителя, имеющих различные сжимающие силы и минералогических свойств. Другими словами, тип заполнителя не оказывает существенного влияния на нормированные сильных (F ^ 1 ^ к югу / ж ^ с ^ к югу по сравнению с F ^ г ^ к югу / ж ^ с ^ к югу). Аналогичное замечание было сделано Setunge др. al.15 также.
ПРИНЦИПЫ Хоек-BROWN И КРИТЕРИИ ПРОЧНОСТИ ДЖОНСТОН
Hoek-Браун критерий
Убой и Brown5 предложил эмпирический критерий прочности для горных пород (F ^ с ^ к югу Этот критерий можно записать в следующем виде.
е ^ ^ к югу 1 = F ^ югу г ^ (а * е ^ SUP 2 ^ ^ ^ к югу с т * е ^ к югу C ^ * е ^ к югу R ^) ^ SUP 1 / 2 ^ (2а)
где / ^ ^ 1 к югу является основным основное напряжение при разрушении (предел прочности), е ^ г ^ к югу является несовершеннолетним основного напряжения (горное давление) и ФК "является одноосное сжатие целых образцов пород. В этом, т-константа материала регулирующих кривизны F ^ 1 ^ к югу по сравнению с F ^ г ^ к югу кривой и ее значение зависит от типа породы, например, представитель value5 т для песчаника и кварцита 15. Других материалов, с постоянным описывает разрывов (например, рок суставов) и варьируется от 0 крупной соединенных пород 1 неповрежденного пород. При условии, что объем не содержит конкретных разрыва в макромасштабе, бетон может рассматриваться как неповрежденные материала пород.
Уравнения. (2а) может быть выражено как
Y = т ^ к югу с ^ ^ X фантастики SUP 2 ^ ^ к югу с ^ = ^ о ^ к югу ВР югу ^ о ^ (3)
, где Y = (F ^ подпункта 1 ^ - е ^ к югу R ^) ^ ^ SUP 2, X = F ^ г ^ к югу, к югу ^ о ^ = т ^ с ^ к югу, и к югу B ^ о ^ ^ = SF SUP 2 ^ ^ с ^ к югу.
Значения ^ о ^ к югу и B ^ ^ о югу коэффициенты уравнения. (3) и нетронутой горной породы (S = 1) B ^ о ^ к югу коэффициент
B ^ югу O ^ = F ^ SUP 2 ^ ^ с ^ к югу (4)
Во-первых, с помощью последовательных пар е ^ ^ к югу 1 и / ^ г ^ к югу значения, полученные из серии трехосных испытаний на интактных образцов породы, Y и X значения определяются. Тогда при одноосном сжатии уровня силы F ^ с ^ к югу, постоянная материала м могут быть получены из анализа линейной регрессии между Y и X ценностей.
В чистом случае напряжение, е ^ к югу 1 = 0 [стрелка вправо] е ^ к югу г =-е ^ ^ т к югу, где / ^ к югу Т ^ одноосных прямых прочность на растяжение. Из уравнения. (2а), соотношение одноосное растяжение при одноосном сжатии может быть определена как
... (5)
Из уравнения. (5), прочность на разрыв оказывается равным нулю для S = 0, что означает в значительной степени соединенных рок. Если S = 0, уравнение. (2а), то становится
е ^ ^ к югу 1 = F ^ югу г ^ (м * е ^ к югу C ^ * е ^ ^ к югу г) ^ SUP 1 / 2 ^ (2b)
На основании результатов экспериментальных исследований на образцах горных пород, величина постоянная м крупной соединенных рок оказывается меньше, чем у интактных рок. Иными словами, Есть определенные различия между конечной конверты силы нетронутыми рок и хорошо соединенных рок. Рисунок 2 показывает схематическое изображение Hoek-Браун эмпирический критерий силы для нетронутыми (S = 1) и в значительной степени соединенных рок (S = 0). Следует отметить, что при S = 0 механически идентичны после неудачи области, а также конкретные.
Джонстон критерий
Johnston6 предложил критерий прочности (уравнение (6а)) для всех нетронутыми геомеханических материалов, начиная от 0,008 МПа (1,1 фунтов на квадратный дюйм) (слегка overconsolidate глины) до 600 МПа (87000 фунтов на квадратный дюйм) (очень твердых пород)
... (6а)
где М и B соответствуют материала коэффициентами.
Для чистого случае напряженность, т. е. / ^ к югу 1 = 0 [стрелка вправо] е ^ к югу г =-е ^ ^ т к югу, отношение одноосном сжатии е ^ с ^ к югу на одноосное растяжение м сила получены от
... (7а)
Substituting21 е ^ к югу т ^ [асимптотически =] ^ 0.9f югу чл ^ в формуле. (7а)
... (7б)
критерий прочности может быть переписано в следующем виде
... (6b)
Монтаж уравнения. (6а) с экспериментальными данными по самому широкому спектру глинистых почвах и очень твердых пород, Джонстон получены следующие соотношения для коэффициентов M и B
B = 1 -0,0172 (logf ^ к югу с ^) ^ SUP 2 ^ (0,008
M = 2,065 C (к югу logf ^ с ^) ^ ^ 2 подпункта (8)
в которой / ^ с ^ к югу написано в кПа. C константа, которая определяет наклон уравнения. (8), наблюдается зависеть от типа пород, например, песчаника и кварцита, С 0,270. Значение B, которая описывает нелинейности критерий прочности, имеет отношение к сжатию. Уравнение (8) показывает, B [стрелка вправо] 1 а е ^ с ^ к югу [стрелка вправо] 0 для геоматериалов (то есть, как правило, консолидировать глины), таким образом, критерий прочности Джонстона упрощается критерий Мора-Кулона. Значения М, который определяет наклон провал конверт при г ^ к югу г = 0, как представляется, возрастает с увеличением одноосной прочностью на сжатие, а также быть в зависимости от типа пород.
Как отмечалось на Johnston6 и поддерживается в эксперименте, M / B коэффициент в уравнении. (7а) и (7б), как представляется, зависит и от одноосной прочностью на сжатие е ^ с ^ к югу и тип породы.
Применение силы критерии для высокопрочного бетона
В этом разделе основное внимание будет уделено Hoek-Браун и критерии Джонстон силы о том, как распространить на конкретные (для относительно жестких поpодаx, было reported22, что два критерия в хорошем согласии).
Применение Hoek-Браун критерий прочности-процедуры шаги для бетона приведены в следующем.
* Для конкретных без каких-либо макро-разрывов материала с постоянной берется как S = 1 (то есть, нетронутыми рок).
* Используя ряд трехосных тестовые данные, для одноосного (цилиндр) сжатие уровня силы F ^ с ^ к югу, постоянная материала м рассчитывается путем анализа линейной регрессии (уравнение (3)) между Y и X.
* Таким образом, отсутствие конверт (формула (2а)) между парами е ^ ^ к югу 1 и / ^ г ^ к югу значения можно легко построить.
Если трехосных тестовые данные не доступны в любом случае, или если стоимость устранения трехосного тестирования является предпочтительным, надежный и практичный подход может быть принят. Неспособность конверт создан с использованием м присваивать с помощью вышеупомянутых регрессионного анализа.
Применение силы Джонстон критерия, порядок изложен шаг за шагом, в следующем.
* Для пары тестовых данных е ^ ^ к югу 1 / ж ^ к югу с ^ и / ^ к югу г ^ / е ^ с ^ к югу от серии трехосных испытаний нетронутыми образцы бетона, B могут быть получены путем статистической формуле. (9), полученных по формуле. (6b)
... (9)
* Отсутствие конверта (уравнение (6b)) между парами е ^ ^ 1 к югу и к югу F ^ г ^ значения определен.
При отсутствии данных испытаний трехосного, зная только прочностью на сжатие и прочности на растяжение, процедура создания провал оболочка состоит из следующих шагов.
* B присваивается по формуле. (8).
* Используя F ^ к югу с ^ / е ^ ^ к югу ч.л. коэффициент в уравнении. (6b), пределы прочности е ^ ^ 1 к югу быть избранными на определенный уровень стресса ограничиваясь е ^ ^ к югу г может быть оценена и неспособность конверт строится.
Если нет знаний, прочности при растяжении (F ^ югу т ^ е ^ ^ к югу чайной ложки), а, зная только прочность на сжатие, альтернативные решения на основе уравнения. (10) 9 могут быть применены
... (10)
(П = 326 данных, R = 0,980, 4 МПа
где п число данных и г коэффициент корреляции. Если требуется conversion21 е ^ к югу т ^ [асимптотически =] ^ 0.9f югу чл ^ может быть достигнут. Остальные процедуры похож на предыдущий.
Замечания по критериям
Применение к бетона Hoek-Браун и критерии Джонстона силой была проверена с помощью Xie др. al.3 и Attard и Setunge's4 71 трехосных тестовых данных на высокопрочный бетон. Цилиндрическая прочность на сжатие е ^ с ^ к югу уровень тестовых данных находится в пределах от 60 до 132 МПа (8700 до 19145 фунтов на квадратный дюйм). Значения т и B для каждого уровня сжимающих сил трехосного данных были рассчитаны индивидуально и приведенными в таблицах 2 и 3. М константы критерий Hoek-Браун были предсказаны по формуле. (3) и B коэффициенты критерия Джонстон были предсказаны по формуле. (8) и (9), а также. Кроме того, предлагается одна м и B значения, охватывающих весь диапазон (от 60 до 132 МПа), была принята с целью сделать надежным и практичным оценки. Арифметика и средневзвешенные значения т и B были вычислены, кроме того, постоянная т и B были определены таким образом, чтобы у маленького ИАиЭ значение.
Некоторые выводы из Таблицы 2 и 3 можно резюмировать следующим образом.
* Для диапазоне от 60 до 132 МПа (8700 до 19145 фунтов на квадратный дюйм), постоянная материала м была предсказана 13 с минимальным ИАЭ значение 4,8%. (Это значение м поpодаx, попадает в рок type23: осадочных класса типа пород: обломочные, песчано-алевролитов; текстура: средней штрафа. Когда nonclastic класса считается, то же значение соответствует карбонатных пород, таких как брек- sparitic известняка.)
* B ценности, которые определяют эффективность в заключении критерию прочности Джонстон был оценивается в 0,5 с минимальным ИАЭ значение 5,8%. Существует хорошее согласие между B значения, рассчитанные из данных трехосных испытаний (уравнение (9)) и непосредственно оценить из уравнения. (8), зная только F ^ с ^ к югу. При B = 0,5, критерий Джонстон становится похож на критерий Hoek-Браун.
* Оба критерия, как представляется, в хорошем согласии с трехосной данных на стадии рассмотрения.
Эти данные позволяют предположить, что неудача конверт для высокопрочных бетон могут быть установлены с достаточной точностью, зная только цилиндрическая прочность на сжатие, а также.
Прогнозирование возможности Hoek-Brown5 и критерии Johnston's6 силы и отношения в данной работе (табл. 1) проверяется с помощью Xie др. al.3 и Attard и Setunge's4 трехосных тестовых данных. Пределы прочности и разрушения оболочки достигнута через три выражения для цилиндра сжимающей силы уровнях 120 и 60 МПа (17400 и 8700 фунтов на квадратный дюйм) и на различных уровнях заключение были продемонстрированы на рис. 3 и 4. Три критериев прочности подчеркнул в этой работе, мне кажутся в соответствии с экспериментальными данными. Результатов через практическую ценность м = 13 критерия силы Hoek-Браун охватывать весь спектр от 60 до 132 МПа (8700 до 19145 фунтов на квадратный дюйм). В критерий Джонстона, результаты, используя практическое значение B = 0,5 хорошо согласуется с тестовыми данными выше F ^ к югу с = 100 МПа (14500 фунтов на квадратный дюйм) (рис. 3). Хотя сильные сжимающие ниже 100 МПа находятся на стадии рассмотрения, B имеет тенденцию к росту и может быть практически выведен, как 0,6 (рис. 4) без потери точности.
Числовой пример
Применение эмпирических критериев прочности будет примером для Attard и Setunge's4 трехосных данных с объемом цилиндров прочность на сжатие е ^ к югу с = 132 МПа (19145 фунтов на квадратный дюйм) и ограничения напряжения F ^ югу г ^ = 15 МПа (2175 фунтов на квадратный дюйм).
Решение предлагаемые критерии прочности-
* Применение отношения развивались в этом исследовании (табл. 1)
...
для / ^ к югу R ^ = 15 МПа предел прочности прогнозируется как F ^ подпункта 1 = 220,6 МПа (31995 фунтов на квадратный дюйм).
* Применение Hoek-Браун критерий прочности: Знание м значение, 13 (табл. 2) для высокопрочных бетонов и предполагая, S = 1 для бетона (то есть, нетронутыми рок), неспособность конверт (формула (2а)) может быть созданы непосредственно
е ^ ^ к югу 1 = F ^ югу г ^ (а * е ^ SUP 2 ^ ^ ^ к югу с т * е ^ к югу C ^ * е ^ к югу R ^) ^ SUP 1 / 2 = F ^ югу г ^ ( 132 ^ SUP 2 ^ 13
и для / ^ к югу г ^ = 15 МПа (2175 фунтов на квадратный дюйм), предел прочности оценивается как F ^ подпункта 1 = 222,7 МПа (32300 фунтов на квадратный дюйм).
* Применение силы критерий Джонстона:
Для прогнозирования прочности при сжатии в прочности отношение соответствующее M / B коэффициент в уравнении. (6а), уравнение. (10) 9 работает
...
Тогда, принимая обратной е ^ ^ к югу ч.л. / ж ^ с ^ к югу отношение и, зная значение B, как 0,5 из таблицы 3, неспособность конверт может быть записана
...
где / ^ с ^ к югу / 0.9f ^ ^ к югу ч.л. соотношение означает, M / B коэффициент. Для / ^ г ^ к югу = 15 МПа (2175 фунтов на квадратный дюйм) предел прочности е ^ ^ 1 к югу рассчитывается 228,1 МПа (33080 фунтов на квадратный дюйм).
КПД-При г ^ к югу г ^ = 15 МПа (2175 фунтов на квадратный дюйм), в пользу заключения может быть оценена с помощью коэффициента эффективности
...
Оценка результатов предельные значения силы предсказал из трех выражений рассматривается в очень хорошем согласии с экспериментальными высшей ценностью сила F ^ подпункта 1 = 222 МПа (32200 фунтов на квадратный дюйм) по Attard и Setunge.4 отклонений ( к уравнению этого исследования, Hoek-Браун и критерии Джонстона прочности 0,64, -0,34, -2,73 и% соответственно. С другой стороны, Ричарт и др.. S2 известно отношений приводит к отклонению от 12,8%.
Предел прочности на 68% увеличивается на скромный уровень давления удерживающего е ^ ^ к югу г = 15 МПа (2175 фунтов на квадратный дюйм). Кроме того, для любого удерживающего давление F ^ югу г ^, уравнения Бальмера, 24, в которых нормальные и касательные напряжения, связанные с главными напряжениями, можно employed25 для оценки угла трения C.
ВЫВОДЫ
Следующие выводы можно сделать из этого исследования:
* Некоторые эмпирические соотношения сил, предложенной в конкретных литературе (табл. 1) не согласны с данными трехосных испытаний на высокопрочных бетонов (рис. 1). Широко адаптирована Бинг и др.. уравнения, 17, получаемая на основе отказа поверхность для высокопрочных бетонов в области сжатия сжатия, может иметь значительные ошибки. Этот результат означает, что предел прочности на разрыв играет важную роль в нелинейной характеристики провал конверт для высокой / бетон очень высокой прочностью.
* Эмпирическая зависимость (табл. 1) представлены предсказать провал оболочки высокопрочного бетона с прочностью на сжатие цилиндра в диапазоне от 60 до 132 МПа (8700 до 19145 фунтов на квадратный дюйм). Эта модель включает в себя мощный показатель нелинейности. Если значение индекса власть становится ближе к единице, отношения должны быть более линейным. В этом случае отношения действительно идентичны общепринятых др. Ричарт и др. equation2;
* Для нетронутыми пород, эмпирических критериев прочности представлен Hoek и Brown5 и Johnston6 были применены к ограничивается конкретными и проверить, чтобы описать провал конверты высокопрочных бетонов (табл. 2 и 3). Эти критерии по существу действуют не только в регионе, и сжатие, но и в растянутой области, а также (рис. 2). В рассматриваемом диапазоне, постоянная материала м критерия Hoek-Браун была предсказана 13.
* Hoek-Браун и критерии Джонстон силы дают возможность аналитически оценивать неудачи оболочки только конкретные, зная только F ^ с ^ к югу, не выполняя никаких трехосного сжатия испытания. Это особенно важно, если какой-либо всеобъемлющей информации о надежности выражение не доступна в любом случае. Кроме того, это знание может устранить затраты трехосного программы тестирования и предложить практические возможности надежно прогнозировать предел прочности е ^ ^ 1 к югу. Применимость к высокопрочных бетонов три отношений, рассматриваемых в данном исследовании было продемонстрировано за "120 МПа (17400 фунтов на квадратный дюйм) и 60 МПа (8700 фунтов на квадратный дюйм) на рис. 3 и 4 и 132 МПа (19145 фунтов на квадратный дюйм) 4 в числовой пример. Результаты хорошо согласуются с экспериментальными трехосных data.3, 4 Из-за ограниченности имеющихся данных испытаний, проведение дальнейших исследований, необходимых для обобщающие заключения вышеупомянутого для бетонов от нормали к ультра-высокой прочностью (от 20 до 180 МПа [2900 до 26100 фунтов на квадратный дюйм]).
Авторы
Авторы хотели бы выразить свою искреннюю благодарность членам совета директоров, Yap Е. Ar
Ссылки
1. Ar высокопрочных и / Высокий конкретных действий, т. 2, Sandefjord, Норвегия, 1999, с. 981-990.
2. Ричарт, E.; Brandtzaeg, A.; и Браун, RL, "Отказ от равнины и спирально железобетона при сжатии," Вестник 190, Университет штата Иллинойс инженерно опытная станция, Шампейн, штат Иллинойс, 1929.
3. Се, J.; ELWI, А. Е. и Макгрегор, JG, "Механические свойства трех высокопрочных бетонов содержащих микрокремнезема", ACI журнал Материалы, В. 92, № 2, март-апрель 1995, с. 135-145.
4. Attard, ММ и Setunge, S., "напряженно-деформированного Связь замкнутых и неограниченных Бетон", ACI Журнал материалы, V. 93, № 5, сентябрь-октябрь 1996, с. 432-442.
5. Hoek Э., Браун, ET ", эмпирическим критерием прочности для горных масс," Журнал геотехнической Отдел инженерия, ASCE, В. 106, GT 9, 1980, с. 1013-1035.
6. Джонстон, IW, "Сила малонарушенных геомеханическим материалы", журнал геотехнической Отдел инженерия, ASCE, В. 111, № 6, 1985, с. 730-748.
7. Santarelli, FJ, и Браун, ET, "Ошибка трех осадочных пород Трехосный и полых цилиндров Тесты сжатия," Рок-механика горных наук, геомеханическим Рефераты, V. 26, № 5, 1989, с. 401-413.
8. Oluokun Ф. А. Прогнозирование Прочность бетона от его прочности при сжатии: оценка существующих отношений на нормальный вес бетона ", ACI материалы Journal, В. 88, № 3, май-июнь 1991, с. 302-309.
9. Ar 1, январь-февраль 2006, с. 18-24.
10. Балмер Г. Г. Ширинг прочность бетона при высоких Трехосный Стресс-Вычисление Конверт Мора в виде кривой, "Структурные Research Laboratory, Доклад SP-23, Бюро мелиорации США, Денвер, Колорадо, 1949, 13 с.
11. Мартинес, S.; Нильсон, AH и Шифер, ПО ", спирально Железобетонная высокопрочного бетона колонны", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 81, № 5, сентябрь-октябрь 1984, с. 431-442.
12. Колонны Fafitis А., шах, SP, "Поперечная Арматура высокопрочного бетона", высокопрочного бетона, СП-87, HG Расселл, под ред. Американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1985, с. 213-232.
13. Saatcioglu М., Разви, SR, "Прочность и пластичность замкнутых Бетон," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 118, № 6, 1992, с. 1590-1607.
14. Saatcioglu М., Разви, SR, "Смещение основе Дизайн железобетонных колонн для конфайнмента", ACI Структурные Journal, В. 99, № 1, январь-февраль 2002, с. 3-11.
15. Setunge, S.; Attard, MM; и Дарвалл, PP, "Предел прочности замкнутых Очень высокопрочных бетонов", ACI Структурные Journal, В. 90, № 6, ноябрь-декабрь 1993, с. 632-641.
16. L
17. Бинг, L.; Парк, R.; и Танака, H., "напряженно-деформированного Поведение высокой прочности бетона, ограниченном Ultra-High-и подкрепления Нормальная прочность Поперечная", ACI Структурные Journal, В. 98, № 3 , май-июнь 2001, с. 395-406.
18. Мандер, JB; Пристли, MJN и Парк Р., "Сейсмическая Дизайн моста Пирс", Департамент строительства, Университет Кентербери, Новая Зеландия, 1984, 444 с.
19. Разви, SR и Saatcioglu, М., "Сила и деформируемости о замкнутых Колонны высокопрочного бетона", ACI Структурные Journal, В. 91, № 6, ноябрь-декабрь 1994, с. 678-687.
20. ACI Комитет 363 "Отчет о высокопрочного бетона (ACI 363R-92)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1992, 55 с.
21. КСР-МФП Модель Код для железобетонных конструкций 1990, "Оценка зависит от времени Поведение бетона," Вестник d'информации, № 199, Комитета по европейской дю Beton / Международной федерацией де-ла-Precontrainte, Лозанна, Швейцария, 1991, 201 с.
22. Джонстон, IW, "Сравнение двух прочности Crieria неповрежденного Рок", журнал геотехнической Отдел инженерия, ASCE, В. 111, № 12, 1985, с. 1449-1454.
23. Убой, E.; Кайзер, П. и Боуден, WF, поддержка подземных выработок в Hard Rock, А. А. Balkema, ред., Роттердам, 1995, 215 с. 24. Балмер Г., Генеральный аналитическое решение для конвертов Мора ", ASTM Труды, № 52, 1952, с. 1260-1271.
25. Ar (На турецком языке)
ACI членом З. Канан Girgin является профессором архитектуры в Y Она защитила кандидатскую диссертацию по Стамбульский технический университет, Стамбул, Турция, в 1996 году. Ее исследовательские интересы включают зданий и сооружений, почвенно-структуры взаимодействия, механические свойства бетона, selfconsolidating бетона и фибробетона.
Нихал Ar Она защитила кандидатскую диссертацию по Y Ее исследовательские интересы включают в себя оценку строительных конструкций, материалов и механических свойств горных пород используется для восстановления проектов.
Эргин Ar Он также является директором научно-исследовательский отдел, Yap Он получил докторскую степень в 1976 году в Университете Ньюкасл-апон-Тайн, Великобритания. Его исследовательские интересы включают проектирование искусственных усиленный крыши в густой выработок угольных пластов, механические свойства инженерных засыпкой материалов, а также очень высокой прочности бетона.
Ultimate отклонения Емкость Слегка Железобетонные башни Интейк
Предложено Shear Дизайн метод FRP железобетонных Члены без стремян
Несбалансированное Момент сопротивления по сдвигу в Слэб-Column соединения: Экспериментальная оценка
Оценка почвенно-структуры взаимодействия и Обрушение в Daikai станции метро В Кобе землетрясения
Испытания железобетонных балок с поврежденных коррозией Stirrups
Подчеркивает, во внешних сухожилий и Ultimate
Подчеркивает, во внешних сухожилий и Ultimate
Пластического шарнира Длина железобетонных колонн
Прочность и пластичность HSC и SCC стройные колонны, подвергнутого Краткосрочные Эксцентрик нагрузки