Сейсмические дизайн Критерии Слэб-Column соединения
Двусторонней плиты без пучков популярных систем этаже из-за их относительно простой опалубки и возможности для коротких высоты истории. Землетрясения, однако, показали, что плиты колонки кадров подвержены хрупкому неудачи сдвига пробивая в слое колонки связи региона и падению плиты, которые являются дорогостоящими для ремонта. В настоящем документе основное внимание уделяется поведению и дизайн плиты колонки соединений при комбинированном тяжести и боковой загрузкой и отзывы нынешних процедур разработки, на основе оценки выполнения проектных решений, а также соответствующие экспериментальные данные. Уравнение, связывающее коэффициент тяжести сдвига на плите колонки связи дрейф потенциала представил. Наконец, практические рекомендации предназначены для определения конкретных целей по производительности.
Ключевые слова: деформации потенциала; эффективной ширины сляба; на основе оценки выполнения дизайн, пробивая сдвига.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Двусторонней плиты без пучков популярных систем этаже из-за их относительно простой опалубки и возможности для коротких истории высот из-за мелкого профиля. Эта структурная система обычно в регионах, от низкого до умеренного сейсмического риска, где это допускается в качестве бокового силы сопротивления системы (LFRS), а также в районах с высокой сейсмической опасности для самотечных систем, где момент кадров или сдвига стен предусмотрены в качестве основного LFRS. Землетрясения, однако, показали, что плиты колонки кадры не подходит в качестве основной LFRS в районах с высокой сейсмической опасности, потому что они достаточно гибкие и из-за возможности сдвига хрупких пробивая неудачи в слое колонки связи региона.
В последние 40 лет, значительное количество экспериментов было проведено для оценки эффективности плит колонки соединений при циклическом боковой загрузкой. Эта информация легла в основу действующих положений кодекса и руководящих принципов для разработки плиты колонки соединений при комбинированном тяжести и боковые нагрузки. Как на основе оценки выполнения сейсмических дизайн (PBSD) становится все более распространенным в структурной технической практики, важно оценить рекомендуемые пределы для различных структурных систем с учетом новых экспериментальных данных и после землетрясения замечания. Данная статья посвящена изучению поведения и дизайн интерьера плиты колонки соединений при комбинированном тяжести и боковой загрузкой и служит для обзора текущей процедуры проектирования, PBSD подходов и соответствующих экспериментальных данных. Уравнение (23), за дрейфа потенциала этих систем с точки зрения соотношения сдвига тяжести, полученным на основе собранных экспериментальных данных. Наконец, практические рекомендации, направленные на PBSD плит столбцов соединения ..
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Цели этого документа, разработанного в рамках целевой группы ACI Комитет 374, основанным на показателях деятельности проектирование сейсмостойких зданий и сооружений Бетон, являются: 1) провести обзор текущего состояния практики и подходов к PBSD плиты столбцов соединения, 2) для обобщения экспериментальных данные за плитой столбца соединения испытываются под комбинированных тяжести и вбок, и 3) представить практический подход к PBSD плит столбцов соединения. Материал PBSD представлена в формате, соответствующем предельных состояний, предложенные в МЧС 356 (ASCE 2000) и предназначен для обеспечения руководства в первую очередь для нового строительства. Критерии, однако, может также применяться и к существующим структурам, которые содержат subpar сейсмических подробнее, где умеренные сейсмические спроса не ожидается. Как значительные выгоды для разработки подходов вне рамок PBSD, практические уравнение, связывающее дрейфа потенциала тяжести коэффициент сдвига представлены (уравнение (23)).
SLAB колонки РАМЫ И ПОДКЛЮЧЕНИЯ
Слэб колонки каркасного строительства может доставить некоторые желательные архитектурных особенностей, в том числе больших открытых пространств, снизить высоту здания за определенное количество рассказов, а также эффективное строительство. МЧС 356 ", Prestandard и комментарии для сейсмических реабилитации зданий и сооружений" (ASCE 2000) классифицирует плиты колонки момент кадры, кадры, которые отвечают следующим условиям:
1. Обрамление компоненты должны быть плит (с или без пучков в поперечном направлении), колонны, и их соединения;
2. Рамки должны быть изготовлены из монолитного строительства, которая предусматривает момент передачи между плит и колонн, а также
3. Первичная арматуры в плитах способствует боковое сопротивление нагрузки должна включать nonprestressed арматуры, напрягаемой арматуры, или обоих.
Эта классификация включает в себя как кадры, которые являются или не претендует на часть LFRS для новых, существующих и реабилитирован структур.
Соединения между плитой и колонкой можно сделать несколькими способами, включая прямое соединение (будь то твердое или вафли плиты строительство), с панелями колонке капли, а с колонкой или сдвига столицах. Shear столицах предоставляются увеличить мощность сдвига в месте соединения плит столбцов и определяются совместным ACI-ASCE Комитет 352 (1989), как утолщенные части плиты вокруг колонки, которые не отвечают ACI 318 размер в плане требований падение панелей. Колонке капитал определяется как вспыхнул часть колонке ниже плиты, которые накладываются монолитно с плиты.
Слэб колонки связей в структурах подвергаются землетрясения или ветровая нагрузка должны передавать силы из-за тяжести и оба боковых нагрузок. Такая комбинация может создать большой сдвиг и несбалансированным требования момента подключения. Без надлежащей детализации, связи могут быть восприимчивы к двум способом (штамповка) разрушение при сдвиге в ответ на боковых нагрузок. Гибкость кадра плиты колонки может привести к большим боковых деформаций, которые могут увеличить потенциал для штамповки неудач, поэтому в районах повышенной сейсмической опасности, плиты колонки кадров используются в сочетании с пучком момент в колонне кадров или сдвига стен . Совместимость боковых деформаций между плитой колонки рамы и LFRS, однако, должны быть рассмотрены для определения требований к связи.
Сейсмические характеристики железобетонных конструкций с плоским плиты строительства продемонстрировали уязвимость системы. Например, после землетрясения 1985 в Мехико, пробивая сдвига сбои отмечались в 15-этажное здание с вафельной плоские конструкции (Родригес и Диас 1989). Эта ошибка была частично объясняется высокая гибкость в сочетании с низкой пластичности потенциала вафельные плиты-колонна связи. В универмаге в 1994 землетрясения Northridge, разрывными на усиление изгиба плиты колонки соединений привело к перфорации неудачи в столбце падение панелей (Холмс и Сомерс-1996). Перфорация неудач вокруг сдвига столицах были также отмечены в пост-натянутой перекрытий в четыре-этажное здание в течение того же события (Hueste и Уайт, 1997).
Нынешний подход ДИЗАЙН
Общий
Прочность на сдвиг плит в непосредственной близости от колонны определяется более суровым из двух условий, будь то действия пучка или двух направлениях действий. В лучом, плита выступает в качестве широкого пучка с критической секции для сдвига, распространяющейся поперек всей ширине плиты. Этот критический раздел предполагается быть расположены на расстоянии (действуют плиты глубина) от лица колонке или сдвига капитала. Для этого состояния, обычная теория пучка применяется и не будет подробно обсужден в настоящем документе. Для условия деятельности двусторонней, критической секции предполагается на расстоянии D / 2 от периметра колонны или сдвига капитала, с потенциальными диагональные трещины напряжения, происходящие по усеченного конуса или пирамиды, проходящих через критическую секцию (см. рис. 1, где г ^ 1 ^ к югу является эффективным плиты глубины в утолщенными столичный регион сдвига и Л ^ 2 ^ к югу является эффективным плиты глубине).
Существующие методы расчета прочности на сдвиг плит столбцов соединения включают в себя приложения теории упругости пластинки, луч аналогии, фермы аналогии, стрип методов проектирования и другие. Метод расчета указанных ACI 318-05 (ACI Комитет 318 2005) обеспечивает приемлемые оценки прочности на сдвиг при разумных вычислений. Методика основана на результатах значительного числа экспериментальных исследований с участием плиты колонку образцов.
Эксцентричная модель напряжение сдвига основе общей процедуры, дизайн, воплощенные в МСА 318 для определения прочности на сдвиг плит колонки соединения передачи сдвига и момента. Модель была принята на 1971 версии МСА 318 и лишь незначительными изменениями были включены в последующих версиях. В последнее время ACI 318-05 включил специальные положения, относящиеся к боковой несущей способности плиты колонки связи в структурах, расположенных в зоне повышенной сейсмической опасности или структур, возложенных на высокой сейсмической качествах или дизайне категории.
Дизайн подход, представленный в этом разделе статья основана на разработке процедурами, изложенными в ACI 318-05 дополняется ACI 421.1R-99 (Совместное ACI-ASCE Комитет 421 1999) и 352.1R-89 (Совместное ACI-ASCE Комитет 352 1989).
МСА 318 эксцентричный сдвига модели стресса
Слэб-столбец соединения опыт очень сложное поведение при боковых смещений или несбалансированные нагрузки тяжести. Это предполагает передачу изгиба, сдвига и кручения в той части плиты вокруг колонны. Комбинированный изгиб и диагональных трещин связаны со значительным сжатие в плоскости сил в плите индуцированных сдержанность окружающих непоколебимой плиты части.
Относительно простая конструкция уравнений были получены путем рассмотрения в критический раздел должен быть расположен д / 2 от лица столбца и считая, что касательное напряжение на критические периметру линейно зависит от расстояния от центральной оси. Этот эксцентричный модели напряжения сдвига на основе работы DiStasio и Ван Бурен (1960) и обзор Объединенной ACI-ASCE Комитет 326 (1962).
Для плиты колонки связи передачи сдвига и момент, ACI 318-05 дизайн уравнений для ограничения напряжения сдвига V ^ ^ к югу у задаются
V ^ к югу и ^
... (2)
где V ^ югу иг факторинговой напряжения сдвига, [прямой фи] является фактором силы сокращения сдвига; V ^ п ^ к югу номинальное напряжение сдвига; V ^ югу иг учтены силы сдвига, действующих на центр тяжести критические статьи; M ^ югу иг факторинговой несбалансированным изгибающий момент действует около тяжести критической секции, г-расстояние от крайней волокна сжатия тяжести продольной арматуры, напряженность, б ^ о ^ к югу длина по периметру критического сечения; в это расстояние от центральной оси критического сечения до точки, где напряжение сдвига в настоящее время расчет; J является собственностью критической секции аналогичный полярный момент инерции и V ^ есть доля несбалансированным момент считается переданной по эксцентриситет сдвига, определяемый
... (3)
где Ь ^ 1 ^ к югу и к югу Ь 2 ^ являются ширина критического сечения, измеренная в направлении пролета, для которого M ^ к югу и ^ определяется (направление 1) и в перпендикулярном направлении (направление 2).
Для внутренней колонны и критического сечения прямоугольной формы, Ь к югу о ^ и J определяются
б ^ о ^ к югу = 2 (б ^ ^ 1 подпункта Ь к югу 2 ^) (4)
... (5)
Первое слагаемое. (2), напряжения сдвига в результате прямого сдвига, предполагается, равномерно распределенных на критической секции, а доля Часть момент не проводится эксцентрическим сдвига будет осуществляться путем изгиба плиты укрепления помещен в 1.5h линии по обе стороны от колонки (ч толщина плиты, в том числе падение панели, если таковые имеются). Этот изгиб подкрепление также используется, чтобы противостоять плиты моменты дизайна в колонке полосы.
Положения МСА 318 указано, что при отсутствии поперечной арматуры, номинальная прочность на сдвиг (в единицах напряжения) осуществляется в конкретных V ^ с ^ к югу в nonprestressed плит дается
... (6)
Для предварительно напряженных плит без поперечной арматуры, уравнение. (6) заменяется
... (7)
где столбце; е '^ с ^ к югу является указанный прочности бетона при сжатии (фунтов на квадратный дюйм единиц); е ^ ^ к югу шт среднее напряжение сжатия в два вертикальных секций плиты в перпендикулярных направлениях, после учетом всех потерь предварительного напряжения, и V ^ югу р ^ является вертикальная составляющая всех эффективных сил предварительного напряжения пересечения критической секции.
Использовать уравнения. (7), только в тех случаях, где е '^ с ^ к югу менее 5000 фунтов на квадратный дюйм (35 МПа); е ^ ^ к югу шт колеблется между 125 и 500 фунтов на квадратный дюйм (0,9 и 3,5 МПа) в каждом направлении, и ни одна часть колонке сечение ближе, чем в четыре раза толщина плиты для разрывных края. Если эти условия не выполняются, плиты, должны рассматриваться как nonprestressed и уравнение. (6) применяется.
При V ^ к югу и ^> [прямой фи] V ^ п ^ к югу, плита возможности сдвига может быть увеличен путем: (а) утолщение плиты в непосредственной близости от колонки с колонкой капитала, сдвиг капитала, или падение панели; (б) добавление поперечной арматуры; (с) повышение указанных прочность на сжатие бетона, или (г) увеличение размера колонки. В плоском слое с сдвига столицах или падение панели, напряжения должны быть проверены на всех основных местах-как на утолщенной части плиты рядом с лицом колонке и в разделе пределами столицы сдвига или падение панели (см. рис. 1).
Shear подкрепления, которые могут быть в виде брусков или проводов и одним или несколькими ноги стремена должным образом закреплены, увеличивает как прочность на сдвиг и пластичность соединения при передаче момента и сдвига. Shear подкрепление, состоящее из структурных форм стали (shearheads) также эффективны в увеличении сдвига прочность и пластичность плит столбцов соединения. Дизайн процедуры сдвига голову укрепление представлены в Корли и Хокинс (1968) и не рассматриваются в настоящем документе. Для участников с поперечной арматуры, кроме shearheads, номинальная прочность на сдвиг (в стрессовых единиц) рассчитывается с использованием
... (8)
... (9)
... (10)
к югу, где V ^ S ^ является номинальным напряжением сдвига предоставляемый поперечной арматуры; Ду площадь поперечной арматуры; е ^ ^ к югу Ю.В. является указанного предела текучести поперечной арматуры; ы это шаг поперечной арматуры, а также к югу V ^ с ^, е '^ с ^ к югу, и б ^ ^ о югу определены ранее.
Когда легкий бетон используется значение ... в формуле. (6) через (9) умножается на 0,75 для всех легкого бетона или 0,85 на песчано-легкого бетона. Степени сдвига армированных зоны определяется чтобы штамповки разрушение при сдвиге не происходит непосредственно за пределами этого региона для разработки мер.
Номинальной конечной конкретные напряжения сдвига вдоль критической секции, действующих с поперечной арматуры берется в качестве ... потому что примерно в это напряжение, диагональные трещины напряжения начинают формироваться и взлома необходимо мобилизовать поперечной арматуры. Поперечной арматуры или сдвига капитал должен быть продлен на достаточном расстоянии до критического сечения за пределами региона усиленный удовлетворяет уравнению. (9). В nonprestressed плиты, максимальное расстояние между поперечной арматуры является 0.5d. В предварительно напряженных плит, расстояние между поперечной арматуры это позволило достичь 0.75h, но не превышает 24 дюймов (0,61 м).
Для обоих предварительно напряженных плит и nonprestressed МСА 318 мандатов укрепление преемственности чтобы дать плите некоторая остаточная емкость после отказа одного из сдвига штамповки на одном поддержки. Таким образом, в nonprestressed плиты, все бары в нижней колонке полосы должно быть непрерывным и по крайней мере две колонны нижней полосы бары в каждом направлении, должны проходить через основные колонки (ACI Комитет 318 2005, раздел 13.3.8.5). В предварительно напряженных плит, как минимум два сухожилия должны быть предусмотрены в каждом направлении через критическое сечение сдвига по столбцам (ACI Комитет 318 2005, раздел 18.12.4).
ACI 421.1R-99 уточнений
МСА 318 излагаются принципы конструкции для укрепления плиты сдвига, но не конкретные ссылки на якоре механически поперечной арматуры, также известный как сдвига шипами. ACI 421.1R-99 (Совместное ACI-ASCE Комитет 421 1999) дает рекомендации по разработке поперечной арматуры использованием сдвига шпильки в плитах. Этот отчет также включает в себя формулы для вычисления касательных напряжений на непрямоугольной критических секций.
Shear шпильки доказали свою эффективность в повышении прочности и пластичности плит столбцов соединения. ACI 421.1R-99 предлагает лечения сдвиговых шпильки в качестве эквивалента вертикальной филиал стремя и использовать более высокие ограничения на некоторые из проектных параметров, используемых в МСА 318. В частности, ACI 421.1R-99 предлагает выше допустимых значений V ^ югу п ^ V ^ с ^ к югу, с, и ^ ^ уу к югу, а именно
... (11)
... (12)
... (13)
F ^ ^ уу югу
Основанием для этих высших ценностей в основном за счет почти проскальзывания крепления шпильки и механических креплений в верхней и нижней шпильки способен развиваться силы сверх указанного предела текучести на всех участках племенной стволовых клеток.
ACI 352.1R-89 рекомендаций
ACI 352.1R-89 (Совместное ACI-ASCE Комитет 352 1989) включает в себя рекомендации для определения связи пропорций и деталей для обеспечения надлежащего выполнения монолитные, железобетонные плиты соединения колонки. Связи рекомендации касаются прочность, пластичность, и структурной целостности для противодействия гравитации и боковых сил.
ACI 352.1R-89 относится только к nonprestressed соединений плиты колонки с / '^ с ^ к югу менее 6000 фунтов на квадратный дюйм (42 МПа), с или без капли панели или сдвига столицах, и без плиты усиление сдвига. Положения ограничиваются соединений, когда тяжелые неупругих откат нагрузки не ожидается, и не распространяется на плиты столбцов соединения, которые являются частью основной LFRS в районах с высокой сейсмической опасности, поскольку плиты колонки кадров, как правило, считается недостаточным для многих -этажного здания в этих областях.
ACI 352.1R-89 классифицирует плиты колонки связей как один из двух типов: 1) Тип 1-соединения не должны пройти деформаций в неупругих диапазоне, и 2) Тип 2 - соединения, требующей постоянного прочности при умеренных деформаций в неупругих диапазона. В структурах под действием высоких ветров и сейсмических нагрузок, плиты колонки связи должны быть классифицированы как тип 2, даже если оно не определяется как часть основной LFRS.
Для того чтобы обеспечить минимальный уровень пластичности, ACI 352.1R-89 ссылки работы Пан и Мол (1989) и рекомендует, что для всех 2 типа соединения, без поперечной арматуры-прямой учтены сдвига V и ^ ^ к югу, действующих на связи , для которых неупругие передачи момент предполагается, должны удовлетворять
V ^ к югу и ^
где V ^ с ^ к югу определяется как уравнение. (6) или (7).
Ограничение определяется формулой. (15) было основано на анализе данных испытаний, которые показали, что деформация внутреннего потенциала соединения без поперечной арматуры, находится в обратной зависимости сдвига прямого подключения. Соединения, не соответствующие формулы. (15) выставки практически не после выхода деформации статусом в соответствии с боковой загрузкой. Пан и Мол (1989) обнаружили, что когда напряжение в результате прямого сдвига подходы 0.4vc, соединение опыта хрупкого разрушения в истории отношений дрейф примерно 1,5%. Никаких дополнительных заявлений производится в ACI 352.1R-89 в отношении других комбинаций напряжения сдвига и коэффициент история дрейфа. В докладе говорится, что формула. (15) может быть отказано, если расчеты показывают, что введенные перемещение не повлечет за собой выход в плите системы. Например, использование структурных стен могут неадекватно ограничить введенных заносы на плите колонки кадров, что выход в месте соединения плит колонки может не произойти.
Подход ACI 352.1R-89 показывает, что потенциал деформации плит колонки соединения могут быть определены в зависимости от напряжения сдвига в результате прямого сдвига только. Этот подход был разработан далее Мол (1996) и Megally и Гали (2000). ACI 318-05 вобрал в себя это понятие на общий подход к решению потенциала деформации плит столбцов соединения, не отнесенных к части LFRS.
Требования ACI 318-05, раздел 21.11.5
Модель строительных норм и правил (SEI / ASCE 2005) имеют деформации требования к совместимости членов, которые создаются в рамках LFRS. Эти элементы должны быть в состоянии противостоять тяжести нагрузки на боковых перемещений, соответствующих землетрясения дизайн уровней. ACI 318-05, раздел 21.11.5, вобрала в себя дизайн положение для учета деформации совместимости плиты столбцов соединения.
Вместо расчета индуцированные эффекты в соответствии с дизайн перемещения, ACI 318-05 описывает директивного подхода. Связи оценивается на основе простых отношений между дрейфом дизайн история соотношение (DR) и касательное напряжение в связи с учтены нагрузки тяжести. Дизайн DR (история дрейфа разделить на историю высота) следует рассматривать как наибольшее значение для соседних истории выше и ниже соединения. Максимальная DR (в процентах), что плиты колонки соединение может терпеть, при отсутствии поперечной арматуры, дается следующее соотношение и на рис. 2.
... (16)
где ВР сдвига коэффициент, определяемый как
... (17)
Термин V ^ с ^ к югу рассчитывается по формуле. (6) или (7). Учтены поперечной силы V ^ и ^ к югу на плите критической секции для двухстороннего действия определяется для сочетания нагрузок 1.2d 1.0L 0,2 S, где D, L, S и мертвые, живые, и снеговые нагрузки.
Если DR превышает предел определяется формулой. (16), поперечной арматуры должна быть предоставлена (или соединение может быть изменен). При добавлении поперечной арматуры, ACI 318-05 гласит, что термин югу V ^ S ^, определяется формулой. (10), должна превышать ... и поперечной арматуры должна распространяться по крайней мере четыре раза плиты толщиной от лица поддержки. Учитывая, что этот подход является довольно простым, и что дополнительные расходы на обеспечение поперечной арматуры на связь не имеет существенного значения для структуры, предназначенные для высокой сейсмической категории производительности, использование этого директивного подхода, вероятно, будет общим. Представитель шаги конструкция показана на рис. 3.
Если сдвига столицы, колонна капиталов, падение панелей используются все возможные критические секции должны быть расследованы. ACI 318-05 не устанавливает минимальной расширение сдвига столицах. Уэй и Дуррани (1992), однако, рекомендуем минимальную длину, равную два раза плиты толщиной от лица колонке.
АНАЛИТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ
Касательные напряжения благодаря совместным учтены сдвига и момент передается между панелью и колонки по проекту перемещения может быть определена путем создания соответствующих аналитических модель плиты колонки рамы и непосредственно оценка потенциала для штамповки. Рекомендации Хуанг и Мол (2000), могут быть использованы для создания эффективных жесткость плиты и включить влияние трещин. Хуанг и Мол (2000) рекомендовать без трещин эффективной жесткости для модели с жесткими узлами, для отношений с ^ ^ к югу 2 / C ^ 1 ^ к югу от 1 / 2 до 2, а плиты л пропорции 2 к югу ^ ^ / л ^ ^ 1 к югу больше, чем 2 / 3, определяется с использованием эффективной ширины пучка представляется в виде
... (18)
где Ь ^ ^ к югу Int эффективная ширина для внутренних соединений кадра (внутренние соединения и соединения с краю изгиба перпендикулярно к краю); с ^ 1 ^ к югу и к югу л ^ ^ 1 являются размер колонки и плиты параллельных пролета к направлению нагрузки рассматривается, и с ^ 2 ^ к югу и к югу л ^ ^ 2 соответствуют ортогональном направлении. Для внешних связей рамы (угловых соединений и соединений края с изгибом параллельно краю), половина ширины определены в формуле. (18) используется. Воздействие крест изменения раздела, например, плиты отверстия, должны быть рассмотрены. Один из способов достижения этого является изменять ширину эффективного пучка вдоль размаха (Хван и Мол-1990).
Для учета трещин, коэффициент жесткости сокращения
... (19)
где с и л размер колонки и плиты параллельной службы для направления нагрузки. Кан и Уоллес (2005) рекомендуют фунтов на квадратный дюйм (1,4 МПа).
Аналитическая модель плиты колонки кадра должно привлекать потенциал как для плиты урожайность и связи недостаточностью вследствие перфорации как это рекомендовано в МЧС 356. Рисунок 4 показывает, подход, при котором уступая в колонке плиты полосы моделируется с помощью плиты-балочных элементов (в данном случае, упругой плиты света с жесткостью свойств определяется эффективной модели ширины пучка, а также пустые пластиковые петли по обе стороны соединение). Более подробная информация о данной модели, а "Аль Кан и др.. (2006). Перфорация неудачи может произойти, если емкость соединения элементов достигается или, если предел отношения историю дрейфа достигается при данном соотношении сдвига тяжести. Hueste и Уайт (1999) предложил подход по включению этого поведения в нелинейных анализа программ, где после предсказания неудачи сдвига штамповки, член поведение изменяется к ответственности за значительного снижения жесткости и прочности. Кан и Уоллес (2005) предлагают прямой подход, используя модель предельного состояния.
МЧС 356 руководящих принципов отметить, что аналитическая модель плиты колонки кадр следует рассмотреть все возможные неудачи в том числе изгиб, сдвиг, сдвиг момента передачи, а также усиление развития в какой-либо секции. Моделирование информацию, указанную ранее предоставляет удобный и сравнительно простой подход к моделированию поведения плит колонки рамы для нелинейного статического и динамического анализа.
ОБ ИСПОЛНЕНИИ критериев, основанных на ДИЗАЙН
Обзор существующей практики в отношении выполнения проектирования на основе необходимы для обеспечения связи на материалы, представленные впоследствии на выполнение целей плиты колонки соединений. МЧС 356 prestandard (ASCE 2000) содержит аналитические процедуры и критерии для оценки выполнения оценка, основанная на существующих зданий, а также для разработки альтернатив сейсмических реабилитации. Это включает в себя prestandard рекомендуемые пределы для деформации потенциала на основе рассчитывается коэффициент сдвига тяжести, а также общие рамки для создания уровней производительности и задач.
В МЧС 356, производительность уровня описать ограничения на максимальный ущерб, причиненный во время движения грунта, в то время исполнения целей определения целевого уровня производительности должны быть достигнуты для определенной интенсивности движения грунта. Структурные уровни производительности в МЧС 356 включают немедленное размещение, безопасности жизнедеятельности и распада профилактики. Структуры на предотвращение краха, как ожидается, стоять, но с небольшой маржи от краха. Структуры на жизнь, безопасность, возможно, был причинен значительный ущерб, но все же обеспечить ощутимый запас против развала. Структуры на немедленное размещение должны иметь лишь незначительные повреждения. В МЧС 356, основные меры безопасности Цель определяется как безопасность жизни производительность для основных землетрясения безопасности 1 (BSE-1) уровень сейсмической опасности и предотвращения краха об исполнении бюджета за опасности уровне BSE-2 землетрясения. BSE-1 является меньшее событие, соответствующее 10% вероятности превышения в 50 лет (10% в 50 лет) и 2 / 3 от BSE-2 (2% в 50 лет) мероприятия.
Для данного события дизайн и целевой уровень производительности, ФЕМА 356 предусматривает принятие критериев при использовании либо статический или динамический анализ, основанный на линейной и нелинейной процедур. Для оценки допустимости использования линейных процедур, действия классифицируются как деформация под контролем или сил контролировать. Деформация контролируемые действия применимы для компонентов, которые имеют возможность пройти деформации в диапазоне неупругих без сбоев. На основании требования к созданию соотношение (DCR), рассчитанного с использованием линейной статической или динамической процедуры анализа, элементы классифицируются как имеющие низкий (DCR 4) пластичность требования.
Принятие критериев, основанных на линейных процедур анализа выражаются через т-факторов. Фактором м предназначен для косвенный показатель общей мощностью деформации структурных элементов или компонентов. Таким образом, фактор м используется только для оценки допустимости деформации контролируемых действий
m
где контролируемых действий дизайна. Уравнение (20) можно переставить для прямого сравнения с DCR м до определения приемлемости
... (21)
МЧС 356 предельного значения для м-факторов для двусторонней плиты и плиты столбцов соединения приведены в таблице 1. М-факторов для плиты столбцов соединения от 1 до 4 и зависит от нескольких параметров: вес сдвига соотношения, наличие преемственности подкрепление через колонку клетку, развитие подкрепление, и выбранный уровень производительности. Соединения должны быть отнесены также первичные или вторичные элементы, которые определяют границы для обеспечения безопасности жизни и профилактики распада. Среднее элементов те, которые обычно не рассматриваются как обеспечить устойчивость к землетрясения эффектов.
Для нелинейных статических и динамических процедур анализа, ФЕМА 356 ограничивает неупругих ответ значения определяются на основе аналитических моделей с точки зрения максимальной пластиковых вращений. Как правило, пластиковые вращения рассчитывается как разница между максимальной вращения при анализе и выход вращения на члена конца. Таким образом, имеет решающее значение для нелинейной модели представляют собой максимальную пластиковых вращение на определенный уровень спроса. Пластиковые вращения в пределах 356 ФЕМА диапазоне от 0,0 до 0,02 радианах, для первичных соединений плиты и колонки от 0,0 до 0,05 радиан для вторичных соединений плиты колонки. Эти ограничения устанавливаются на основе сдвига тяжести отношение, наличие преемственности подкрепление через колонку клетку, развитие подкрепление, и выбранного уровня производительности (немедленное размещение, безопасность жизнедеятельности, или свернуть профилактика).
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
За последние 40 лет, экспериментальные исследования были проведены учеными в ряде высших учебных заведений. Значительная часть ранее данные были обобщены и Пан Мол (1989), Megally и Гали (1994), и Ло и Дуррани (1995). В таблицах 2 и 3 информацию о внутренней плиты колонку образцов тест соединения, с и без поперечной арматуры. Ограниченные испытания были проведены для соединения nonductile плитой колонны, где нижней плиты арматура разрывными на внутренней связи плиты-столбец (Дуррани и др.. 1995; Зельдович и Уайт, 1996; Робертсон и Джонсон 2006) и имеющихся данных, включенных в таблицу 2 . Отказов для каждого образца при условии, если таковые имеются, либо как: штамповка сдвига P, изгиб F, или их комбинации изгиба и сдвига штамповки (FP), где отказ пробивая сдвиг произошел в высших дрейфа уровне в соответствии с осадка плиты укрепления . Коэффициент тяжести сдвига и пик дрейф также предоставляются для каждого образца. Пик дрейфа определяется как дрейф, соответствующей максимуму боковой нагрузки.
Максимальный дрейф, при которой внутренний соединение не может быть оценена по тяжести сдвига отношение V к югу ^ г ^ / V ^ о ^ к югу (Pan и Мол-1989; Luo Дуррани и 1995). Коэффициент тяжести сдвига представляет собой вертикальную unfactored тяжести сдвига V ^ ^ г югу разделить на теоретическую прочность на сдвиг перфорации без момент передачи V о ^ ^ к югу определяется с помощью
V ^ к югу о = V ^ с ^ к югу Ь к югу о ^ г (22)
Термин V ^ с ^ к югу рассчитывается по формуле. (6) или (7). Аналогичные соотношения могут быть вычислены для плит с поперечной арматуры, заменив V ^ ^ к югу с с у к югу ^ п ^ определяется формулой. (8) через (10).
Рисунок 5 представляет собой участок пик дрейф в зависимости от V к югу ^ г ^ / V ^ о ^ к югу интерьера плиты колонку образцов связи с не поперечной арматуры. На рисунке показано непосредственное влияние соотношение тяжести сдвига на боковой дрейф потенциала плит столбцов соединения. Это можно заметить, что происходит сдвиг перфорации для широкого спектра V югу ^ г ^ / V ^ о ^ к югу значения (примерно от 0,1 до 0,9), а изгиб неудачи в первую очередь произойти по югу V ^ г ^ / V ^ о ^ к югу значения в 0,3 или меньше.
Рисунок 6 обеспечивает аналогичный участок для интерьера плиты колонки связи образцов с поперечной арматуры. Экспериментальные данные показывают, что больший дрейф отношений возможны при поперечной арматуры используется. В частности, количество плит колонку образцов конных поперечной арматуры (SSR) достигается соотношение история дрейфа свыше 3% до отказа.
Данные плиты колонки испытаний связи, с и без поперечной арматуры, сравниваются на рис. 7, вместе с ACI 318-05 ограничения для оценки потребности в поперечной арматуры. Прямой, определяемых ACI 318-05 является разумным снизу предел для данных, соответствующих образцов без поперечной арматуры. Фактор силы сокращения [прямой фи] = 1 используется при определении V ^ югу г ^ / V ^ о ^ к югу для тестовых данных.
ДЕЯТЕЛЬНОСТИ НА ОСНОВЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИИ ДИЗАЙН
Научные исследования и структурная эффективность прошлом, показали, что плиты колонки кадры обеспечивают боковой жесткости вклад в общий LFRS и, как таковые, они сопротивляться боковым нагрузкам во время сейсмических событий, даже если они предназначены для гравитационной нагрузки только. По этой причине совместимости деформаций необходимо учитывать для расчета требований на плите столбцов соединения. Кроме того, аналитическая модель должна включать прочность и жесткость плиты колонки кадров для обеспечения точного представления общей жесткости здания и позволяют оценки величины боковой нагрузки, которые должны противодействовать плиты колонки рамы. Соответствующие параметры, которые должны быть включены в такие модели были выделены ранее (эффективные ширины сляба для эквивалентных балок, трещины разделе свойств и гистерезисных поведения нелинейных моделей).
На основе эффективности сейсмической дизайн (PBSD) критерии, предложенные в следующем. Критерии основываются на экспериментальных данных внутренней плиты колонки соединений при комбинированном тяжести и боковые нагрузки. Предложенные критерии ссылка МЧС 356 уровней производительности (немедленное размещение, безопасности жизнедеятельности и распада профилактика) и сейсмические требования к структуре плиты столбцов соединения, которые были приняты в ACI 318-05. Как отмечалось ранее, в районах с высокой сейсмической опасности, плита столбцов соединения двусторонней плиты без пучков должны быть проверены для индуцированных эффектов, вызванных боковым смещением ожидается землетрясение дизайн-основе. Важно отметить, прямое влияние соотношение тяжести сдвига на боковой дрейф потенциала плит столбцов соединения без поперечной арматуры, свидетельствуют данные испытаний на рис. 5. По предложению МЧС 356 пределы плиты колонки связи, эта связь имеет решающее значение для разработки соответствующих критериев для PBSD плиты колонки соединений. ACI 318-05 сейсмических пределах дизайн плиты столбцов соединения приведены в формуле.
Линейный регрессионный анализ экспериментальных данных для плиты столбцов соединения без поперечной арматуры и имеющие отношение тяжести сдвига V ^ югу г ^ / V ^ о ^ к югу менее 0,6, приводит к прямой, определяемых склоне -6,95 и нулевой 4,97 перехвата. Таким образом, средняя для данных, дает следующее выражение для максимального соотношения дрейфа историю (в процентах)
... (23)
PBSD критерии, предложенные здесь воспользоваться формулой. (23) в качестве основы для выбора распада профилактики пределах уровня успеваемости. Производительность уровня безопасности жизни изначально определяется как 2 / 3 от значения, используемые для предотвращения краха, а для немедленного размещения, 1 / 3 от значения для предотвращения краха был использован. Дрейфа пределах, определяемых с использованием вышеупомянутых параметров основу для завершения ключевых моментов графике критерии PBSD. В Таблице 4 приведены основные моменты рекомендуемых критериев PBSD и значения отображаются графически в связи с тестовыми данными на рис. 7.
Для предложил критерии PBSD, дрейф пределы непосредственной уровень производительности размещение относительно низок, так что плита колонки рамы оставаться на или вблизи упругих поведения. Предлагает линию для безопасности жизни соответствует ACI 318-05 дизайн пределах (см. рис. 2).
Производительность жизни уровень безопасности включает в себя сочетание V югу мкг ^ / V ^ о ^ к югу = 0,4 и дрейф 1,5%, что в соответствии с рекомендацией, содержащейся в ACI 352.1R-89, что соотношение тяжести сдвига должны быть ниже 0,4 для обеспечения некоторой минимальной вязкости при наличии около 1,5 потенциала дрейфа%. Ограничения распада профилактики соответствует примерно среднее экспериментальные данные для образцов без поперечной арматуры. Для всех уровней производительности, постоянная история дрейфа коэффициент мощности, предназначенные для сдвига соотношения тяжести свыше 0,6.
Как примерный средний данных для образцов без поперечной арматуры (рис. 7), границы распада профилактики соответствует 50% вероятность выхода из строя (без учета нагрузки и сопротивления факторов, предусмотренных в коде). Предполагая нормальное распределение, ограничения безопасности жизнедеятельности, которая определяется как 2 / 3 от распада профилактики, соответствует примерно 5% вероятность выхода из строя, а также немедленного предельных сроков пребывания, которое определяется как 1 / 3 от распада профилактики, соответствуют менее 1% вероятности отказа.
Когда предел история дрейфа соответствующие действующему коэффициент сдвига тяжести превысила для выполнения уровня рассмотрел различные варианты существуют, в том числе: 1) уменьшить коэффициент тяжести сдвиге утолщение плиты, добавив сдвига столицах, или добавить каплю панели, 2) уменьшить соотношение история дрейфа быть в пределах допустимого предела жесткости боковой системы; или 3) добавить поперечной арматуры, как это предписано ACI 318-05. Для вариантов 1 и 2, внимание должно быть уделено увеличению поперечных сил в результате структурных изменений. Для варианта 3, экспериментальные данные показывают, что больший дрейф отношений возможны при поперечной арматуры используется (см. рис. 6). Данных для сдвига армированных образцов включены в рис. 7 для сравнения.
Прямое сравнение предложил PBSD критерии МЧС 356 критериям приемлемости это не просто так проделанной МЧС ограничения с точки зрения пластиковые вращений, а не дрейфа коэффициентов. МЧС 356 предназначен для оценки существующих структур, а также рассматриваются дела, связанные с несколько возможных недостатков, в том числе: 1) недостаточное развитие или сращивания по плите службы, 2) недостаточное заглубление в плите колонки совместных и 3) отсутствие преемственности через усиление колонке клетке. Кроме того, проводится различие между первичными и вторичными компонентами. В целом, предлагаемые ограничения PBSD-видимому, в пределах соответствующей МЧС 356 ограничений. Единственным исключением является то, что МЧС 356 не позволяет пластиковых вращения основных компонентов при соотношении тяжести сдвига выше 0,4.
Вышеупомянутым критериям PBSD предназначены прежде всего для нового строительства. Критерии, однако, может также применяться и к существующим структурам, которые содержат subpar сейсмических подробнее, где умеренные сейсмические спроса не ожидается. Для оценки ожидаемой эффективности структуры, значение V югу ^ O ^ должны быть вычислены с [прямой фи] = 1,0, а для новой конструкции здания, V ^ о ^ к югу должна включать в себя фактор силы сокращения на сдвиг, в настоящее время [ прямой фи] = 0,75 в ACI 318-05.
РЕЗЮМЕ И ВЫВОДЫ
Данная статья посвящена изучению поведения и дизайн интерьера плиты колонки соединений при комбинированном тяжести и боковой загрузкой и служит для обзора текущей процедуры разработки, на основе оценки выполнения сейсмических дизайн (PBSD) подходов, а также соответствующие экспериментальные данные. Практические рекомендации предназначены для PBSD плит столбцов соединения при сейсмических условий нагрузки, которые могут быть легко реализованы в практике проектирования.
Анализа экспериментальных данных по сравнению с ACI 318-05 рекомендации для плиты колонки соединений показывают, что ограничения для определения необходимости укрепления плиты сдвига разумные нижняя граница тестовых данных. Очень немногие доклады для плиты колонку образцов связи включают в себя данные пластиковых ротации. МЧС 356, однако, предоставляет возможности в деле пластиковых оборотов процедур нелинейного анализа, которые частично определяется соотношение тяжести сдвига на плите столбцов соединения. Рекомендованных критериев PBSD в данной работе используются два основных параметров для оценки плиты столбцов соединения: коэффициент тяжести сдвига на связи и максимальное соотношение дрейфа историю. Использование истории отношение дрейфа позволяет прямое сравнение с экспериментальными данными и имеется в наличии при проведении структурного анализа. Отношения между потенциалом дрейфа и коэффициент тяжести сдвига приводится в формуле. (23), что составляет в среднем собрали экспериментальными данными. Три уровня производительности используются, чтобы они совпадали в МЧС 356: немедленное размещение, безопасности жизнедеятельности и распада профилактики.
Авторы
Авторы хотели бы поблагодарить членов ACI Комитет 374, на основе результатов сейсмических Проектирование зданий Бетон, за их вклад. Вклад И.-Г. Ким, аспирант Техас
Ссылки
ACI Комитет 318, 2005, "Строительный кодекс Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 430 с.
Американское общество гражданских инженеров (ASCE), 2000 ", Prestandard и комментарии для сейсмических реабилитации зданий и сооружений (ФЕМА Публикация 356)," Федеральное агентство по чрезвычайным ситуациям, Вашингтон, округ Колумбия, 528 с.
Корли, РГ, а Хокинс, М., 1968, "Shearhead Арматура Плиты", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 65, № 10, октябрь, с. 811-824.
Дилгер, W., и Браун, SJ, 1995 ", сейсмостойкость Слэб подключения колонки", Festschrift профессор д-р Хуго Bachmann Zum 60, Geburtstag, Institut f
Дилгер, W., и Цао, H., 1991, "Поведение Слэб-Column соединения при обратном циклической нагрузки", Труды Второй Международной конференции высотных зданий, Китай, 10 с.
DiStasio Дж., Ван Бурен, М., 1960, "Передача изгибающего момента между пластинке этаж и колонна", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 57, № 3, март, с. 299-314.
Зельдович, Л., и Уайт, Д. К., 1996, "Поперечная Ответ пожилых плоская плита Рамы и экономический эффект на модифицированной" Землетрясение Spectra, V. 12, № 4, с. 667-691.
Дуррани, AJ; Du, Ю. и Ло, YH, 1995, "сейсмостойкости Nonductile соединения плит-Column в существующей плоской плиты здания", ACI Структурные Journal, В. 92, № 4, июль-август, с. 479-487.
Elgabry А., Гали, А., 1987, "Испытания на бетонной плите-Column Связи с Стад-поперечной арматуры, подвергнутого Shear-Момент передачи", ACI Структурные Journal, В. 84, № 5, сентябрь-октябрь ., с. 433-442.
Farhey, DN; Адин, MA; и Yankelevsky, DZ, 1993, "RC плоская плита-Column Subassemblages при поперечном Загрузка" Журнал структурное подразделение, В. 119, № 6, ASCE, с. 1903-1916.
Гали, A.; Elmasri, М. З. и Дилгер, W., 1976, "Штамповка плоских пластин при статических и динамических горизонтальных сил" ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 73, № 10, октябрь, с. 566-572 .
Хансон, NW, и Хэнсон, М., 1968, "Shear и момент передачи между бетонных плит и колонн," Journal, V. 10, № 1, PCA исследований и разработок лаборатории, с. 1-16.
Хокинс Н.М., Митчелл, Д. и Шеу, MS, 1974, "Циклические Поведение шести железобетонная плита-Column Образцы Перенос Момент и ножницы," Отчет 1973-74 по проекту Г. И. NSF-38717, раздел II, Университет Вашингтон, Сиэтл, штат Вашингтон, 50 с.
Хокинс Н.М., Митчелл, Д. и Ханна, С. Н., 1975, "Эффекты поперечной арматуры на обратном циклическое поведение Загрузка Флэт структуры плиты", Canadian Journal строительства, т. 2, с. 572-582.
Холмс, WT, и Сомерс, П., 1996 ", Нортридж землетрясения 17 января 1994: Доклад разведки," землетрясение Spectra, V. 11, Дополнение C, с. 224-225
Hueste, MD, и Уайт, Д. К., 1997, "Оценка Четыре-Строй железобетонное здание повреждено во время землетрясения Нортридж," Землетрясение Spectra, Т. 13, № 3, с. 387-414.
Hueste, MD, и Уайт, Д. К., 1999, "Нелинейные Штамповка Shear Отказ модель внутренних дел Слэб-Column соединений," Журнал строительной техники, ASCE, В. 125, № 9, с. 997-1008.
Хван, SJ, а Мол, ДП, 1990, "Экспериментальное исследование структуры Флэт пластины при вертикальных и горизонтальных нагрузок, Доклад № UCB / SEMM-90/11, Калифорнийский университет в Беркли, Беркли, Калифорния, 271 стр. .
Хван, SJ, а Мол, ДП, 2000, "Модели для бокам загружено Слэб Рамки колонна" ACI Структурные Journal, В. 97, № 2, март-апрель, с. 345-353.
Ислам, S., и парк, Р., 1976, "Тесты по Слэб-Column Связи с Shear и несбалансированного изгиб," Журнал структурной отдела, В. 102, № ST3, ASCE, с. 549-568.
Совместное ACI-ASCE Комитет 326, 1962, "сдвиг и диагонали напряженность, слябы," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 59, № 3, март, с. 353-396.
Совместное ACI-ASCE Комитет 352, 1989, "Рекомендации по Дизайн Слэб-Column соединений в монолитных железобетонных конструкций (ACI 352.1R-89)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 22 с.
Совместное ACI-ASCE Комитет 421, 1999, "поперечной арматуры для плит (ACI 421.1R-99)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 15 с.
Кан, THK, и Уоллес, JW, 2005, "Динамическая реакция пластинке систем с поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 102, № 5, сентябрь-октябрь, с. 763-773.
Кан, THK; Элвуд, KJ, и Уоллес, JW, 2006, "Динамические испытания и моделирования RC и PT Слэб-Column соединения", 0362 Бумага, Труды 8 Национальной конференции США по сейсмостойкого строительства, Сан-Франциско, Калифорния, 10 с. (CD-ROM)
Luo Ю., и Дуррани, AJ, 1995, "эквивалентной модели луча для плоских плит зданий-Часть 1: Интерьер соединения", ACI Структурные Journal, В. 92, № 1, январь-февраль, стр. 115. -124.
Megally, S., и Гали, А., 1994, "Дизайн Вопросы Слэб-Column соединения в сейсмических зонах", ACI Структурные Journal, В. 91, № 3, май июнь, с. 303-314.
Megally, S., и Гали, А., 2000, "штамповка Shear Дизайн сейсмостойких Слэб-Column соединения", ACI Структурные Journal, В. 97, № 5, сентябрь-октябрь, с. 720-730.
Мол, ДП, 1996, "Сейсмическая Дизайн Вопросы пластинке строительства" Мете А. Sozen Симпозиума: A Tribute из его студентов, SP-162, Ю. К. Уайт и ME Крегер, ред. Американские бетона институт, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган , с. 1-35.
Моррисон, Д. и Sozen, М., 1983, "Поперечная Тесты нагрузка R / C Слэб-Column соединений," Журнал структурного подразделения, ASCE, В. 109, № 11, с. 2699-2714.
Пан А., Мол, ДП, 1989, "Поперечная пластичность перемещения железобетонных плоских пластин", ACI Структурные Journal, В. 86, № 3, май-июнь, с. 250-258.
Пан А., Мол, ДП, 1992, "Экспериментальное исследование соединения плит колонна" ACI Структурные Journal, В. 89, № 6, ноябрь-декабрь, с. 626-638.
Робертсон И., Дуррани, AJ, 1990, "сейсмической реакции соединения в неопределенных плоской плиты Элементы конструкции", доклад № 41, Департамент строительства, Университет Райс, Хьюстон, Техас, 266 с.
Робертсон И., Каваи, T.; Ли, J.; и Эномото, B., 2002, "Циклические испытания плит-Column Соединения с поперечной арматуры", ACI Структурные Journal, В. 99, № 5, сентябрь -октябрь, с. 605-613.
Робертсон И., и Джонсон, Г., 2006, "Циклические Боковая загрузка Nonductile Слэб-Column соединения", ACI Структурные Journal, В. 103, № 3, май июнь, с. 356-364.
Родригес, М., и Диас, C., 1989, "Анализ сейсмической Выполнение средний подъем, Вафельные квартиры Строительство плиты," Землетрясение Spectra, V. 5, № 1, с. 25-40.
SEI / ASCE, 2005, "Минимальный дизайн нагрузок для зданий и сооружений (SEI / ASCE 7-05)," Проектирование зданий и сооружений института, ASCE, Рестон, Вирджиния, 376 с.
Симондс, DW; Митчелл, Д. и Хокинс, М., 1976, "Слэб-Column соединений под действием высоких Ножницы Интенсивность и передача обратном Moments," Отчет о ходе проекта NSF GI-38717, Департамент строительства, Университет штата Вашингтон, Сиэтл, штат Вашингтон, 80 с.
Уэй, EH, и Дуррани, AJ, 1992, "сейсмического отклика внутренних дел Слэб-Column Связи с Shear столиц", ACI Структурные Journal, В. 89, № 6, ноябрь-декабрь, с. 682-691.
Zee, HL, а Мол, ДП, 1984, "Поведение интерьера и экстерьера плоские связности плиты, подвергнутого неупругого Восстановление нагрузки", доклад № UCB/EERC-84/07, сейсмостойкого строительства исследовательского центра Калифорнийского университета в Беркли, Беркли , Калифорния, 130 с.
Входящие в состав МСА Мэри Бет D. Hueste является адъюнкт-профессор кафедры строительства в Техасе
Входящие в состав МСА Джоанн Браунинг является адъюнкт-профессор кафедры гражданского, экологического и строительной техники в Университете штата Канзас, Лоуренс, Kans. Она является членом комитетов МСА 314, упрощенный дизайн зданий бетона; 318-D, изгиб и осевые нагрузки; балки, плиты и колонны; 341 и сейсмостойких железобетонных мостов; 374, основанным на показателях деятельности проектирование сейсмостойких зданий и сооружений бетона, а также 408, Бонд и развития для их укрепления. Ее исследовательские интересы включают выполнение железобетонных конструкций при сейсмических нагрузок, проектирование и анализ конкретных структур и долговечность бетонных конструкций.
Андрес Лепажа, ВВСКИ, является помощником профессора кафедры Архитектурного инженерии Университета штата Пенсильвания, University Park, Па Он является членом комитетов МСА 318-H, сейсмических Положения; 335, композитный и гибридных структур; 369, сейсмическая Ремонт и реабилитации; 374, производительность основе сейсмических Дизайн бетонных зданий, а также 375, производительность проектирования на основе бетона Здания и сооружения для ветровых нагрузок. Его исследовательские интересы включают дизайн из бетона, стали и гибридные структурные системы подвергаются экстремальным событиям.
Джон Уоллес, ВВСКИ, является профессор гражданского строительства в Университете Калифорнии в Лос-Анджелесе, Лос-Анджелес, Калифорния Он является членом комитета ACI 318-H, сейсмических Положения; 335, композитный и гибридных структур; 369, Сейсмические ремонту и реконструкции; 374, производительность основе сейсмических Дизайн бетонных зданий; E803, факультет сети Координационного комитета и совместных ACI-ASCE Комитет 352, узлов и соединений в монолитных бетонных конструкций.
Его исследовательские интересы включают реагирования и проектирование зданий и мостов землетрясения действия, лабораторных и полевых испытаний элементов конструкции и систем, а структурный мониторинг здоровья и использование сенсорных сетей.
Механизм анализа для бетона Breakout Создание единого Якоря напряженности
Сейсмические характеристики железобетонных плит-Column Связи с тонкой пластины Stirrups
Характеристики распределения напряжений при сжатии в высокопрочного бетона