Надежность передачи Длина Оценка от Strand Слип Энд
Экспериментальные программы по 12 серии образцов с различной длиной заливки для определения длины передачи не проводилось. Передача длины результаты испытаний семь-проводной нити на двенадцать различных бетонных смесей были проанализированы. Тестирования методика, основанная на анализе связей поведения путем измерения силы поддерживают сухожилия был использован. Образцы были приборами с устройствами измерения скольжения на каждом конце образца. Последовательности значений скольжения на каждом конце образца после выхода в сравнении с длиной заливки был проанализирован. Выражений, касающихся передачи длину скольжения конец сухожилия представлены. Значения коэффициента Гийон для сухожилия формы распределения напряжений было получено. Два критерия для определения передачи длиной от скольжения последовательности на обоих концах образцов были проанализированы.
Ключевые слова: связь; сборного железобетона; преднапряжения; претензиозность; скольжения; нить, трансфер длины.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
В силу предварительного напряжения нити передается связи к конкретному в операции по освобождению заложников. На данном этапе, нити напряжения изменяется от нуля на свободном конце-членов до максимального значения (эффективное напряжение). Передача длина определяется как расстояние, необходимых для разработки эффективных напряжений в напрягаемой strand.1 Изменение напряжения вдоль нити длиной предполагает передачу проскальзывать между прядь и бетона. Измерение скольжения нити конец косвенного метода для определения передачи length.2 Большинство экспериментальных standards3-6, на основе этого метода, и она была предложена в качестве простой процедуры неразрушающего уверенность в которых качество связи может контролироваться в рамках precasting plants.7
Guyon8 предложил следующее выражение из теоретического анализа
... (1)
где L ^ югу T ^ является передача длина, D является прядь конце скольжения на свободный конец предварительно напряженного железобетона, член распределение по передаче зоны. Две гипотезы considered8:
Уравнение (1) можно переписать следующим образом
... (2)
где E ^ югу р-модуль упругости напрягаемой прядь и / ^ ^ р к югу является стресс, немедленно пряди до релиза.
Некоторые исследователи предлагают различные значения для распределения напряжений сцепления по передаче зоны по результатам испытаний и теоретических исследований. Таблица 1 показывает, различных заданных значений
Таблица 2 показывает, другие выражения, которые касаются передачи длине нити конце скольжения на свободный конец pretensioned конкретных членах, где г ^ к югу Ь является диаметр предварительного натяжения нити, а / '^ ^ к югу CI является пределом прочности при сжатии конкретные во время предварительного напряжения передачи.
Некоторые исследователи провели экспериментальные исследования для получения передачи от длины нити конце скольжения на свободный конец в пустотные плиты ,7,13-15 в лучах ,16,18,19,22,27-29 сваи, 20,30 в призмы, 31 и образцов для имитации поведения связи по передаче length.32
Некоторые authors7, 14,20,30 создали допустимого свободного скольжения концом нити конце скольжения, что приводит к передаче длину, равную, что рассчитанная в соответствии с положениями ACI для передачи длины (формула (7)) .1 При установке уравнения. (2) равным уравнение. (7) и подставляя = 2 = 3 в формуле. (2), подразумеваемых допустимое значение конце скольжения можно рассчитать по формуле. (8) и (9), соответственно.
... (7)
... (8)
... (9)
где / ^ ^ к югу себе является эффективное напряжение в напрягаемой ДНК после учетом всех потерь предварительного напряжения, г ^ к югу Ь является номинальным диаметром предварительного напряжения нити, г ^ ^ к югу all2 это подразумевает допустимое значение свободного скольжения конце, когда = 2, 3, Далл подразумеваемых допустимое значение свободного скольжения конце, когда
Чтобы подать заявку в конце Гийон теории скольжения для определения трансфертных длина не легко, но измерения черенки, пострадавших от местных потери связи на концах. Уравнения (1) (6), не применяются к элементам плохой связи quality.14 В этом случае, больше скользит измеряются в результате неправильной оценки длины передачи.
Другие недостатки метода Гийон являются большим разбросом экспериментальных результатов, 15 трудность для точной оценки меньше скользит, 13 поломки датчиков для измерения прядь скольжения конце, когда резки применяется процесс, 27 и чрезмерного свободного скольжения конца в предварительно напряженных членов с низким конкретные консолидации вокруг strand.7
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Это исследование дает информацию о передаче длиной семь-проводной предварительного натяжения нити в двенадцать бетонов различного состава и свойств. Метод испытания на основе измерения и анализа силу поддержке прядь была использована. Эта статья анализирует надежность передачи длиной от определения свободного конца скользит по предлагаемые выражения в литературе. Результаты исследования представлены в процедур для экспериментального определения передачи для измерения длины сил "и" пробуксовке. Информация имеет важное значение для всех сторон, участвующих в сборных / предварительно напряженных железобетонных отрасли: производителей, производителей, дизайнеров, строителей и владельцев.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Экспериментальная программа была проведена для определения длины передачи преднапряжения направлениям: тест ECADA * method33-34 (* Ensayo пункт Caracterizar ла Adherencia mediante Destesado у Arrancamiento [Test для характеристики облигаций на выпуске и выдвижная]).
Материалы
Двенадцать различных бетонов с различными водоцементное соотношение (в / к) от 0,3 до 0,5, содержание цемента от 590 до 843 lb/yd3 (350 до 500 кг/м3) и прочности при сжатии во время тестирования FCI "от от 3,5 до 8 KSI (от 24 до 55 МПа), были протестированы.
Бетонные компонентов) цемента CEM I 52,5 R, 35 б) щебнем известняка (0,275 до 0,472 дюйма [7 до 12 мм]); с) промывают проката песок известняка (от 0 до 0,157 дюйма [0 до 4 мм]) и г) policarboxilic эфира высокой дальности водоредуцирующим добавки. Смесей испытания бетонов приведены в таблице 3.
Напрягаемой прядь низкой релаксации семь-проводной нити, как указано UNE 36094:97 Y 1860 S7 13,036 с гарантированным предел прочности 270 KSI (1860 МПа). Основные характеристики были приняты от производителя: диаметр 0,5 дюйма (12,7 мм), площадь поперечного сечения 0,154 in.2 (99,69 мм2), предел прочности 43,3 KIPS (192,60 кН), предел текучести на 0,2% 40 KIPS (177,50 кН ), а модуль упругости 28507 KSI (196700 МПа). Напрягаемой прядь была испытана в качестве восприняты условие (без ржавчины и без смазки). Прядь не рассматривается в любом особым образом. Прядь храниться в закрытых помещениях, и были приняты меры не затягивать нить на пол.
Метод проведения испытаний
Метод ECADA тест основан на измерении и анализе силу поддержке нить в серии pretensioned конкретных образцов с различной длиной заливки. Рисунок 1 показывает схему испытательного оборудования.
Крепления измерений доступа (AMA) система находится на одном конце (подчеркнул конец) претензиозность кадра для имитации секционные жесткость образца. AMA система состоит из втулки на финишную прямую образца для предотвращения влияния заключения вызванных пластины рамы, подчеркнул днище рамки и крепежной пластиной поддерживается на раму при помощи двух сепараторов.
Процедура шаг за шагом, тест был подробно описан в "Аль-Марти Варгас и др., 34 и могут быть представлены следующим образом:
Подготовительный этап -
1. Нить находится в рамке;
2. Strand натяжения;
3. Strand крепления на регулируемое крепление пряди;
4. Конкретные смешивается, размещенные в опалубку в кадре, а также сводный и
5. После бетонных, образца вылечить для достижения желаемых свойств бетона на момент тестирования.
Тестирование стадии -
1. Регулируемое крепление прядь освобождается помощью гидравлического домкрата, а также
2. Strand освобождение производится на контролируемой скорости, и напрягаемой передачи усилия на конкретных выполняется. Прядь полностью освобожден. Образца поддерживается на подчеркнула пластины рамы.
Стабилизация периода уровень силы в это время равна нулю на свободном конце. Силу в пряди в конце подчеркнул зависит от деформаций совместимость с конкретным образцом. Эта сила требует периода стабилизации, чтобы гарантировать ее измерения. Нить силы в системе AMA записывается непрерывно в течение испытания.
Хотя это и не включены в это исследование, испытание можно продолжить позиционирование выдвижной операции гидравлического домкрата на подчеркнула целью увеличить силу в пряди, отделяя крепежной пластиной системы AMA от рамы.
Испытание параметров
Образцы имели 4 х 4 in.2 (100 х 100 мм2) сечения с концентрически расположенных на одной пряди предварительного напряжения уровне пока не будут освобождены 75% гарантированного предела прочности нити. Все образцы были подвергнуты той же консолидации и условий отверждения. Выпуск постепенно осуществляется 24 часа после бетонирования при контролируемой скоростью 0,18 KIPS / с (0,80 кН / с). Периода стабилизации на 2 часа от выпуска была создана. С помощью этих параметров испытаний, видимых трещин разделения не произошло ни в одном из испытанных образцов.
Измерительные приборы
Приборы, используемые был гидравлический домкрат датчик давления для контроля натяжения и отпустить операций; полые датчика силы, включенных в систему AMA для измерения силы поддерживают прядь, и два линейных дифференциальных переменной преобразователей (LVDTs), один на свободном конце ( Рис. 2) измерить привлечь в (Л, свободный конец скольжения), а другой в конце подчеркнул, (рис. 3) для измерения скольжения нити к последней заливки конкретные сечения образца (дл, подчеркнул конец скольжения). Отсутствие внутренних измерительных приборов были использованы в опытных образцах, чтобы не исказить связи явления.
Критерий для определения трансфертных длины
С помощью метода испытания ECADA, передача длина получается с серии образцов с различной длиной заливки. Для каждого образца, прядь потери силы в системе AMA сразу после периода стабилизации измеряется.
Значения силы потери расположены по длине образца заливки (рис. 4). Полученная кривая показывает билинейных тенденции. Передачи длина соответствует наименьшему длина образца заливки, что знаменует собой начало горизонтальной branch.33, 34
Резолюции в определении длины передачи будет зависеть от последовательности длин образцов, испытанных. Для заливки последовательность длиной 2 дюйма (50 мм), длина передачи полученных методом ECADA повторных испытаний при одной и той же бетонной смеси tested.34
Передача длины переоценка
Идеальная система AMA должны иметь те же секционные жесткости, так как образец. Это жесткости зависит от конкретных свойств, возраст конкретные во время тестирования, и образец сечения. Было бы очень целесообразно разработать систему для каждого конкретного условия испытания.
По этой причине, в данной экспериментальной работы, жесткость системы AMA предназначен немного больше, чем секционные жесткости образцов. Разрыва раздела создается на границе между образцом и системы AMA. В этих условиях, прядь сила, измеренная в системе AMA после освобождения будет немного выше, чем эффективная сила предварительного натяжения нити в образце. Эта разность сил приводит к небольшой переоценка реальной передачи length.34 Следовательно, даже если длины образца заливки больше, чем длина передачи, небольшой листок прядь на конец подчеркнул зарегистрирован.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ОБСУЖДЕНИЕ
Определение длины передачи
Передача длина определяется для каждого конкретного смеси в соответствии с критерием подвергаются. В качестве примера на рис. 5 приведены результаты силу потери по сравнению с длиной заливки для конкретного M-350-0,50 (обозначение в соответствии с таблицей 3). Две кривые, один с силой потери зарегистрированы сразу же после освобождения (. P), а другой с силой потери, зарегистрированным после периода стабилизации (. P). Обе кривые настоящее время тенденция с билинейной потомком первоначального отрасли с сильным уклоном и практически горизонтальной ветви, начиная с 21,7 дюйма (550 мм), длина заливки. Передачи длина определяется методом ECADA тестом для этой бетонной смеси, 21,7 дюйма (550 мм).
Разница между двумя кривыми соответствует прирост силы потери, зарегистрированных в течение периода стабилизации. Когда образцы были заливки длиной ниже 21,7 дюйма (550 мм), потери силы после периода стабилизации больше силы потери зарегистрировано только после освобождения. Когда образцы были заливки длиной, равной или превышающей 21,7 дюйма (550 мм), однако, силы потери То же самое касается и моменты времени.
Как можно заметить на рис. 5, для данного конкретного, в начале горизонтальной ветви совпадает в обеих точках времени. В некоторых случаях, однако, увеличивает силы потери имели место в течение периода стабилизации в первой точки в результате горизонтальной ветви сразу после освобождения. По этой причине передачи Длина должна быть всегда определяется на кривой измеряется после периода стабилизации.
Сравнение результатов тестирования с формулой в Гийон
На рисунке 6 показана длина передачи результатов, полученных методом ECADA тест для каждого бетонной смеси, а также передачи длиной получить от свободного конца скользит применением формулы в Гийон (уравнение (2)). Эта формула была применена для свободного конца скользит, зарегистрированным после периода стабилизации в образцах с заливки длиной, равной или большей, чем передача длины. От четырех до 18 образцов для каждого бетонной смеси, в общей сложности 121 образцов, были рассмотрены.
Два интервалы взяты для каждой бетонной смеси. Интерьер интервал соответствует крайней длина передачи значений, полученных путем применения формулы Гийон с = 2,8 (принята RILEM3) для минимальных и максимальных свободный конец листах. Внешней интервал соответствует крайней длина передачи ценностей в соответствии с гипотез Гийон получается следующим образом: нижняя граница была рассчитана с применением = 2 до минимума свободной скольжения конца, а верхний предел был рассчитан с применением = 3 максимальный свободный конец скольжения.
Амплитуда интервалы передачи длина очень изменчива для различных бетонных смесей, как показано на рис. 6. Результаты, полученные методом испытаний ECADA находятся в оба промежутка во всех случаях, за исключением М-500 0,30-бетонной смеси для внутренних интервала.
На рисунке 7 показана передача длина результаты, полученные методом ECADA испытания в соответствующей серии против свободного конца скольжения, зарегистрированным после периода стабилизации в каждом образце. Только образцов заливки длиной, равной или большей, чем длина передачи были включены. Предсказал передачи длины по формуле Гийон являются также приведены на рис. 7. Установлено, что 38,8% от экспериментальных результатов выходят за пределы (33,0% показывают передачи длиной более прогнозируемые значения максимума, а 5,8% показывают передачи длиной меньше, чем предсказано минимальные значения). Значение = 2,44 от регрессионного анализа результатов тестирования было получено.
Рисунок 8 показывает экспериментальных длин передачи по сравнению с зарегистрированным свободный конец скользит получить в лучах разными авторами. Предсказал передачи длину в соответствии с МСА 318-05 1 (LtACI) и допустимые свободный конец скользит Далл 2 (уравнение (8)) и г все 3 (уравнение (9)), также приведены на рис. 8. LtACI, Далл 2 и 3 г все значения были вычислены, учитывая, что ИНФ = 202 KSI, БСС = 0.8f р = 162 KSI, Ер = 28528 KSI и DB = 0,5 дюйма (ИПИ = 1395 МПа, БСС = 0,8 е р = 1116 МПа, Ер = 196700 МПа и DB = 12,7 мм). Процент результатов, включенных в каждом секторе разделяются LtACI, Далл 2 и 3 Далл указаны на рис. 8.
Набор бесплатных конце скольжения зарегистрировано очень обильно на один одинаковой длины передачи, как это наблюдается на рис. 8. Кроме того, диапазон значений передачи длина очень изменчива на один же свободного скольжения конца. Рисунок 8 показывает также, что при передаче длина меньше, чем LtACI, Далл 2 лимит превышен в 2,8% случаев, а Далл 3 превышен в 32,3% случаев (2,8% 29,5%). С другой стороны, для зарегистрированных свободный конец скользит меньше Далл 3 или 2 Далл, передачи длиной больше LtACI измеряются в некоторых случаях (2,3 и 4,6% соответственно). Таким образом, использование процедуры обеспечения связи качества на основе предельных значений допустимого свободного скольжения конца не вполне надежными.
Сравнение результатов тестирования с другими выражениями
Экспериментальные результаты, полученные как с методом ECADA испытания и теоретические предсказания по формуле. (3) (6), были сопоставлены. В качестве примера на рис. 9 иллюстрирует сравнение с формулой. (6). В таблице 4 эти сравнения. Кроме того, по сравнению с формулой. (2), подставляя = 2,44 (полученное значение из экспериментальных результатов этого исследования) включен в стоимость. Можно заметить, что выражения, основанные на формуле в Гийон (уравнение (6) и уравнения. (2) при а = 2,44) показывают хороший прогноз средней измеряется длина передачи. Коэффициент корреляции улучшается, когда выражения включать, в дополнение к квитанции, другие параметры, такие как конкретные прочность на сжатие.
Использование конец скользит последовательностей для определения трансфертных длины
Возможность определения передачи длиной от последовательности значений конце скольжения на обоих концах по сравнению с длиной заливки образцов был рассмотрен.
На рисунке 10 показано свободный конец скольжения результаты по сравнению с длиной заливки бетонной смеси М-350-0,50. Две кривые, один со свободным скольжения конец сразу после освобождения Обе кривые представить билинейных тенденция, с потомком первоначального отрасли и практически горизонтальной ветви, начиная с 21,7 дюйма (550 мм), длина заливки. Это заливки длина совпадает с результатом, полученным методом ECADA тест (см. рис. 5). Свободный конец скольжения увеличивается в течение периода стабилизации во всех образцах.
Кроме того, на рис. 11 показывает, подчеркнул конце скольжения сразу же после освобождения дл, и подчеркнул конце скольжения после периода стабилизации дл против заливки длина по той же бетонной смеси. Обе кривые представить билинейных тенденции. В начале горизонтальной ветви совпадает с результатом, полученным методом ECADA испытаний (21,7 дюйма [550 мм]). Что касается силы потери, подчеркнул конце скольжения только увеличивается в течение периода стабилизации в образцах, заливки длина меньше длины передачи.
Рисунок 12 подвели итоги трех переменных (потери сил и скольжения на обоих концах) для конкретных M-350-0,50 после периода стабилизации. Показано соотношения между фактор каждого образца результат теста (. P, D, и дл), а средняя результаты тестирования (. P AVE, Дэйв, и dlAVE) образцов с заливки длиной, равной или большей, чем длина передачи . Опять же, билинейных тенденция наблюдается с потомком первоначального отрасли и заметно горизонтальной ветви от 21,7 дюйма (550 мм), длина заливки. Хотя наклон потомком первоначального отрасль очень заметно в случае форс-потери и подчеркнул конце скольжения, очень слабые и в случае свободного скольжения конца. Таким образом, в начале горизонтальной ветви более легко идентифицировать, анализируя силу утраты и подчеркнул конце скольжения, чем свободный конец скольжения.
Эта процедура испытаний результаты анализа для каждого конкретного смесь была применена. Передачи от длины три последовательности результатов, полученных в ходе испытания приборов (. P, D, и дл) по сравнению с длиной заливки были определены. В таблице 5 приведены полученные результаты. Передача длины получить подчеркнул конце скольжения и метод испытания ECADA совпадают в 11 из 12 бетонных смесей, и только 2 дюйма (50 мм) разница наблюдается в конкретных M-400-0,35. Передача длины получены из свободных скольжения конец совпадают в восьми из 12 бетонных смесей. Принимая во внимание широкий разброс измеренных свободного скольжения конца, ни поведение билинейной был обнаружен в остальных случаях (см. диапазон свободного скольжения один конец той же длины передачи на рис. 7). Было невозможно определить, передавать длину, если в начале горизонтальной ветви не была четко определена. Эти случаи соответствуют бетонных смесей с большим содержанием воды в смеси.
ВЫВОДЫ
Основываясь на результатах этого экспериментального исследования, следующие выводы:
1. Возможность применения метода ECADA тест для определения передачи длины напрягаемой нитей была проверена, даже в бетоны с низкой прочностью на сжатие;
2. Среднее значение Достаточный диапазон ценностей свободного скольжения конец был получен для той же длины одна передача. Кроме того, диапазон значений передачи длиной один же свободного скольжения конце очень изменчива;
3. Следовательно, большая изменчивость результатов для одного же бетонной смеси наблюдается в передаче длина оценки по экспериментальным свободный конец скользит, когда формула Гийон была применяться;
4. Прогноз диапазон передачи длиной от выражения, предложенные рядом авторов, касающиеся передачи длина свободного скольжения конце очень обильна;
5. Определения передачи длиной свободного скольжения конце сравнительно легко, хотя это может привести к ложным мнение, что стоимость передачи длина очень изменчива;
6. Использование предельных значений допустимого свободного скольжения конце, как обеспечение процедуры качества связи может привести к неопределенной ситуации;
7. В связи с результатами метода испытания ECADA, последовательность подчеркнул значения конце скольжения по сравнению с заливки длина надежных процедур обеспечения для экспериментального определения длины передачи и
8. Последовательность свободный конец скольжения значения по сравнению с заливки длина не надежный метод обеспечения для экспериментального определения передачи длины. В начале горизонтальной ветви четко не определен, когда дисперсии измеренных свободного скольжения конец миру. В частности, это происходит тогда, когда бетон имеет низкую прочность на сжатие.
Авторы
Содержание данной работы в рамках одного из направлений работы, которые в настоящее время осуществляется бетона науке и технике институт (ICITECH) из Политехнического университета Валенсии, Валенсия, Испания, в сотрудничестве с компаниями PREVALESA и ISOCRON. Финансовая поддержка, оказанная со стороны Министерства образования и науки и FEDER средств (проект MAT2003-07157 и проекта BIA2006-05521) сделал этого исследования возможно. Авторы ценим сотрудничество вышеупомянутых компаний и организаций, а также участия технического персонала лаборатории железобетонных конструкций в Политехническом университете Валенсии за их помощь в подготовке и испытания образцов.
Нотация
г ^ к югу б = номинальный диаметр нити напрягаемой
E ^ югу р = модуль упругости предварительного натяжения нити
е '^ к югу CI = сжатие прочность бетона на момент передачи предварительного напряжения (цилиндр)
F ^ югу р = нить напряжения непосредственно до релиза
F ^ югу себе = эффективное напряжение в напрягаемой ДНК после учетом всех потерь предварительного напряжения
L ^ югу т = длина передачи
LtACI = предсказал передачи длина согласно МСА 318-05
= коэффициент учета предполагается форму связи распределения напряжений
D = прядь конце скольжения на свободный конец
Далл 2 = допустимого свободного скольжения конец, когда а = 2
Далл 3 = допустимого свободного скольжения конца при а = 3
D = свободного скольжения конец сразу после освобождения
DAVE = средняя свободного скольжения закончится после периода стабилизации получить во всех образцах серии с заливки длиной, равной или большей, чем длина передачи
Л = подчеркнул (под нагрузкой) конце скольжения
Л = подчеркнул конце скольжения сразу после освобождения
dlAVE = средняя подчеркнул конце скольжения после периода стабилизации получить во всех образцах серии с заливки длиной, равной или большей, чем длина передачи
. P = сила потерь после периода стабилизации
. AVE P = средняя потеря силу после периода стабилизации получить во всех образцах серии с заливки длиной, равной или большей, чем длина передачи
. P = сила потери сразу после освобождения
эпи = начальная деформация нити
Ссылки
1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2005, 430 с.
2. Торсен, N., "Использование большого сухожилия в Pretensioned Бетон", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 53, № 6, февраль 1956, с. 649-659.
3. RILEM RPC6 ", спецификация для испытания для определения Бонд свойства предварительного напряжения сухожилий," Интернационал Реюньон де Laboratoires и др. Эксперты-де-Mat
4. Международная федерация де-ла-Pr
5. IRANOR UNE 7436 ", Бонд Испытание Стальная проволока для предварительно напряженного железобетона", Национальный институт Racionalizaci
6. Лаборатория Центрального де Пон и др. Chauss
7. Андерсон, AR, и Андерсон, Р. Г. Assurance Критерий изгиб Бонда в Pretensioned Холлоу единиц Core ", ACI J OURNAL, Труды В. 73, № 8, август 1976, с. 457-464.
8. Гийон Ю., Pretensioned бетона: Теоретические и экспериментальные исследования, Париж, Франция, 1953, 711 с.
9. Olesniewicz, A., "Статистическая оценка передачи Длина Strand," Научно-исследовательский и проектный центр для промышленного строительства (BISTYP), Варшава, Польша, 1975.
10. Международная федерация де-ла-Pr
11. Балаж Г., передачи Длина предварительного напряжения Strand как функция Draw-In и Начальное предварительное ", PCI Journal, V. 38, № 2, март-апрель 1993, с. 86-93.
12. ден Uijl, JA, "Бонд Моделирование предварительного напряжения Strand", Бонд и развития усиление, SP-180, Р. Леон, под ред. Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 1998, с. 145-169.
13. Йонссон Е. "Анкоридж нитей в предварительно напряженных экструдированного многопустотных железобетонных плит", Труды международной Бонд симпозиум в бетоне: от научных исследований к практике, Рижский технический университет и КСР, ред., Рига, Латвия, 1992, с. 2,20- 2,28.
14. Брукс, MD; Джерсл, KH, и Логан, DR, "Влияние Первоначальный Strand Купон на прочность пустотные плиты," PCI Journal, В. 33, № 1, январь-февраль 1988, с. 90-111.
15. Балог, T., "Статистические распределения Draw в семи-жилы", Труды международной Бонд симпозиум в бетоне: от научных исследований к практике, Рижский технический университет и КСР, ред., Рига, Латвия, 1992, с. 2.10-2.19.
16. Расселл, BW, и Бернс, NH, "Измеренное передачи Длины 0,5
и 0,6 дюйма пряди в Pretensioned Бетон, "PCI Journal, V. 44, № 5, сентябрь-октябрь 1996, с. 44-65.
17. Логан, DR, "Критерии приема для Бонда Качество Strand для Pretensioned предварительно напряженного железобетона приложения" PCI журнал, т. 42, № 2, март-апрель 1997, с. 52-90.
18. Штейнберг, E.; Beier, JT и Sargand, S., "Последствия внезапного передачи сил предварительного напряжения в Pretensioned Бетонные балки," PCI Journal, V. 46, № 1, январь-февраль 2001, с. 64-75.
19. Ах, BH, и Ким, ES, "реалистичную оценку Передача длины в Pretensioned, предварительно напряженного железобетона Участники" ACI Структурные Journal, В. 97, № 6, ноябрь-декабрь 2000, с. 821-830.
20. Ван, B.; Харрис, К., и Петру, МФ, "Передача Длина нитей в предварительно напряженных бетонных свай," Структурные ACI Journal, В. 99, № 5, сентябрь-октябрь 2002, с. 577-585.
21. Комитет Евро-International Бетон-дю Международной федерации де-ла-Pr
22. Роуз, DR, и Рассел, BW, "Исследование стандартизированных тестов для измерения Бонд Выполнение предварительного напряжения Strand," PCI журнал, т. 42, № 4, июль-август 1997, с. 56-80.
23. Международная федерация дю Beton ", Бонд подкрепления в бетоне: состояние Доклад-Арт", бюллетень d'информации, № 10, выдумка, Лозанна, Швейцария, 2000, 427 с.
24. Лопес, М., и Кармо, RN, "Бонд из предварительно напряженного бетона в пряди: скорость передачи данных и взаимоотношениях между передачи Длина и сухожилия в Draw," Структурные бетона, В. 3, № 3, 2002, с. 117-126 .
25. Маршалл, WT, и Кришнамурти Д., "Передача Длина предварительного напряжения сухожилия из бетонных кубов Прочность при передаче", индийский бетона Journal, т. 43, № 7, июль 1969, с. 244-275.
26. Балаж Г., передать контроль над предварительного напряжения пряди, "PCI Journal, V. 37, № 6, ноябрь-декабрь 1992, с. 60-71.
27. Балки Кан, LF; Укроп, JC и Реатлингер, CG, "Передача и развития Длина 15-мм Strand в высокопрочный бетон," Журнал зданий и сооружений, В. 128, № 7, июль 2002, с. 913 -921.
28. Казинс, TE; Джонстон, DW, и Зия П., "Передача Длина эпоксидным покрытием предварительного напряжения Strand", ACI Журнал материалы, V. 87, № 3, май-июнь 1990, с. 193-203.
29. Казинс, TE; Сталлингс, JM, и Симмонс, MB, "Сокращение Strand Расстояние в Pretensioned, предварительно напряженного Участники" ACI Структурные Journal, В. 91, № 3, май-июнь 1994, с. 277-286.
30. Петру, ПВ; Ван Б., столяра, был; Trezos, CG и Харрис, К. А. Чрезмерное Слип Энд Strand в предварительно напряженных свай ", ACI Структурные Journal, В. 97, № 5, сентябрь-октябрь 2000, с. 774-782.
31. Махмуд, З.; Rizkalla, SH и Zaghloul, ER, "Передача и развития длины углеродных полимеров волоконно Усиление Усиление предварительного напряжения", ACI Структурные Journal, V. 96, № 4, июль-август 1999, с. 594-602.
32. Abrishami, HH, и Митчелл, Д., "Бонд характеристики Preten-sioned Strand", ACI материалы Journal, В. 90, № 3, май-июнь 1993, с. 228-235.
33. Марти, JR, "Экспериментальное исследование на Бонд из предварительного напряжения Strand в высокопрочного бетона", кандидатская диссертация, Политехнический Университет Валенсии, ProQuest информации и обучения Ко, UMI номер 3041710, штат Мичиган, 2003, 355 с. (На испанском)
34. Марти Варгас, JR; Серна-Ros, P.; Фернандес-Prada, MA; Мигель Соса, PF, и Arbel В. 58, № 1, февраль 2006, с. 21-29.
35. Европейским комитетом по стандартизации ", Цемент. Часть 1: Композиции, спецификаций и соответствия критериям для общего цементы," Европейский стандарт EN 197-1:2000, ЕКС, Брюссель, Бельгия, 2000, 30 с.
36. Испанская Ассоциация Normalizaci
Хосе Марти Р. Варгас и является адъюнкт-профессор гражданского строительства в Департамент строительства инженерно-строительный проектов, Политехнический Университет Валенсии (UPV), Валенсия, Испания. Он является членом Института науки и технологии бетона (ICITECH) на UPV. Он получил ученую степень в области гражданского строительства и степень доктора философии от UPV. Его исследовательские интересы включают связь поведения армированных и предварительно напряженных железобетонных конструкций, прочность бетонных конструкций, а также стойки и-х моделей.
Сесар А. Arbel Он является членом ICITECH на UPV. Он получил степень гражданской инженерии Киндио университет, Армения, Киндио, Колумбии, и его кандидат от UPV. Его исследовательские интересы включают связь свойств предварительно напряженных железобетонных конструкций и использование заранее материалов на основе цемента в структурных приложений.
Педро Серна-Рос является профессор гражданского строительства в Департамент строительства инженерно-строительный проектов на Политехнического университета Валенсии. Он является членом ICITECH на UPV. Он получил ученую степень в области гражданского строительства из UPV и его кандидат от L' Его исследовательские интересы включают самостоятельно укрепления бетона, армированного волокнами бетона, а также связь поведения армированных и предварительно напряженного бетона.
Кармен Castro-Бугальо является докторант кафедры строительства инженерно-строительный проектов на Политехнического университета Валенсии. Она является членом ICITECH на UPV. Она получила степень инженера-строителя из UPV. Ее исследовательские интересы включают связь свойства железобетонных и предварительно напряженных железобетонных конструкций и стойки и-х моделей.
Strut-и-Tie модели Возглавлял Бар развития в ССТ узлов
Экспериментальное исследование заполненных железобетонных конструкций с отверстиями
Адаптивный Strut-и-Tie модели для проектирования и проверки четырех-Пайл Шапки
Двусторонняя Прочность на сдвиг плит-Column соединения: пересмотр положений МСА 318
Малоцикловой усталости ущерб циркуляра Колонны бетонных труб Заполненные
Структурные Оценка Мосты с преждевременным разрушения бетона за счет реакций Экспансивного
Поведение стали высокопроизводительных качестве поперечной арматуры для бетонных балок
Деформация пропускной способности железобетонных колонн
Контроль при изгибе крекинг из железобетона. Документ, Гилберт Р. Ian