Отклонение контроля бетона членов на основе теории полезности
Дизайн положения для управления отклонением железобетонных конструкций, как правило, эмпирический характер и на основе предыдущего опыта. Из-за растущего использования высококачественных материалов прочность, большую продолжительность, и, как следствие более гибкими членами, более рациональный подход является желательным. В этой статье рассматривается применение теории полезности в качестве основы для разработки критериев управления отклонением. Подход учитывает неопределенность в поведении членов и погрузки, а также отсутствие четко определенных дискретных пределы работоспособности. Монте-Карло используется для разработки гистограммы выбранных параметров отклонения. Функции обслуживания потери, то указанное определение начала обслуживания неудачи и верхний предел представляет полный провал работоспособности при соответствующих затрат. Оптимальная структурных параметров (член глубина) получается путем минимизации общей стоимости, состоящей из первоначальной стоимости строительства и вероятностные расходы на провал. Результаты в один конец плиты разработаны и по сравнению с нынешней код ACI положения о минимальной толщины ..
Ключевые слова: отклонения, железобетонные; работоспособности.
(ProQuest информации и обучения: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
При проектировании железобетонных конструкций здания, отклонение управления для полов и кровель является важным аспектом дизайна. Хотя в настоящее время процедуры код предоставили адекватной конструкции и в прошлом, изменения в практике проектирования, такие как использование повышенной прочности материалов и длинных пролетов, ведущих к более гибкой структуры, а также растущие требования владельцев характеристик зданий, показывают, что более рациональным подход к проектированию для управления отклонением которые могут потребоваться в будущем. Такой подход должен учитывать неопределенности, присущие в предсказании прогибов конкретных членов и структур, а также трудности, связанные с определением допустимых пределов отклонения для государств-членов. Многие исследователи использовали расходы, связанные анализа для оптимизации и обслуживания проблем (Хоссейн 2000; Koskisto и Эллингвуд 1997; Сарма и Адели 1998). В этой статье рассматривается применение теории полезности этой проблемы. Потому что работоспособность провал может произойти в структурах с адекватной защиты от краха, то вопрос становится экономическая проблема.
Подход теории полезности остатки первоначальной стоимости строительных работ в отношении потенциальных затрат на ремонт учитывая факторы неопределенности, связанные со структурными поведения на уровнях служебной нагрузки, а также отсутствие четко определенного предела отклонения. Предполагается, что структура имеет достаточную прочность, чтобы удовлетворить конечной (прочности) предельных состояний ..
Разработка подход основан на работе Рид и Turkstra (1980, 1981) и Turkstra и Рид (1981) в университете МакГилл. Рейд и Turkstra применили этот метод для двусторонней плиты системы предполагая плиты были без трещин. В данном исследовании эффектов растрескивания, ползучести и усадки можно рассматривать в качестве реалистичной оценки членов поведения. Детерминированной модели, используемой для расчета прогибов для члена с определенного времени зависит от свойств материала и истории нагружения. Монте-Карло затем использованы для разработки гистограммы отклонения с деланным статистических распределений входных параметров. Потеря функций, то определить, что определить начало ущерб из-за отклонения, и верхний предел, при котором структура считается непригодным для использования. Теории полезности затем используется для членов путем минимизации общей стоимости считается как сумма первоначальной стоимости и вероятностно определяется стоимость отказа.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Подход, изложенный в этом документе содержится рациональный подход к отклонению управления рассмотрении структурной неопределенности в поведении и отклонение границ. Методология имеет потенциал для производства конструктивных усовершенствований кодов, связанных с эксплуатационной надежности.
СМЕЩЕНИЕ управления на основе теории полезности
Рейд и Turkstra (1980, 1981) представил разработку, в которой работоспособности может рассматриваться как особый тип структурных U утилита, которая может быть выражена как
... (1)
, где B равна выгода, полученная от полностью исправных структуры; C ^ I ^ к югу равна первоначальной стоимости строительства; CFI равна C ^ ^ к югу Fi Fi ^ равна стоимости из-за отказа была полностью непригодным в режиме я; х равно отклонение соотношение длины пролета, а также к югу H ^ я ^ (х) равна функции обслуживания потери в зависимости от отклонения, чтобы он распространялся соотношение длины в режиме I.
Если выгоды, связанные с полностью исправными структура считается постоянной, программа может быть максимально повышена путем минимизации общих затрат, состоящих из первоначальной стоимости строительства и стоимости провал. На рисунке 1 показан схематический график затрат по сравнению структурных параметров, таких как член глубины для данной длины пролета. По мере увеличения глубины членов, начальная стоимость строительства можно ожидать, что в то время как увеличение ожидаемой стоимости обслуживания неудачи можно ожидать сокращение жесткости увеличивается. Добавление первоначальной стоимости строительства на провал стоимости результаты в заговоре от общей стоимости. Оптимальная толщина члена происходит тогда, когда общая стоимость минимальна.
Цена неудачи может быть отнесена к ряду источников (режимы), в том числе прямые расходы на ремонт, расходы из-за потери производства, и потерю дохода от аренды во время ремонта в качестве примера. Предполагаемая стоимость обслуживания провал из-за отклонения этаже можно вычислить, если функция плотности вероятности (PDF) для отклонения известна и функции обслуживания убыток определяется как показано на рис. 2. PDF позволяет оценить вероятность того, что особое значение отклонения будет превышен. Функции обслуживания потери работоспособности признает, что неудачи, как правило, не имеют четко определенных границ. Потеря функции Н (х), как показано на рис. 2, что свидетельствует о начале обслуживания отказа (то есть, необходимость ремонта для устранения проблемы) на отклонение параметра х ^ 1 ^ к югу и постепенное увеличение достигая значения 1,0 на отклонение параметра х ^ 2 ^ к югу, после чего этаже предполагается полностью непригодным требующие расходов C ^ F ^ югу исправить. Для отклонения параметров в интервале х ^ 1 ^ к югу х ^ 2 ^ к югу, стоимость ремонта определяется как H (X) ° C ^ F ^ к югу.
Как показано ниже в настоящем документе, утрата функции может быть непрерывным, как показано на рис. 2 или могут быть разрывными, увеличиваются в скачкообразно ..
Функция полезности для данного режима может быть рассчитана как
и ^ к югу я (х) = B - C ^ I ^ к югу - с ^ к югу Fi (х) (2)
где и ^ к югу я (х) равна функции полезности для отказов я и субрегиональном с ^ Fi (х) равна функции провал стоимость отказов я = C ^ ^ к югу Fi .
Ожидаемой полезности дается
... (3a)
где / (х) равна плотности вероятности х
Подставляя. (2) в уравнение. (3a) дает
... (3b)
Непрерывных PDF могут быть заменены функции вероятности массового (ИМП) получили или гистограммы например, от моделирования методом Монте-Карло. Уравнение (3b) может быть преобразована в дискретного типа, как следует
... (3C)
где р (х \ к югу J ^) есть функция вероятности массового х ^ к югу J ^ в той или иной участник.
Для данной функции потерь H (х), в качестве члена увеличивается глубина и жесткость увеличивается, PDF / (х) или рт р (х) смещается влево и ожидаемые издержки неудачи уменьшается. Чем больше перекрытие между PDF прогиб и функция обслуживания потери, тем выше ожидаемая стоимость отказа.
Общая стоимость отказа могут быть получены путем суммирования расходов отказа для каждого режима. 3 приведены примеры концептуальных отклонения гистограммы вместе с одноступенчатой разрывная функция потерь, два шага разрывная функция потерь, а также непрерывная функция потерь. В этом исследовании, два шага разрывная функция потерь, используемых для расчета косвенных расходов на провал, такие как потеря производства и непрерывной функции потерь для прямых расходов на неудачи и стоимость ремонта. Общая стоимость отказа могут быть рассчитаны путем суммирования этих двух типов отказов расходов.
СМЕЩЕНИЕ ПОЛА-ЧЛЕНОВ И ВЛИЯНИЕ НА работоспособности
Зависящих от времени развития отклонения в конкретных членов зависит от структурной конфигурации, свойства материалов, а также нагрузки истории. На рисунке 4 показана схема истории время загрузки на плиту в многоэтажных структуры (Graham и Сканлон 1986). В зависимости от опорного и reshoring процедура, используемая, плита может быть сильно загружен в процессе строительства, вызывают растрескивание, которые повлияют на жесткость структуры во время его службы. После установки бесструктурных элементов, плита подвергается длительной нагрузки и неустойчивый краткосрочный временной нагрузки. Упрощенный вариант нагрузки история показана на рис. 4 (б), в котором максимальная нагрузка строительстве применяется к плите сразу же после приложения длительной нагрузки. Соответствующие истории отклонения времени показана на рис. 4 (с).
В дизайне, когда прогибов должны быть рассчитаны, ACI 318-05 (ACI Комитет 318 2005) требует проверки, которые необходимо сделал для отклонения из-за распределенной нагрузки и дополнительные отклонения после установки без структурных элементов. Большинство повреждений, связанных с отклонением, в частности, визуальный провисания и повреждения бесструктурных элементов, из-за длительного времени изгиба под постоянной нагрузки. Имеющиеся данные по отклонению ущерба, связанного получается из отклонение обследований, основанных на общей давно отклонения.
Хоссейн и Стюарт (2001) рассмотрела данные исследования и представил результаты за ущерб, причиненный из-за восприятия (заметным визуальным провисания, косые мебели, а также ущерба напольные покрытия), и ущерба без структурных элементов (перегородки). Статистические данные из обследования представлены в таблице 1. Согласно их исследованию, минимальная величина отклонения до службы, для которых соотношение восприятия ущербе не поступало составляет 0,003 ([асимптотически =] 1 / 333). Ранее исследование Мейер и Руш (1967) сделан вывод, что отклонение до пролета соотношение до 1 / 300 не установлено, что визуально тревогу.
В настоящем исследовании, данные, представленные Хоссейн и Стюарт были использованы для создания верхние и нижние границы для непрерывной функции потерь для прямых затрат на ремонт. Для удобства, кумулятивная функция плотности был использован для определения потери функции Н (х) между двумя пределах, так как это предполагается в данном исследовании, что ожидаемые затраты на ремонт последующей вероятность повреждения отклонения. Кроме того, пол члена считается полностью непригодным, когда отклонения в соотношении длины пролета превышает 0,02.
Информация о стоимости
Для реализации подхода, описанного ранее, данные о затратах, необходимых для первоначальной стоимости строительства и стоимости провал. Данные о расходах по первоначальной стоимости строительства были получены от RS Средства строительства стоимость данных (RS Средства 2002a).
Два типа данных неудачи были рассмотрены расходы, чтобы продемонстрировать применение этого метода. Данные о прямых расходов на ремонт были получены из ремонта RS средства и данные о стоимости реконструкции (RS Средства 2002b). Данные о расходах на потери производства в процессе восстановления были получены из национальных компенсации обследования данные, опубликованные Бюро статистики труда, Министерство труда США (2003). Два типа расходов на ремонт были подведены получить от общей стоимости ремонта.
Стоимость первоначальной постройки
Строительные расходы включают расходы на опалубки, армирование, бетон размещения, отделочные работы, лечения, установка арматуры, и опорная и reshoring. Для простоты, только прямые затраты на один конец плиты строительства были рассмотрены. Более тонкий анализ будет рассматривать влияние изменения толщины плиты на несущие конструкции (колонны и фонды). Удельные затраты получить RS средства приведены в таблице 2.
Затраты на ремонт
В настоящем исследовании, два вида стоимости восстановительного ремонта были рассмотрены: прямые расходы на ремонт плиты и расходы, связанные с потерей производства для офисного здания. Бывший использует непрерывная функция потерь, а второй использует два шага разрывная функция потерь.
Стоимость отказа для ремонта стоимость ремонта зависит от типа ремонта требуется. В начале ущерб из-за отклонения, ремонт может состоять из косметического ремонта трещин в гипсокартонных разделов. В крайнем случае, ущерб может быть достаточно, чтобы требовать замены пол-членов. Для определения стоимости провал на верхнем пределе функции потерь, затраты на снос и замену были получены из ремонта RS средства и данные о стоимости реконструкции (2002b) и приведены в таблице 3.
Стоимость провал за потерю производства В данном случае предполагается, что пол в офисном здании и ремонт предотвратить доступ к полу служащих во время ремонтных работ. Потери себестоимости продукции, принимается в качестве оплаты труда служащих предотвратить использование пространства, пострадавших от ремонта. Верхняя граница этого затраты, как предполагается соответствует примерно 4 недели потерял производства на пораженный участок работы.
Согласно данным исследования проведенного Бюро статистики труда, Министерство труда США (2003), ежегодный средний уровень заработной платы занятых полный рабочий день составляет примерно $ 36484. Предполагая, что офисный работник занимает примерно 150 м ^ 2 ^ SUP (13,94 м ^ 2 ^ SUP) офисных площадь, типичный уровень добычи в офис примерно $ 243/year/ft SUP ^ 2 ^ ($ 2617.22/year/m ^ SUP 2 ^) исправных площади. Эта сумма конвертируется в $ 20,25 / 4 недели / м ^ SUP 2 ^ ($ 218,10 / 4 недели / м ^ 2 ^ SUP). Предполагая, что площадь прерывается на ремонт в два раза превышает площадь не удалось, это стоимость единицы следует умножить на 2. В этом исследовании, дополнительные отклонения L/240 использовался в качестве критической точки применить это предположение, поскольку текущий код 318 ACI (ACI Комитет 318 2005) определяет L/240 как предел отклонения для членов не поддерживают бесструктурных элементов. Если дополнительные отклонения больше L/240, предполагается, что уровень ниже, будут также зависеть от ремонта. Таким образом, верхняя граница разумного к нарушению работоспособности стоимость отказа оценивается в $ 81/ft ^ SUP 2 ^ ($ 872,40 / м ^ 2 ^ SUP) неудачных площадь ..
Верхний предел расходов от снижения объема производства этой связи рассматривать как C ^ югу F ^ равна $ 81/ft ^ SUP 2 ^ ($ 872,40 / м ^ 2 ^ SUP) неудачных площадь и функция потерь за потерю производства определяется как
... (4)
Предполагается, для всех практических целей, зависящих от времени отклонения достигает максимума на 5 лет, и это время, в которое дополнительные отклонения вычисляется. Поскольку данные о расходах в значительной степени зависят от местных условий рынка, стоимость строительства и затраты на ремонт были просто принимать как среднее текущей стоимости на основе опубликованных данных. Дальнейшее совершенствование методики могут быть включены путем рассмотрения дисконтированной стоимости.
Перебежчик гистограмм из Монте-Карло МОДЕЛИРОВАНИЕ
Предполагается, что критические отклонения затрагивающих исправности общей давно отклонения, как показано на рис. 4. Для учета неопределенности свойств материалов и грузов, отклонение гистограммы, разработанных с использованием подхода, представленные др. Цой и др.. (2004). Этот подход базируется на детерминированных слоистых пучка конечно-элементной модели. Возраст скорректированные эффективный модуль упругости используется для вычисления времени зависит от прогибов при длительной нагрузки. Напряженность жесткости моделируется с помощью билинейной диаграммы деформирования бетона в напряженность в отношениях с линейной нисходящей ветви после пика напряжения. Вклады до деформации усадки в течение длительного времени отклонение вычисляются с помощью упрощенного подхода сообщили МСА Комитет 209 (1992).
Использование детерминистской модели и статистические данные о входных параметров получены из литературы, Монте-Карло был использован для создания необходимых гистограммы отклонения. Статистика свойств материалов и нагрузок приведены в таблице 4 (свойства материалов) и таблице 5 (нагрузок). Материалов и параметров нагрузок приведены в обозначениях. Схематической истории время загрузки на рис. 4 был использован в качестве основы для расчета давно отклонения. Предполагая, два уровня и один опорный уровень reshoring, строительство нагрузки за счет опорная и reshoring был взят 1,84 раза плиты собственный вес (Rosowsky и Стюарт 2001). Общая давно отклонение считается осуществленной в возрасте T ^ ^ 3 югу лет равна 5 лет. В этом исследовании, упрощенная загрузка истории предполагается в которой предполагается, что нагрузка строительства и мертвых нагрузка изначально претендовал на 28 дней. Некоторые из изменчивости по возрасту при загрузке предполагается включить в предполагаемой изменчивости в конкретных свойств материала.
Это, однако, является переменной, которая может быть рассмотрен на более активное участие в будущих исследованиях. Монте-Карло результаты плит прогибы обсуждались в предыдущей статье (Choi и др.. 2004) ..
Анализ чувствительности
Опертой плиты охватывающих 15 футов (4,57 м) с дизайном жить нагрузка 50 НПФ (2394 кПа), были проанализированы, чтобы определить чувствительность результатов к изменению функций предполагается, потери и первоначальные затраты на строительство. Пять плиты толщиной были рассмотрены. Анализы проводились со следующими изменениями.
1. Нижние оценки работоспособности функции потерь изменялась плюс или минус 30%;
2. Нижняя граница потери производственной функции изменялась плюс или минус 30%;
3. Верхняя граница потери производственной функции изменялась плюс или минус 30%;
4. Первоначальная стоимость строительства изменялась плюс или минус 10%;
5. Затраты на ремонт изменялась плюс или минус 10%;
6. Стоимость от снижения объема производства изменялась плюс или минус 10%, а
7. Общая стоимость неспособность изменяться плюс или минус 10%.
Анализ верхняя граница работоспособности функции потерь не выполнена, поскольку немало прогибы были созданы в данной конструкции ситуации, чтобы исследовать неопределенность предела. Как показано на рис. От 5 до 11, вариации этих величин не привести к изменениям в толщине, соответствующей минимальной стоимости.
Сравнение толщины ПОЛУЧЕННЫХ предложенного метода CURRENT И ACI 318 толщиной минимальное кодовое
Параметрическое исследование было проведено для сравнения толщины один конец плиты получить по предлагаемой методике, и толщиной не менее значений, указанных в ACI 318-05 (ACI Комитет 318 2005). Диапазоне параметров считается приводится в таблице 6. Результаты представлены на рис. 12 до 14 лет в условиях перекрытия к глубине по сравнению с соотношением длины пролета. В каждом случае ACI 318 минимальное значение толщины с постоянной длины пролета, а оптимальный промежуток до глубины отношение на основе минимальной общей стоимости уменьшается по мере увеличения длины пролета. Кроме того, есть некоторое уменьшение пролета к глубине отношение как жить увеличивает нагрузку. В целом, результаты предлагаемой процедуры в меньшей толщины, чем ACI 318-05 для более коротких отрезков и больших толщин, чем ACI 318-05 для длинных пролетов, кроме опертой случай, который показал меньшую толщину, чем ACI 318-05 во всех заданной длины пролета. Результаты показывают, что ACI 318-05 правила минимальной толщины достаточно для минимальной толщиной примерно до 20 футов (6,10 м) включает, в обычном диапазоне пролета для обоих концов непрерывного и один конец непрерывного один конец плиты ..
ОБСУЖДЕНИЕ
Это в интересах конкретной отрасли и инженерное сообщество для производства железобетонных конструкций, которые не только имеют достаточный запас прочности от краха, но и обеспечивает приемлемый уровень производительности в эксплуатации при минимальных затратах. Предварительные результаты, представленные ранее предположить, что предложенный подход к проектированию для удобства можно обеспечить рациональное основание для отклонения контрольных критериев, охватывающих широкий спектр услуг по проектированию ситуаций. Необходима дальнейшая работа для более четкого определения расходов для первоначального строительства и затраты на ремонт в конкретных ситуациях. Другие расходы, такие, как воздействие аварии на работоспособность репутация инженера, должны быть рассмотрены.
Работоспособность функции потери могут быть разработаны для специализированных применений. Например, слово поддержки чувствительное оборудование может иметь верхний и нижний пределы более жесткими, чем те, которые используются в настоящем исследовании. Потеря производственных затрат могут изменяться в зависимости от применения. Определение функции потерь между верхним и нижним пределами может быть улучшена с учетом затрат различных сценариев ремонта, связанных с увеличением значений отклонения.
Не ожидается, что в результате анализа типа, изложенные ранее будут использоваться в повседневной проектирования зданий. Методологии, однако, может обеспечить основу для более обобщенный код отклонения критериев контроля в будущем.
В настоящем исследовании, в течение длительного времени отклонения была выбрана в качестве основы для анализа. Процедура может быть продлен рассмотреть другие критерии отклонения в том числе прогибов имевшего место в любое время между первоначальной постройки и давно находящихся в эксплуатации использования. Методология может быть распространена и на другие структурные системы, такие как двусторонние и предварительно напряженных плит членов.
Авторы
Эта работа была частично поддержана мозга Корея 21 (BK21), уровня II. Поддержка благодарностью.
Нотация
= Зоне влияния
^ К югу ы = области укрепления
B = ширина пучка
COV = коэффициент вариации
D ^ к югу п = номинальной нагрузке
г ^ к югу СО = расстояние от верхнего волокна тяжести нижней стали
г ^ к югу й = расстояние от верхнего волокна тяжести верхней стали
E ^ к югу с = конкретного модуля упругости
E ^ югу ы = стали модуль упругости
е '^ к югу с = прочности бетона сжатие
F ^ югу г = модуль разрыва
(Е ^ ^ к югу ш) ^ к югу и ^ = конечной деформации усадки
[Прямая фи] ^ к югу и ^ = конечной ползучести коэффициент
S = стандартное отклонение
Условные обозначения:
E = чрезвычайных временная нагрузка
lsus = устойчивого временная нагрузка
Q = вес одной сосредоточенной нагрузки в камере равномерно отделены от влияния области
R = количество нагрузки на ячейку
Ссылки
ACI Комитет 209, 1992, "Прогнозирование ползучести, усадка, и температурные эффекты в бетонных конструкций (ACI 209R-92)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 47 с.
ACI Комитет 318, 2005, "Строительный кодекс Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 430 с.
Аюб, H., и Karshenas, S., 1994, "Результаты опроса по строительству Live нагрузок на вновь Литые плиты," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 120, № 5, с. 1543-1562.
Бажант, ZP, 1985, "Вероятностный анализ ползучести эффекты в бетонное сооружение," 4-й Международной конференции Структурные безопасности и надежности, с. 1331-1344.
Брэнсон, BE, 1963, "мгновенное и зависящими от времени Отклонения простым и непрерывным железобетонных балок", HPR Публикация 7, часть 1, Департамент Алабама шоссе, Бюро по дорогам общего пользования, с. 1-78.
Бюро трудовой статистики, 2003, "Национальное обследование компенсации: Профессиональные заработной платы в Соединенных Штатах", Министерство труда США, Вашингтон, округ Колумбия, 184 с.
Чой, B.-S.; Скэнлон, A.; и Джонсон, PA, 2004, "Монте Карло немедленному и зависящие от времени прогибы железобетонных балок и плит," Структурные ACI Journal, В. 101, № 5 , сентябрь - октябрь, с. 633-641.
Эллингвуд, B., и Калвер, CC, 1977, "Анализ Live нагрузок в офисных зданиях". Журнал структурного подразделения, ASCE, В. 103, № 8, с. 1551-1560.
Эль-Shahhat, AM; Rosowsky, Д. и Chen, WF, 1993, "Построение безопасности Многоэтажные бетонные здания", ACI Структурные Journal, В. 90, № 4, июль-август, с. 335-341.
Грэм, CJ, и Сканлон А., 1986, "Long-Time Мультипликаторы для оценки двусторонним плит прогибы", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 83, № 6, ноябрь-декабрь, с. 899-908.
Хоссейн, NB, 2000, "Тайм-зависимых прогибы, удобство обслуживания, надежность и предполагаемых расходов Unserviceability для железобетонных изгиб балки", кандидатская диссертация, Департамент по гражданским, Surv. и инженерной экологии, Университет Ньюкасла, Ньюкасл, Австралия, 244 с.
Хоссейн, NB, и Стюарт, М., 2001, "Вероятностные модели Повреждение Прогибы элементов для пола," Журнал Выполнение сооружений, ASCE, V. 15, № 4, с. 135-140.
Джулиан, О. Г., 1966, дискуссии на тему "Изменение прочности бетона", А. Е. Каммингс, ACI ЖУРНАЛ, Труды V. 51, № 9, сентябрь, с. 772-4 на 772-8.
Koskisto, OJ и Эллингвуд, B., 1997, "Надежность основе оптимизации структуры растений сборного железобетона," Журнал структурной инженерии, ASCE, В. 123, № 3, с. 298-304.
Майер, H., и Руш, H., 1967, "Строительство ущерб, причиненный отклонения железобетонных строительных компонентов," Технический перевод 1412, Национальный исследовательский совет Канады, Оттаве, Канада, 115 с.
Мирза, SA; Hatzinikolas, M.; и Макгрегор, JG, 1979, "Статистическая описанием прочности бетона," Журнал структурного подразделения, ASCE, V. 105, № 6, с. 1021-1037.
Мирза, SA, и Макгрегор, JG, 1979, "Изменчивость механических свойств арматуры," Журнал структурного подразделения, ASCE, V. 105, № 5, с. 921-937.
Нееман, AE, и Amnuayporn, S., 1982, "Надежность частично предварительно напряженные балки на работоспособность предельных состояний," PCI Journal, V. 27, с. 66-85.
Рейд, S., и Turkstra, C., 1980, "Предельные состояния работоспособности-вероятностное описание," Доклад ST 80-1, Университета Макгилл в Монреале, Канада, 94 с.
Рейд, S., и Turkstra, C., 1981 ", кодифицированные Дизайн для удобства," Доклад ST 81-6, Университета Макгилл в Монреале, Канада, 139 с.
Rosowsky, DV, и Стюарт, М., 2001, "Вероятностные модели нагрузки для строительства многоэтажных железобетонных зданий", журнал производительности и сооружений, ASCE, V. 15, № 4, с. 145-152.
RS Средства, 2002a, "Строительство данных стоимость строительства," RS Средства завод, ОАО, Кингстон, штат Массачусетс, 700 с.
RS Средства, 2002b, "Ремонт и реконструкция данные о затратах", RS Средства завод, ОАО, Кингстон, штат Массачусетс, 625 с.
Сарма, KC и Адели, H., 1998, "Оптимизация затрат железобетонных конструкций" Журнал строительной техники, ASCE, В. 124, № 5, с. 570-578.
Стюарт, М., 1996, "Работоспособность анализа надежности железобетонных конструкций" Журнал строительной техники, ASCE, В. 122, № 7, с. 794-803.
Трост, H., 1967, "Последствия введения принципа суперпозиции в ползучести и релаксации задачи для бетона и предварительно напряженного железобетона," Бетон и Stahlbetonbau, Западном Берлине, Германия, В. 62, с. 230-238 и 261-269.
Turkstra, C., и Рид, S., 1981, "Вероятностные дизайн для удобства использования", 3-я Международная конференция по структурной безопасности и надежности, Трондхейм, Норвегия, с. 583-592.
Молодые члены ACI Хак Ли полный рабочий день преподаватель кафедры архитектурного инженерии Кунги университет, Йонъин, Корея. Он получил докторскую степень от университета штата Пенсильвания, University Park, Па Его исследовательские интересы включают работоспособности армированных и предварительно напряженных железобетонных членов и развитие аналитических моделей железобетонных конструкций.
Андрей Скэнлон, ВВСКИ, является профессор гражданского строительства Университета штата Пенсильвания. Он является членом комитетов МСА 224, трещин; 318, структурные конструкции здания Кодекса; 318-C, безопасность, удобство обслуживания, а также анализ (Железобетона Строительный кодекс); 342, Отметка бетонных мостов и мостовых элементов; 348 Структурные безопасности; 435, прогиб бетонных строительных конструкций и E 803, факультет сети Координационного комитета.
Heecheul Ким профессор кафедры архитектурной инженерии Кунги университета. Он получил степень доктора наук из Нью-Мексико государственный университет, г. Лас-Крусес, Н. Mex. Его исследовательские интересы включают поведения железобетонных и армированных волокном структур сейсмоустойчивость.
Прочность, жесткость, и циклические Создание деформации бетона рубашкой членов
Испытание Высотное Core стены: эффективная жесткость сейсмическому анализу
Термальный движении парковка структуры
Сталь фибробетона Консоли: Экспериментальное поведение и Shear Прогнозирование прочности
Влияние наклонных веб Армирование железобетонных Глубокие балки с отверстиями
Исследование глубоких пучков с различными конфигурациями нагрузки
Обоснование ACI 446 Кодекса положения, касающиеся Shear Дизайн железобетонных балок