Решетка поперечной арматуры для плит-Column соединения
Плита колонки связи подвержены хрупкому разрушению сдвига штамповки, которые могут привести к необходимости поперечной арматуры. В настоящем исследовании, новый тип поперечной арматуры использованием решетки баров был разработан. Для изучения структурных исполнении усиление решетки сдвига, прямые испытания сдвига штамповки для четырех образцов с укреплением решетки сдвига и четыре образцов без усиления сдвига решетки были выполнены. Результаты испытаний показали, что сила штамповки и деформации сдвига потенциала образцов с укреплением сдвига решетки были улучшены до 1,4 и 9,2 раза выше, чем образцов без усиления решетки сдвига, соответственно. На основании результатов испытаний, метод оценки сильных сдвиговых плит колонки связи с усилением сдвига решетки была разработана.
Ключевые слова: колонка; пластичность; пробивая сдвига; поперечной арматуры; плиты.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
В решетке арматуры, склонны веб арматуры являются сварки связаны с продольной верхней и нижней решеткой. В результате, в отличие от других видов поперечной арматуры, решетка может обеспечить усиление фермы действий решетки баров и дюбель действием продольных балок, а также сопротивление сдвигу веб-арматуры. Результаты испытаний показали, что усиление сдвига решетки был выше при деформации мощностей на другие типы поперечной арматуры. Таким образом, ожидается, что усиление сдвига решетки могут быть использованы для повышения пластичности плоских структур пластины в высокой сейсмичностью региона.
ВВЕДЕНИЕ
Плоская пластина обычно используется в качестве напольного системы жилых зданий с целью быстрого строительства, низкая высота историю, и нерегулярных колонок. Плита колонки связи плоской структурой пластины, однако, восприимчивы к хрупкому разрушению вследствие перфорации сдвига, что может привести к коллапсу всей структуры. В частности, хрупких сдвига неудачи соединения были зарегистрированы в прошлом сильных землетрясений. Поэтому обеспечение безопасности структурной плиты столбцов соединения должны быть приоритетными при разработке структуры плоских пластин.
Различные виды поперечной арматуры, были разработаны с целью повышения силы перфорации и деформации сдвига потенциала плиты столбцов соединения. Представители shearheads, 1 стремян, и сдвига стад rails.2-9 стремена, укрепление традиционных сдвига, неприменимы к плите, толщина которой составляет менее 150 мм (6 дюймов) .10 В настоящее время сдвига стад рельсы популярны, потому что они удобны для установки в строительстве. По Мортин и Гали, 3 и др. Мохтар., 4 сдвига стад рельсы увеличить прочность на сдвиг перфорации плиты колонки подключение до 1,7 раз выше, чем неармированные связи и увеличение деформации мощностью до 3,4 раз.
В настоящем исследовании, новый тип поперечной арматуры, укрепление решетки сдвига, был разработан в целях повышения производительности структурных пластинки столбцов соединения. Решетки арматура сборных арматурного проката системы, которая была изначально разработана как система строительства форму (рис. 1). Решетки укрепление состоит из верхней и нижней баров и наклонных веб баров, которые сварки соединяются друг с другом (рис. 2). Использовать решетки усиление имеет ряд преимуществ по сравнению с другими существующими методами. Наклонной баров веб выступать в качестве поперечной арматуры. Кроме того, усиление решетки, которая состоит из сварного веб баров и продольных балок, может работать как фермы система сама по себе. В результате, решетки подкрепление может держать ее прочность и пластичность даже после того, локальное разрушение происходит из-за конкретных дробления и трещин в плите столбцов соединения. В связи с конструктивности, решетки укрепление удобен тем, что нет необходимости отдельно месте продольного верхнего и нижнего баров, поперечной арматуры, а также бар-стулья.
В настоящем исследовании, были проведены опыты по изучению силы штамповки сдвига, деформации потенциала и механизм разрушения плиты столбцов соединения усилены с решеткой арматуры. Структурных исполнении усиление сдвига решетки по сравнению с сдвига стад рельсы. На основании результатов испытаний, метод оценки прочности на срез плиты колонки связи с усилением сдвига решетки была разработана.
ОБРАЗЦЫ И ИСПЫТАНИЕ SETUP
Образцы были наполовину масштабов subassemblage модели 6,0 х 6,0 м (236 х 236 дюймов) интерьеров плоской пластины. На рисунке 3 показана образца и тестовой системе. Образец состоял из центральной колонке незавершенная и окружающие плита с половиной длины пролета (чистая длина = 1,5 м [59,1 дюйма], общая длина = 1,8 м [70,9 дюйма]). Предполагая, что точка перегиба пластинки под действием силы тяжести нагрузка находится на расстоянии 1 / 4 пролета (0,75 м [29,5 дюйма]) из столбца, по краям образцов были просто поддерживается. Толщина образцов была 120 или 160 мм (4,7 или 6,3 дюйма). Образцы были установлены вверх дном на периферических стальных балок, которые были поддержаны стальных блоков на четырех углах. Вниз нагрузка была применена на стальной пластине крепятся к верхней части заглушки колонки (рис. 3).
Восемь образцов были протестированы. Среди них четыре образца были усилены с решеткой баров, в то время как остальные четыре образцы неармированные. В таблице 1 представлены размеры и свойства образцов. На рисунках 4 и 5 показывают детали управления S1 образца без поперечной арматуры и сдвига армированных образцов SL1, соответственно. Арматурных сталей, используемых в этом тесте были названы в соответствии с корейского стандарта. Например, D10 указывает пруткового с номинальным диаметром 10 мм (0,40 дюйма). В таблице 2 приведены основные параметры испытаний образцов. Для исследования вклада решетки баров, геометрических параметров (с ^ ^ 1 к югу / C ^ 2 ^ к югу, к / L, и б ^ к югу о МСА ^ / д), SL1 через SL4 армированные решетки барах предназначены для тех же, как и сдвига неармированных образцов S1-S4, соответственно. Значения с ^ 1 ^ к югу и к югу C ^ 2 ^ равные длинные и короткие ребра незавершенная столбца, соответственно; C = (C ^ югу 1 ^ с ^ ^ к югу 2) / 2, б ^ к югу о МСА ^ [ = 2с ^ ^ 1 подпункта 2, c ^ 2 ^ к югу 4D] равна средней периметру наклонной поверхности провал, который так же, как в критический раздел, указанный в ACI 31810, г равна эффективная глубина плиты и L равна службы плиты.
Кроме того, каждый сдвига армированных образца и соответствующие сдвига неармированных образца были созданы для того же изгиб потенциала (к югу , DL12 и DL14) имеют различные сильные стороны выхода (см. Таблицу 2). Композиция из верхней и нижней баров и веб-бары представлена на рис. 4 и 5.
Решетки укрепление была установлена просто положив ее на пол формы во время строительства. Поскольку расположение наклонных баров Сети, как ожидается, влияющие на прочность штамповки сдвига соединения плит колонки, строки решетки укрепление чередовались с тем чтобы наклонной баров Сети в соседних двумя рядами решетки баров не находится на той же линии (см. решетки баров на рис. 5, статьи А. А. A'-A '). В образцах с решетчатой арматуры, верхний и нижний бары в поперечном направлении, были размещены на верхней и нижней прутья решетки арматуры в продольном направлении, соответственно. Направлении укрепления решетки могут повлиять на прочность образцов S4, который колонке раздела прямоугольные. Таким образом, в этом тесте, решетки подкрепление располагаться параллельно длинной стороне прямоугольного сечения колонки так, чтобы число наклонных баров Сети через провал поверхности штамповки сдвига было сведено к минимуму, и вклад решетки бар не был завышен. .
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ
На рисунке 6 показана нагрузка-смещение кривых экземпляров. Смещения измерялись линейных дифференциальный трансформатор переменного (LVDT), установленный в нижней части заглушки колонке. Снижению нагрузки измерялась привода (рис. 3). Как показано на рис. 6, грузоподъемность образцов без каких-либо поперечной арматуры, резко упали на P ^ югу 1 ^, первый пик силы. Их грузоподъемность, однако, снова медленно увеличилась до P ^ 2 ^ к югу, второй пик силы, так как непрерывный нижней полосы (лучших баров в тестовой системе), размещенные в колонке раздела сохранить целостность slabcolumn соединение развивающихся кабель действий на плите столбцов соединения. Такое поведение после пика также сообщалось в Митчелла и William.11 Образцы Sl и S3, чьи испытания были завершены из-за раннего случайного эксцентричной нагрузки, не показал второй пик силы. Практически деформации потенциала плит с поперечной арматуры, не рассматривается в качестве значения, соответствующего первому пик силы P ^ 1 ^ к югу, потому что плиты колонки связи серьезно поврежден после первого пика силы и второй пик силы P ^ к югу 2 ^ меньше, чем P ^ югу 1 ^ ..
С другой стороны, образцы армированных с решеткой баров показали отличные возможности деформации. Несущей возможности Образцы SL1, SL2 и SL4 были сохранены при больших пластических деформаций без заметного снижения. Для образцов, SL1 и SL4, первый и второй сильных пика не может четко определить. В ходе испытаний образцов SL3, эксцентричный вниз нагрузки был применен по неосторожности. По этой причине, тест SL3 образца было прекращено досрочно.
В таблице 3 представлены результаты испытаний образцов армированных с решеткой баров и сдвига неармированных образцов. Коэффициент деформации потенциала в таблице 3 определяется как отношение максимальной деформации сдвига армированных образца (деформация при P югу ^ ^ L2 на рис. 6) к максимальной деформации сдвига соответствующего неармированных образца (деформация при P ^ ^ к югу 1 на рис. 6). Деформации потенциала образцов с поперечной арматуры, в среднем, 7,7 раза больше, неармированных образцов. Если образцов SL3, чьи испытания были остановлены раньше, не допускается, деформации потенциала сдвига армированных образцов достигает 9,2 раза выше, чем образцов без поперечной арматуры. SL4 образца, с большим провал поверхности, показал, расширения потенциала деформации. Образцы SL2, с большим количеством верхней и нижней арматуры, показали наибольший потенциал деформации. Эти результаты показывают, что усиление сдвига решетки может существенно увеличить потенциал деформации плиты столбцов соединения ..
Пробивая сдвига сильных особей подкрепляется решетки баров были больше, чем те, которые сдвига неармированных образцов. Решетки укрепление увеличить прочность на сдвиг перфорации плиты столбцов соединения на 37% в среднем (см. соотношение сил в таблице 3). В частности, прочность на сдвиг образца SL2, с большим количеством верхней и нижней арматуры, увеличился на 50%.
Из этого параметрического исследования было установлено, что количество верхней и нижней арматуры существенно влияет на прочность перфорации и деформации сдвига потенциала соединения плит колонки усилены с решеткой баров. Согласно докладу КСР-FIP, 12 провал поверхности штамповки сдвига увеличивается, как изгиб увеличивается коэффициент усиления. Благодаря расширенным разрушения поверхности, больше полос решетки, как ожидается, внести свой вклад в прочность штамповки сдвига соединения. Кроме того, в отличие от других видов поперечной арматуры, в решетке подкрепления, в верхней и нижней арматуры сварки, связанные с веб-разработки арматуры фермы действий и дюбель действий, которые поддерживают целостность плиты колонки связи и повысить ее деформации потенциала.
Штаммов арматуры измерялись во время тестирования. На рисунке 7 показано расположение тензодатчиков. Рисунок 8 показывает штаммов сверху, снизу, и веб-арматуры образцами S2 и SL2. Как показано на рис. 8, все высшие и веб-арматурного проката в критической части плиты столбцов соединения дали в напряжении. Кроме того, в нижней бары, которые при сжатии на ранних нагрузки, которые были заплачены при напряженности в конечном счете. Этот результат свидетельствует о том, что дно баров развитых кабель действий на плите столбцов соединения. Как правило, штаммы измеряется тензодатчиков недооценивать фактическое штаммов из-за связи между арматуры и бетона. Таким образом, фактические штаммов арматуры, как ожидается, будет больше, чем показано на рис. 8.
Сравнение со сдвигом STUD УКРЕПЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЙ
Структурных исполнении усиление сдвига решетки, разработанные в настоящем исследовании сравнивали с сдвига стад рельсы, которые очень популярны в США сдвига стад рельсы были известны как эффективный метод повышения прочности пробивая сдвига и пластичности Плита колонки связи. В таблице 4 представлены условия проведения испытаний предыдущего experiments2-5 на сдвиговых стад рельсы. Типов плит столбцов соединения и нагрузка на иных условиях, для каждого опыта. Рисунок 9 показывает Мохтар 4 образца, размеры, свойства и загрузки условия, аналогичные образцы протестированы в данном исследовании. В таблице 4 представлены эффективные сдвигу [Ь к югу с МСА ^ г]). Поперечной арматуры отношение
...
, где ^ ^ к югу SVI равна площади сдвига шпильки, к равно общее число сдвига шпильки пересечения наклонной поверхности отказа, и б ^ к югу о МСА ^ (= 2с югу ^ 1 ^ 2, c ^ 2 ^ к югу 4D) равно среднему периметру конической поверхности провал, который так же, как в критический раздел, указанный в МСА 318. Эффективного сильные сдвига сдвига стад рельсы С другой стороны, эффективная сильные сдвига усиление сдвига решетки испытания в настоящем исследовании, были от 1,4 до 1,7 МПа (0,20 до 0,25 KSI) (см. Таблицу 2).
Рисунок 11 () сравнивает штамповки сдвига сильных образцов армированных с решеткой баров и сдвига стад рельсы. Два метода производства примерно такое же повышение силы для плиты столбцов соединения. Сдвига стад рельсов увеличил сдвиговой прочности соединения от 10 до 67%, а решетки баров увеличилась прочность на сдвиг в 31 до 50%. Рисунок 11 (б) сравнивает деформации потенциала образцов подкрепляется двумя способами. Сдвига стад рельсов увеличил деформации потенциала соединений 2,1 до 3,4 раз выше, чем неармированных образцов. С другой стороны, укрепление решетки сдвига увеличил деформации потенциала соединений 6,2 до 11,1 раз выше, чем неармированных образцов. В сравнения образцов SL3, чей тест досрочно прекращены, не было включено.
Рисунок 12 прямо сравнивает результаты испытаний образцов с решеткой подкрепление, с теми Мохтар AB5 образца со сдвигом рельсов стад. Как показано в таблице 4 и на рис. 9, размеры, свойства материала и условий нагружения Mokhtar4 AB5 образцов аналогичны тем, которые из образцов, испытанных в данной работе. Эффективное сопротивление сдвигу = 1,4 до 1,7 МПа [0,20 до 0,25 KSI]). На рис. 12, ось абсцисс показывает отношение деформации сдвига армированных образца до максимальной деформации сдвига соответствующего неармированных образца. По оси ординат показывает соотношение сдвига силу сдвига армированных образец прочности на сдвиг перфорации соответствующие сдвига неармированных образца. Решетки баров и сдвига стад рельсы производятся аналогичные соотношения сил. Решетки баров, однако, развивается гораздо лучше, чем отношения деформации сдвига стад рельсы сделал ..
Шпилька действовать как обычные рельсы поперечной арматуры запретительных наклонной трещины сдвига. Сдвига механизм передачи племенной рельсы могут работать только тогда, когда бетона в зоне сжатия и крепления шпильки рельсы сохранить свои сильные стороны. После дробления провал бетона в зоне сжатия происходит на плите столбцов соединения, прочность на изгиб соединения и крепления рельсов шпилька не может быть сохранен. В результате плиты колонки связи не может сохранять свое полное сопротивление сдвигу при большой пластической деформации. С другой стороны, усиление решетки с жестко связанных продольных балок, и веб-барах действует в качестве независимой системы фермы даже после того, конкретные измельчения происходит на плите столбцов соединения. Кроме того, сварные соединения решетки баров предотвратить провал крепления наклонных баров Сети, а также повысить дюбель действием продольных балок. В результате, решетки подкрепление может сохранять свою прочность при существенные пластические деформации даже после того, плиты колонки связи серьезно поврежден ..
ОЦЕНКА сдвиговой прочности РЕШЕТКИ УКРЕПЛЕНИЯ
Трудно точно вычислить прочность на сдвиг перфорации плиты колонки связи с решеткой, поскольку его усиление прочности на сдвиг изменяется в зависимости от угла наклонной баров Сети, а число веб-баров, которые пересекают наклонной трещины сдвига. В настоящем исследовании, упрощенный способ расчета прочности на сдвиг был разработан.
Сдвигу V ^ п ^ к югу от соединения плит колонки усилены с решеткой баров определяется как сумма вкладов бетона и поперечной арматуры.
V ^ к югу п ^ = V ^ с ^ к югу V ^ югу S ^ (1)
где V ^ с ^ к югу равна сдвигу бетона и V ^ S ^ югу равна прочности на срез усиление сдвига решетки. В настоящем исследовании, критические разделе V югу ^ S ^ определяется как усеченный конус формы отказа поверхности, изображенной на рис. 10. Сдвигу V ^ S ^ югу решетки баров зависит от количества (п ^ 1 ^ к югу) от места, где пересекаются решетки баров провал поверхности, а эффективное число (п ^ 2 ^ к югу) веб-бары через поверхность разрушения в каждом месте. Таким образом, V ^ S ^ югу может быть определена как
V ^ к югу ы = югу п ^ 1 ^ п ^ 2 ^ к югу V ^ ^ к югу SL (2)
где V ^ ^ SL югу равна вертикальной составляющей текучести один веб-бар. На рисунке 10 показано количество мест рассчитывали оценить п ^ 1 ^ к югу. Поскольку количество баров склонны Сети меняется в зависимости от размера усеченного coneshaped разрушения поверхности, важно точно определить размер провала поверхности. На рисунке 13 показана недостаточность поверхностей на плите верхней части образцов SL1 и SL2. Согласно результатов испытаний образцов SL1, SL3 и SL4, длина ребра провал поверхности плиты верхней была оценена как L ^ югу си = югу с ^ я ^ 1.8d (I = 1, 2). С другой стороны, для SL2 образца с большим количеством изгиба арматуры, длина ребра провал поверхности плиты верхней была оценена как L ^ югу си = югу с ^ я ^ 3.6d (I = 1, 2) . Согласно докладу КСР-FIP, 12 периметру наклонной поверхности провал увеличивается как изгиб увеличивается коэффициент усиления. В докладе, угол сдвига трещины штамповки определяется как ^ ^ к югу у.е. равна конкретные прочности при сжатии куба (= е '^ с ^ к югу / 0,83) .12 В соответствии с определением, длина ребра провал поверхности плиты верхней оценивается как L ^ югу си = C ^ к югу я ^ 3D (
Для упрощенной конструкции, консервативно, л ^ к югу си = югу с ^ я ^ 2D ( В этом случае средняя периметру конусообразный провал поверхности с ^ ^ к югу я д, что соответствует указанной критической секции МСА 318 ..
В одном месте, где пересекаются решетки баров провал поверхности, четыре бара Сети подключены. Среди четырех баров Сети, два бара пересекаются провал поверхности с острыми углами, как показано на рис. 14. Предполагая, что два веб бары с острого угла не вносить существенный вклад в прочность на сдвиг, а остальные два бара веб эффективно способствовать сдвигу. Для веб-баров расположенных на л ^ ^ л к югу (или к югу л ^ г ^), то вероятность р того, что веб-бар пересекает поверхность разрушения определяется как (см. рис. 15)
... (3a)
... (3b)
, где г ^ е ^ к югу равна расстоянию между верхней панели и нижней панели в решетке подкрепление, бар и поперечной оси (см. рис. 14), и л ^ ^ л к югу и к югу л ^ г ^ равна расстояния веб-баров в продольном и поперечном направлениях, соответственно (см. рис. 15). Для образцов, испытанных в настоящем документе, л ^ к югу л = 200 мм (7,9 дюйма), л ^ к югу т = 100 мм (3,9 дюйма), г ^ е ^ к югу = 59,5 до 100,5 мм (2,3 до 4,0 дюйма ) (см. рис. 2), к югу Таким образом, число эффективных веб баров определяется как п ^ 2 ^ к югу = 2 ^ к югу р.
Вертикальной составляющей V ^ ^ SL югу от прочности на растяжение один веб бар дается
V ^ к югу SL = A ^ SL ^ югу F ^ ^ уу югу sin
, где ^ ^ SL югу равна области веб-бар, е ^ ^ уу югу равно текучести веб-бар, а
В таблице 5 представлены сильные сдвига V ^ югу село, пред ^ решетки предсказал усиление формуле. (2), (3) и (4) и провал поверхности рекомендуется в КСР-МФП Report.12 Как показано в таблице 5 и рис. 16, соотношения результатов тестирования предсказал сильные сдвига V ^ югу S ^ / V ^ югу село, пред ^ были 0,74 до 1,09. Таблица 5 и рис. 16 также представлены результаты предсказать с помощью упрощенной провал поверхности (L ^ югу си = с ^ ^ к югу я 2г). Упрощенный метод недооценил прочности на срез образца SL2, которые увеличены разрушения поверхности из-за высокой изгибной отношение подкрепления. Согласно предыдущим studies13, 14 на плите столбцов соединения, нынешнее положение конструкция не позволяют точно предсказать прочность на сдвиг перфорации конкретные V ^ с ^ к югу (см. V ^ к югу с МСА ^ в таблице 5). Таким образом, в этом сила предсказания, результат тестирования сдвига неармированные плиты рассматривалось как сдвига прочность бетона V ^ с ^ к югу. Значение V ^ S ^ к югу (результат теста) была рассчитана путем вычитания прочность на сдвиг сдвига неармированные плиты из этого в shearreinforced плиты ..
Для обеспечения сопротивления сдвигу решетки арматуры, рекомендуется, чтобы продольные и поперечные расстояния веб-бары быть не менее эффективной глубины плиты D. Таким образом, поперечное расстояние к югу л ^ г ^ между соседними двумя рядами решетки усиление должно быть меньше d. Если прилегающие двумя рядами решетки укрепления расположены в альтернативный способ, как показано на рис. 5 (см. разделы А.А. и A'-A), расстояние между продольной л ^ ^ л к югу между двумя барами Сети в решетке усиление должно быть не менее 2D. Если нет, то л ^ ^ л к югу должно быть меньше d. Без дальнейших экспериментальных исследований на образцах с тяжелыми усиление решетки, допустимый максимальный предел прочности на сдвиг решетки усиление должно быть ограничено, что для типичных усиление сдвига штамповка, указанных в нынешнем дизайн ACI code.10
ОБСУЖДЕНИЕ И БУДУЩЕЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Как и обычные усиление сдвига решетки подкрепление увеличивает прочность на сдвиг пластинки столбцов соединения. Кроме того, как уже упоминалось, усиление решетки может развиваться фермы действий и дюбель действия, которые вносят вклад в сопротивление сдвигу штамповки. Поскольку жесткость ферм действий и дюбель действий значительно меньше, чем жесткость бетонной плиты без трещин, однако, фермы действий и дюбель действий, как ожидается, в полной мере развиваться и после бетона в критической секции серьезно поврежден большой пластической деформации . Таким образом, фермы действий и дюбель действий решетки укрепление играть роль по поддержанию силы плиты колонки связи, которая серьезно пострадала от конкретных дробления и трещин, а не дальнейшего увеличения прочности на сдвиг соединения. Такого эффекта решетки на укрепление потенциала деформации плиты колонки соединений было показано в сравнении решетки усиления и сдвига стад рельсы.
В настоящем исследовании образцов армированных определенное количество баров решетки были протестированы. Механизм разрушения плиты столбцов соединения может меняться в зависимости от количества баров решетки, однако. Таким образом, плиты колонки связи с различными количествами решетки баров должны быть проверены. На основании результатов испытаний, разработать критерии для оценки сверху и снизу от суммы и расстояния между усиление сдвига решетки должны быть обеспечены.
Хотя в настоящем исследовании коммерческой усиление решетки была протестирована, структурной эффективности и конструктивности решетки подкрепление может быть улучшена путем изменения формы и размеров решетки баров. В частности, для экономии, использование коротких стержней решетки в непосредственной близости от колонны следует рассматривать в качестве дополнительного укрепления сдвига.
ВЫВОДЫ
Новые укрепления сдвига использованием решетки баров был разработан для повышения прочности пробивая сдвига и пластичности slabcolumn соединений. Прямая испытаний штамповки сдвига проводились для сдвига армированных и неармированных образцов. Сила штамповки и деформации сдвига потенциала образцов армированных с решеткой баров были улучшены на 1,4 и 9,2 раза выше, чем неармированных образцов, соответственно. Превосходство в деформации потенциала связано с фермы действий и дюбель мер, представленных weldconnected баров решетки. На основании результатов испытаний, метод оценки прочности на сдвиг решетки укрепления был разработан. Усиление сдвига решетки, чрезвычайно увеличивает деформации потенциала соединения плит толщи, как ожидается, будет подходящим для землетрясения дизайн плоской структурой пластины. Для этой цели структурных исполнении усиление сдвига решетки должны быть проверены для циклических боковые нагрузки.
Авторы
Исследования, представленные в настоящем документе, была выполнена при финансовой поддержке Корпорации Dongbu Джейл Технос Corporation, и Министерство строительства
Нотация
^ К югу SL = области веб-бар
^ К югу SVI = площадь сдвига шпилька
Ь к югу о, ACI = (2, c ^ ^ 1 подпункта 2, c ^ ^ 2 подпункта 4, d) равна средней периметру конусообразный провал поверхности, такой же, как критический раздел, указанный в МСА 318
с ^ ^ 1 к югу и к югу C ^ 2 = длинные и короткие ребра незавершенная колонке
D = эффективная глубина плиты
г ^ е ^ к югу = расстояние между верхней и нижней баров в решетке укрепление
е '^ к югу с = сжатие прочность бетона
F ^ югу у.е. = куба бетона сжатие
F ^ югу у = текучести изгиб бар
F ^ югу уу = текучести поперечной арматуры
ч = толщина плиты
А = общее число веб-арматурного проката (или шпильки), пересекающих наклонные поверхности отказа, указанных в МСА 318
L = пролета плит
л ^ ^ к югу л и л ^ к югу т = расстояния веб-баров в продольном и поперечном направлениях
л ^ к югу ы = длина ребра провал поверхности плиты верхней
п ^ к югу 1 = число мест, где решетки баров пересекают поверхность провал
п ^ к югу 2 = число эффективных веб баров пересечения провал поверхности в каждой точке, где решетки бар пересекает поверхность разрушения
P ^ подпункта 1 = первый пик силы сдвига неармированных образцов
P ^ 2 югу = второй пик силы сдвига неармированных образцов
P ^ югу L1 = первый пик силы сдвига армированных образцов с решетки баров
P ^ югу L2 = второй пик силы сдвига армированных образцов с решетки баров
р = вероятность, что веб-бары пересекаются критической секции
V ^ к югу с = сдвига прочность бетона
V ^ к югу п = прочность на сдвиг соединения плит колонки армированные решетки баров
V ^ к югу ы = прочность на сдвиг решетки усиление сдвига
V ^ к югу SL = вертикальная составляющая прочности веб-бар
Ссылки
1. Корли, РГ, а Хокинс, М., "Shearhead Арматура Плиты", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 65, № 10, октябрь 1968, с. 811-824.
2. Хэммилл, N., и Гали, A., "штамповка сдвигового сопротивления Корнер Слэб-Column соединения", ACI Структурные Journal, В. 91, № 6, ноябрь-декабрь 1994, с. 697-707.
3. Мортин, JD, и Гали, А., "О связи плоских пластин в пограничном Столбцы", ACI Структурные. Журнал, В. 88, № 2, март-апрель 1991, с. 191-198.
4. Мохтар, A.-S.; Гали, А. и Дилгер, WH, "Стад поперечной арматуры для плоских бетонных плит," ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 82, № 5, сентябрь-октябрь 1985, с. 676-683.
5. "Шериф", AG, и Дилгер, WH, "Испытания натурных непрерывного железобетонных плоских плит", ACI Структурные Journal, В. 97, № 5, сентябрь-октябрь 2000, с. 455-467.
6. Elgabry А.А., Гали, A., "Испытание на бетонную плиту-Column Связи с Стад-поперечной арматуры, подвергнутого Shear-Момент передачи", ACI Структурные Journal, В. 84, № 5, сентябрь-октябрь 1987, с. 433-442.
7. ACI Комитет 421, "Абстрактные поперечной арматуры для плиты", ACI Структурные Journal, В. 89, № 5, сентябрь-октябрь 1992, с. 587-589.
8. Elgabry А.А., Гали, A., "Дизайн Стад-поперечной арматуры для плиты", ACI Структурные Journal, V. 87, № 3, май-июнь 1990, с. 350-361.
9. Гали, А., Megally, S., "Дизайн для штамповки Прочность на сдвиг с ACI 318-95," Структурные ACI Journal, V. 96, № 4, июль-август 1999, с. 539-548.
10. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-02) и Комментарии (318R-02)," Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, штат Мичиган, 2002, с. 139-186.
11. Митчелл, Д. и Уильям, округ Колумбия, "Предупреждение прогрессирующее обрушение плит структуры," Журнал зданий и сооружений, В. 110, № 7, 1984, с. 1513-1532.
12. КСР-FIP, "штамповка структурной бетонных плит," ложь бюллетень 12. Лозанна, Швейцария, 2001, 307 с.
13. Элстнер, RC, и Hognestad Е. "Исследование железобетонных плит в отсутствии сдвига", Mineographed Доклад, Университет штата Иллинойс, кафедра теоретической и прикладной механики, 1953.
14. Ло, YH, и Дуррани, AJ ", эквивалентная модель луча для плоских плит Строительно-Часть 1: Интерьер соединения", ACI Структурные Journal, В. 92, № 1, январь-февраль 1995, с. 115-124.
Входящие в состав МСА Hong-гун парк доцент архитектурного проектирования в Сеульском национальном университете, Kwanak-Gu, Сеул, Корея. Он получил BE и MS в архитектурное проектирование в Сеульском национальном университете в 1985 и 1987, соответственно. Он получил докторскую степень в строительстве из Университета Техаса в Остине, Остин, Техас, в 1994 году. Его исследовательские интересы включают конечных элементов анализ и проектирование сейсмостойких железобетонных конструкций.
Кен-Су Ан получил BE в архитектурное проектирование с Корейским университетом, Сонбук, Сеул, Корея, в 2002 году и степень магистра по строительной техники из Сеульского национального университета. Его исследовательские интересы включают сдвиговой прочности железобетонных конструкций и дизайна плоской пластине в условиях сейсмических условий.
Входящие в состав МСА Kyoung Кю Чой научный сотрудник профессор Университета Нью-Мексико, Альбукерке, Н. Mex. Он получил BE, MS, и докторскую степень по архитектуре в Сеульском национальном университете. Его исследовательские интересы включают прочность на сдвиг и проектирование сейсмостойких железобетонных конструкций, материальный поведения армированных волокном композиционных полимерных бетона, армированного волокнами бетона, модифицированных полимеров бетона, а также пост-натянутой кладки.
Входящие в состав МСА Лан Чун является профессором архитектурного проектирования в Данкук университет, Сеул, Корея. Он получил BE и магистра архитектуры в Сеульском национальном университете и степень доктора философии в строительстве Северо-Западном университете, Эванстон, штат Иллинойс Его исследовательские интересы включают оценки сейсмической и реконструкции существующих железобетонных конструкций и расчетное землетрясение железобетонных конструкций.
Долгосрочная натяжения ужесточения воздействию в бетоне
Использование волоконно-Железобетонная плита Полимеры в колонку Обновление подключения
Прочность на сдвиг в Стыки сборного железобетона Сегментные Мосты
Прочность на сдвиг в Стыки сборного железобетона Сегментные Мосты
Термическое поведение Fire-бетон Плиты Усиленный армированных волокном полимерные бары
ЧМТ узлов Закрепленные в возглавляемой Bars-Часть 1: Поведение узлов
Армированных волокном упрочнения бетонных мостов, которые остаются открытыми для движения
Повторяя Классическая серия экспериментов по размерного эффекта в Shear членов без стремян