Стройность воздействию железобетонных балок
Стройность эффекты из железобетона (RC) пучков не полностью учтены в сложившихся правила проектирования по бетону. Существующих рекомендаций ограничиваются предписаниями ограничения гибкости отношений, которые полуэмпирических в природе. Нет сокращению потенциала момент изгиба рекомендуется для пучков, гибкости подходов этих пределах.
В настоящем документе делается попытка рассмотреть вышеупомянутые недостатки для прямоугольных пучков. В недавней статье, авторы предложили разработки для прогнозирования критических выпучивания момент, который находится в хорошо согласуются с экспериментальными результатами. На основании этой формулировки, выражения для ограничения гибкость (предсказать внезапной потери устойчивости недостаточности) явно полученных в соответствии усиленный прямоугольной RC пучков. Предлагается выражение для ограничения гибкость приходится условия пучка целью нагружения, конкретные сильные стороны, и стали, а также на растяжение и сжатие арматуры и поперечных отношения подкрепления. Установлено, что широкий диапазон гибкости ограничений является допустимым для различных наборов переменных конструкция, в отличие от постоянного значения, предписанного в существующих кодексов поведения для конкретных условий конца.
На основе экспериментальных исследований, выполненных на восемь умеренно тонкие лучи, следует отметить, что, как и стальные балки, RC тонкие пучки выставки стройность эффектов (боковые отклонения и поворот), даже в пучки с умеренными стройность. Предельных момент приводит к снижению за счет этих эффектов. Эмпирический коэффициент сокращения. Предлагается к ответственности за такие последствия стройность.
Ключевые слова: железобетон; тонкие пучка; гибкость.
(ProQuest-CSA LLC: ... означает формулы опускается.)
ВВЕДЕНИЕ
Бокового изгиба балок меньше проблем по железобетону по сравнению с конструкционной стали. Это может быть связано с тем, что структурные бетонных балок лучше пропорции (менее тонкие), а по бокам в целом поддерживает. По этой причине, подробные положения, дизайн, не указанные в конкретные правила проектирования ,1-5 в отличие от кодов стальная конструкция, к ответственности за стройность эффектов. Такие эффекты гибкости проявляются в виде бокового прогибы и скручивание, что приводит к нестабильности возможный провал без предупреждения. Для защиты от подобных сбоев, дизайн коды ввели предельные гибкости отношений, которые полуэмпирический характер. Стройность эффекты, однако, может также проявляться в пучки с умеренными гибкостей, и, хотя окончательный провал может привести уступая напряженности стали, изгиб потенциала пучка может быть уменьшена. Это широко признается в конструкции стали, где методы проектирования развивались в течение многих лет к ответственности за переход между материальным недостаточности (в пучках с низкой гибкости) и нестабильности недостаточности (в пучках с высокой гибкости) ..
В железобетона, есть аналогичные необходимо: 1) прибыть в рациональных формулировок стройность ограничения, 2) определить области, где умеренная стройность стройностью эффекты не являются незначительными, и 3) рекомендовать подходящий коэффициент сокращения на конечной момент потенциал для пучков с умеренной и высокой гибкости.
ЗНАЧЕНИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Стройность пределах, принятая в настоящее время в практике проектирования, основанный на нескольких международных норм код ,1-5, полуэмпирических и не учитывают основных переменных дизайна, такие как оценка конкретных е '^ с ^ к югу, марки стали F ^ к югу у ^, и количество растяжения и сжатия стали (к югу ^ й ^ и ^ ^ к югу ПК, соответственно). В соответствии с настоящим codal рекомендаций, расчет конечной изгибной потенциала момент железобетона (RC) сечения пучка не зависит от гибкости пучка, при условии гибкости в пределах установленного лимита. Кажется, интуитивно понятен, однако, что стройность эффект может проявиться в пучках с умеренной гибкости, и это может привести к сокращению возможностей изгиб. Действительно, такое сокращение признается и учитывается в случае стальных балок и колонн, а также в RC столбцов.
Существует явная необходимость в изучении последствий этого в узкие RC лучи, и явно включать сокращение, если он сочтет значимыми. Разработать подходящую основу дизайна для тонких RC балок, необходимо прежде всего прийти к рациональной оценки гибкости предела (для предотвращения внезапной остановки нестабильность), а также предсказать, переходной зоны, в которых снижение изгибной потенциал является значительным. Это требует полуэмпирический подход и необходимость экспериментальной проверки. В настоящем исследовании попытки решить эти проблемы. Новые рекомендации по проектированию узких пучков RC предлагается на основе теоретических и экспериментальных исследований, проведенных авторами.
ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ
Ханселл и Winter6 проведены испытания под усиленный тонкими пучками и отметил, что ни один луч не удалось нестабильность, отсутствие в каждом конкретном случае время из-за изгиба. Авторы предлагаемого (L / B) * (г / б) = Ld / б ^ 2 ^ SUP, как составной мера гибкость, где L, B и D. пролета, ширину и эффективная глубина прямоугольной пучка, соответственно, .
Siev7 сделана попытка изучить проблему бокового выпучивания в RC пучков с первоначальных недостатков. Основываясь на своих экспериментальных исследований он пришел к выводу, что г / б и соотношение доли подкрепления также влияет на критический лапласиан момент RC пучки отдельно от своих L / B коэффициент. Он также установил, что лучи с более высокой степени конкретные, более склонны к нестабильности, чем провал пучков с младших классов бетона.
Sant и Bletzacker8 проводило эксперименты на более усиленный пучков с 3,85% стали напряженности. Хотя экспериментальные исследования была основана на более усиленный балки, она предложила, чтобы аналитические выражения для расчета критических момента потери устойчивости в равной степени относится к под усиленный прямоугольной RC пучков. Было показано, что уязвимость RC пучков нестабильности провал увеличивается д / б увеличивает отношение.
Massey9 проводило эксперименты на более усиленный пучков, чтобы подчеркнуть эффект арматурной стали по поперечной устойчивости. Одиннадцать на усиленный прямоугольных пучков были протестированы, как однократно и двукратно усиленный, из минометов и она была создана из экспериментальных результатов следует, что деформации можно пренебречь, если концы пучков не удерживаться от деформации. Король и др. al.10 предложил метод проверки поперечной устойчивости на основе равновесия деформированного позиции. Айдын и Kirac11 также разработали алгоритм для генерации значения критической гибкость Ld / б ^ ^ SUP 2 из пучка RC.
В недавней работе authors12 обзор существующей литературы по методам прогнозирования критических выпучивания момент в RC пучков. Некоторые из пучков были пропорции в пределах существующих кодексов поведения. Все лучи не удалось на изгиб при критических нагрузок, которые были значительно меньше, чем предсказывали Ханселл и зимой, и 6 Sant Bletzacker, 8 и Massey.9 Авторы также предложили формулировку критических выпучивания момент M ^ ^ к югу BCR, что находится в согласен очень тесном контакте с экспериментальными результатами.
Обзор литературы, имеющейся на сегодняшний день показывает, что необходимы дальнейшие исследования, чтобы объяснить стройность воздействие на изгиб способность балок. Он также показал, из литературы, что Существуют различия в существующих пределах гибкости, которые должны быть решены рационально.
Теоретическая оценка критический лапласиан МГНОВЕНИЯ
Обобщенное уравнение для критического момента потери устойчивости M ^ югу BCR ^ для любого однородного прямоугольного пучка может быть выражена как follows13
... (1)
где В жесткость при изгибе пучка по отношению к малой оси (= Eb ^ SUP 3 ^ D/12), K является жесткость при кручении ([асимптотически =] ^ Гб SUP 3 ^ D / 3, если б
Уравнение (1) может быть использовано весьма эффективно стали членами, где модуль упругости и прочность на изгиб и кручение жесткости могут быть оценены точно. Это уравнение, однако, не могут применяться непосредственно в члены RC, из-за неоднородности бетона, трещин, и наличие подкрепления. Это сложная проблема обычно решается путем введения некоторых простых, но консервативные предположения, касающиеся оценки эффективного жесткость при изгибе B югу ^ ^ эфф и эффективной торсионной жесткости K ^ ^ эфф к югу. Таким образом, выражение для критического момента потери устойчивости тонкого прямоугольного пучка RC можно получить заменой B и K с B ^ ^ эфф к югу и К ^ ^ эфф к югу, соответственно.
Улучшение разработки для эффективного жесткость при изгибе, B ^ ^ эфф югу предложенный authors12 (уравнение (2), номер 12) для тонких прямоугольных под усиленный RC балки, с целью оценки критический момент потери устойчивости, является
... (2)
где E ^ с ^ к югу равна упругой краткосрочных модуля бетона; M ^ югу R ^ равна крекинга момент, б равна ширине разреза; ч равна общей глубины раздела; с ^ к югу и ^ равна Глубина нейтральной оси на предельной нагрузки, а также к югу E ^ S ^ равна модуль упругости стали.
Для оценки эффективной изгибной жесткости K ^ ^ эфф к югу, authors12 (уравнение (4), номер 12) также рекомендовать следующее выражение определяется Tavio и Дэн, который включает в себя 15 вклад продольных балок, а также сдвиг стремена
... (3)
где ; ^ к югу о ^ и р ^ ^ о югу, соответственно, площади и периметру окруженный, проходящей через центральные углу бара (см. рис. 1); ^ к югу с ^ ^ и общая площадь поперечного сечения продольных стали; ^ ^ tr югу равна площади поперечного сечения на одну ногу из стремени поперечных и с равным шагом стремена.
Упрощенные выражения для изгибных и крутильных жесткости
Выражения для изгибных и крутильных жесткости, как это указано в формуле. (2) и (3), включают длительные расчеты. Чтобы сделать их пригодными для применения в разработке кодексов практики, некоторые упрощения, обязательны для заполнения. Это попытка в настоящем исследовании, для прямоугольного сечения пучка.
Эффективная жесткость при изгибе B ^ ^ к югу эфф
Рассмотрим под усиленный RC луч шириной Ь и эффективная глубина г, конечной изгибающий момент M ^ способность к югу UF ^ может быть выражен как
M ^ югу UF = РосБР ^ SUP 2 ^ (4)
где R равна изгиб коэффициент сопротивления, значение которого может быть легко установлен в соответствии с проектом код в стадии рассмотрения. Крекинга момента сопротивления M ^ R ^ к югу от прямоугольного пучка с модулем разрыва F ^ ^ г к югу и валовой сопротивления сечения Z = BH зир 2 ^ / 6 дается
... (5)
где к ^ к югу Z ^ является фактором, который объясняет повышение в разделе модуля в связи с арматурной стали и D 'является эффективным бетона. Следующее выражение для К ^ к югу Z ^ для без трещин преобразуется разделе могут быть получены из первых principles16
... (6)
м, в котором равна модульной отношение, с ^ ^ г югу равно нейтральной оси глубины без трещин раздела; и р к югу т ^ и р к югу с ^ обозначает процент растяжения и сжатия стали, соответственно.
Подставляя. (4) и (5) в уравнение. (2), следующее упрощенное выражение для эффективного жесткость при изгибе B ^ ^ эфф югу получается
... (7)
где
... (8)
в котором г безразмерный параметр, выданную
... (9)
Изменение Жесткость коэффициент
Обращаясь к формуле. (7), то можно отметить, что параметр является мерой модификации жесткость на изгиб (по отношению к малой оси изгиба) за счет эффектов растрескивания и арматуры в железобетонных разделе. Стоимости, На момент изгиба уровень M = 0.8M ^ ^ UF к югу, однако, значительное образование трещин от изгиба (из-за большой оси изгиба) Ожидается, что произошло, чему соответствует значение При усилении напряженности процент очень низок, стоимость также будет очень низким из-за обширной крекинга возле конечной нагрузки. Более высокие значения
Изменения Жесткость коэффициент 2 для типичного под усиленный случае р к югу с = 0,46, D '/ D = 0,07, е ^ к югу у = 300 МПа (43510 фунтов на квадратный дюйм). Рисунок 2 наглядно показывает, каким образом, что для данного валового разделе изгиб увеличивается жесткость несколько линейно с увеличением доли напряженности стали р ^ ^ т к югу, но темпы роста уменьшается с увеличением класса бетона. Балки с более высокого класса бетона оказались более подвержены нестабильности неудачи при той же сечения и арматуры.
Эффективные жесткости кручения K ^ ^ к югу эфф
Подставляя ^ к югу о ^, р ^ о ^ к югу, и к югу ^ с ^, с точки зрения B, D и D 'в формуле. (3), эффективной торсионной жесткости сечение показано на рис. 1 мая представить в виде
... (10)
Для тонких лучей, б
... (11)
, в которой
... (12)
где
принимает значения в диапазоне 0,40 до 0,93 для большинства прямоугольного сечения на практике. Учитывая среднее значение 0,67 для этого отношения, выражение для
... (13)
Как упоминалось ранее, параметр Значения На уровни нагрузки за трещин, однако, значение Когда процент продольной арматуры является очень низкой, значение Более высокие значения
Изменение коэффициента жесткости кручения 0,05) изображен на рис. 3. На рисунке наглядно показывает, как для данного прямоугольного сечения, увеличивается жесткость кручения нелинейно с увеличением поперечного и продольного стали и стали, но уменьшается с увеличением класса бетона.
Сравнение в обычном диапазоне значений
Стройность ПРЕДЕЛЫ для прямоугольных RC пучков
Чтобы избежать внезапной остановки нестабильности (который происходит без предупреждения), то необходимо обеспечить, чтобы конечная изгибающий момент M ^ потенциала югу UF = РосБР ^ ^ SUP 2, из под усиленный пучка не превышает критический момент M ^ ^ к югу BCR
... (14)
Предыдущего неравенства переводится в конструкции кодов, указав полуэмпирических предельных гибкостей. В этом исследовании, эти отношения стройность явно получены путем включения в выражение для М ^ ^ к югу BCR, связанных с предлагаемой выражения для B ^ ^ эфф к югу и к югу K ^ ^ эфф. Подставляя. (7) и (11), в критический момент формуле. (1) и упрощение, следующее выражение для критического момента потери устойчивости получается
... (15)
Предполагая, среднее значение V ^ к югу с = 0,15 для коэффициента Пуассона бетона, 17 и постоянное значение C ^ 3 югу = 0,9 и подставляя. (15) в уравнение. (14), следующее выражение для предельного
... (16)
Из уравнения. (16), предельные гибкости (
Например, для опертой пучков при условии два сосредоточенных нагрузок на средних-третьих местах, к югу C ^ 1 = 3,33 и C ^ 2 югу = 1,0. Принимая во внимание типичный случай, связанный е ^ к югу у = 550 МПа (79770 фунтов на квадратный дюйм), р югу т = 1,1 и р к югу с = 0,46, предел гибкости Ld / б ^ 2 ^ SUP работы в качестве 158 и 210 для / '^ к югу с = 45 и 20 МПа (6526 и 2900 фунтов на квадратный дюйм), соответственно. Аналогичным образом, если / ^ к югу у = 300 МПа (43510 фунтов на квадратный дюйм), эти ограничения повышается до 220 и 260, соответственно.
Предыдущий пример наглядно показывает, что широкий диапазон гибкости ограничения возможно, даже для опертой балки, в зависимости от величины различных переменных дизайна. Предложенная формулировка для ограничения гибкость в состоянии вместить всех этих переменных в упрощенной форме, и, следовательно, это значительное улучшение по сравнению с преобладающей codal рекомендации, которые предусматривают постоянное значение гибкость.
Набор из семи под усиленный пучков тестирование и сообщили authors12 было гибкости отношений в диапазоне от 210 до 345, что превышает пределы гибкости рассчитывается с помощью предлагаемого выражения. Все лучи не удалось нестабильность, без предупреждения, как предсказано. Следует отметить, что три из этих лучей, при L / B = 50, удовлетворяют требованиям гибкости текущего ACI 318-051 положения, согласно которому отказ нестабильности не ожидается.
Балки с стройность соотношения меньше Тем не менее, стройность эффекты, как ожидается, проявляется даже в умеренно тонкие пучки, в результате чего снижение изгибной потенциала. Необходимо определить режим стройность, где изгиб сокращение потенциала является значительным и предложить соответствующие коэффициенты сокращения для конструкторских целей.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
Экспериментальных исследовании приняли участие восемь тестирования под усиленный RC прямоугольных пучков идентичных бетонной смеси с разной глубины и длины. Концы пучков были просто поддерживается в вертикальной и горизонтальной плоскостях, но сдержанно кручение со свободой основы. Пучков были загружены симметрично с двух-точечные нагрузки, в среднем третьего места службы. Испытательной установке (рис. 4) в основном такой же, как, принятых на предыдущих исследователей, и первоначально в связи с Ханселл и Winter.6
Образцы
В таблице 1 приведены размеры и армирование детали восемь испытания балки. Все испытания пучков обозначается буквой B вместе с двумя суффиксами обозначающее общую ч глубина в мм и диапазон L в метрах. Эффективного бетона (расстояние между центром тяжести стали верхнего слоя) от 30 мм (1,18 дюйма) был сохранен во всех испытаний пучков. Все лучи были направлены из строя в результате изгиба в вертикальной плоскости. Размеры испытательной пучков были выбраны такие, что их гибкостей были близки к предельным значениям (в диапазоне до 0.70 Учитывая практические трудности в решении очень длинные балки, пролеты были ограничены 6,0 м (19,68 м) и ширина пучка до 100 мм (3,93 дюйма), для достижения необходимой гибкости. L / B отношение испытуемых балок варьировалась от 40 до 60 и Ld / б ^ 2 ^ SUP соотношении от 148 до 204.
Материалы
Все лучи были отлиты с использованием конкретных дозируется в лаборатории. Доля дизайн смесь 1:2.2:4.1 по весу водоцементное отношение (в / с) 0,45. Обыкновенные портландцемента в 53 классе (ASTM C 150) была использована наряду с имеющимся на местном уровне речного песка в качестве мелкого заполнителя. Щебнем гранит 20 мм (0,78 дюйма) максимальный размер номинальной был использован в качестве крупного заполнителя. Арматурная сталь с характерным пределом текучести 415 МПа (60190 фунтов на квадратный дюйм) был использован для продольных балок и 250 МПа (36259 фунтов на квадратный дюйм) на стременах. Три куба испытания были брошены во время каждой отливке лучи, и средняя численность куба было установлено, что 33,2 МПа (4815 фунтов на квадратный дюйм).
Образцами приборов и методику испытаний
Dial датчиков 0,01 мм (0,00039 дюйма) точность, были использованы для измерения бокового, а также вертикальные прогибы в середине пролета на квартал и на службы. Пучков были помещены в позиции и погрузки и поддержку собрания были собраны, как показано на рис. 4. Первоначальный боковой несовершенства (от 4 до 10 мм [0,16 до 0,40 дюйма]) были записаны как указано в таблице 1. Были приняты меры для передачи нагрузки без эксцентричности. Пучков были загружены на 0.5kN (0,11 KIPS) интервал до первой трещины и последующих ступеней нагрузки были скорректированы таким образом, что отказ может произойти после 10 до 15 шагов нагрузки. Балки были загружены до отказа, а также полный набор отклонение показания были приняты при каждой нагрузке прирост, с использованием набора датчиков.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ОБСУЖДЕНИЕ
Во всех восьми испытаний балок, боковых прогибов, сопровождаемый кручения сечения, были замечены с этими стройность эффектов значительно увеличивается с увеличением нагрузки. Типичный вид зависимости отклонения нагрузки показана на рис. 5. Видно, что прогибание от нагрузки становится все более нелинейной при более высоких нагрузках и в критической нагрузки W ^ ^ тест югу. Подробная информация о пакете вертикального отклонения, боковые отклонения в верхней и боковой прогиб внизу все восемь испытаний пучков показано на рис. 6, 7 и 8 соответственно. Во всех случаях, изгиб трещины были первоначально наблюдается в области перекрытия, постепенно распространяющегося вертикально по обе стороны от изгиба в вертикальной плоскости. С ростом боковых отклонений, однако, растрескивание видел более выраженными с одной стороны (выпуклая сторона), с трещинами закрытия на вогнутой (сжатия) стороне. Трещины моделей на выпуклой стороне и вогнутой стороне приведены на рис. 9.
В отличие от множества семь балки (стройность превышает Неспособность происходило постепенно, заблаговременное предупреждение, и, видимо, приносит напряженности стали. Результаты испытаний, связанных с провал нагрузки W ^ ^ к югу испытаний приведены в таблице 2. В случае Балки B югу ^ ^ 400,5.5 и B ^ ^ к югу 450,4.5, окончательный провал не может быть достигнуто за счет больших боковых прогибов, возникающих в середине пролета в процессе испытаний и испытаний, в этих случаях должен быть прекращено из-за практических трудностей. Предельной нагрузки W ^ ^ к югу UF соответствующий изгиб потенциала момент в различных разделах пучка согласно МСА 318-051 (без учета фактора уменьшения прочности [прямо фи]), также включены в таблицу 2, а видно, что W ^ к югу тест ^ изменялась в диапазоне 86,6 до 96,7% от W ^ ^ UF к югу. Снижения нагрузки, отказ индуцированных стройность эффекты не могут быть в настоящее время предсказать любой рекомендуемый порядок в сложившейся codes.1-5.
МОМЕНТ фактор снижения
Похоже, что, когда гибкость превышает некоторый предел (доля Результаты этих испытаний восемь пучков предположить, что для пучков с умеренной гибкости, режим отказа является постепенное и с предупреждением. Результаты теста от предыдущих исследований, с другой стороны, указывают, что для пучков, стройность отношения превышать В настоящее время Есть нет разработке рекомендаций в конкретные коды, в отличие от кодов стальная конструкция для учета сокращения изгиб потенциала из-за стройность. Несмотря на значительный экспериментальные исследования должны быть проведены, чтобы прийти к хорошим эмпирические разработки для изгибных уменьшение потенциала из-за гибкости, результаты испытаний, проведенных авторами дает некоторое представление. На основании этих результатов, что является фактором момент сокращения. Предлагается консервативно, как показано на рис.
Переходной зоны гибкости определено как 0.3 Предполагая линейное изменение
... (17)
С точки зрения дизайна кода, желательно, чтобы наложить ограничения гибкости
ВЫВОДЫ
Обзор существующих кодексов, таких как ACI 318-05 ^ ^ SUP 1 BS 8110, ^ ^ SUP 2 IS 456, ^ ^ SUP 3 ЕК 2 ^ ^ SUP 4 и AS 3600 ^ ^ SUP 5 показывает, что в настоящее время явно не codal формулировка определения критического момента потери устойчивости потенциала RC пучков. Коды прибегать к стройности указанием пределов RC пучков для того, чтобы пучки имеют достаточной поперечной устойчивости от поперечного изгиба. Эти ограничения гибкости полуэмпирический характер и существует значительная разница между кодами.
Настоящее исследование дает более рациональную основу для достижения гибкости в пределах явно с помощью выражения для критического момента потери устойчивости M ^ ^ к югу BCR и в конечном итоге момент M ^ п ^ к югу из-за изгиба растягивающие провал. Показано, что предлагаемые ограничения выражения бетона и стали, растяжение и сжатие подкрепление, и поперечных отношения подкреплением).
На основании ограниченных результатов испытаний, рекомендуется консервативный фактор сокращения момент. (Варьируясь от 1,0 до 0,6) применяться на предельных момент пучков с 0.3
Нотация
^ К югу с = Общая площадь конкретных
^ Л к югу = общая площадь поперечного сечения продольных стали
^ К югу tr = площадь поперечного сечения одной ноги поперечных стремя
B ^ югу эфф = эффективной жесткости изгиба
б = ширина пучка
с ^ к югу г = глубина нейтральной оси без трещин валового разделе
с ^ к югу и ^ = глубину нейтральной оси на несущую
D = эффективная глубина пучка
D '= эффективного бетона
E ^ к югу с = модуль упругости конкретных
E ^ югу ы = модуль упругости стали
е '^ к югу с = сжатие цилиндра прочность бетона
F ^ югу г = модуль разрыва
F ^ югу у ^ = предел текучести стали
G ^ к югу с = модуль сдвига конкретных
А = общая глубина членов
К ^ к югу эфф = эффективное жесткость при кручении
К югу ^ г = разделе модуля коэффициента усиления
L = расстояние между четких боковых ограничений
M ^ югу BCR = критического момента потери устойчивости
M ^ югу п = конечной момент потенциал
M ^ югу R = крекинга момент
M ^ югу тест = наблюдается сбой в момент испытания
M ^ югу UF = конечной неудачи изгибающий момент
м = модульной отношение
р с к югу = доля напряженности укрепление
р к югу т = доля напряженности укрепление
R = коэффициент сопротивления изгиба
ы = шаг закрытые стремена
W ^ югу BCR = разрушающая нагрузка нестабильность
W ^ югу тест = разрушающая нагрузка от испытаний
W ^ югу UF = предельной нагрузки неспособность изгиба
[Прямая фи] = коэффициент силы сокращения
V ^ к югу ц = = Пуассона конкретных
Ссылки
1. ACI комитета 318 "Строительство кодекса Требования Железобетона (ACI 318-05) и Комментарии (318R-05)," Американский институт бетона, Фармингтон штат Мичиган, 2002, p. 117.
2. Британский институт стандартов "Кодекс практики по структурной использования бетона", BS 8110, Лондон, 1985, с. 3-8.
3. Бюро индийских стандартов "Кодекс практики по равнине и железобетона для строительства Генеральной Строительство", IS 456, Нью-Дели, 2000, 39 с.
4. Европейский комитет по стандартизации, "Проектирование железобетонных конструкций", ИС-2, Брюссель, 1997, 160 с.
5. Совет стандартов Австралии ", железобетонных конструкций", AS 3600, Сидней, 2001, 92 с.
6. Ханселл, W., и зимой Г., боковую устойчивость железобетонных балок, "ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 56, № 9, сентябрь 1959, с. 193-214.
7. SIEV, A., "боковое выпучивание со скромными железобетонных балок," Журнал конкретных исследований, V. 12, № 36, август 1960, с. 155-164.
8. Sant, JK, а Bletzacker, RW, "Экспериментальное исследование поперечной устойчивости железобетонных балок", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 58, № 12, декабрь 1961, с. 713-736.
9. Месси, C., "Поперечная неустойчивость железобетонных балок при равномерном изгибающих моментов", ACI ЖУРНАЛ, Труды В. 64, № 3, март 1967, с. 164-172.
10. Король, G.; Паули, В. и Спри, W., "поперечной устойчивости из предварительно напряженного и обыкновенных железобетонных балок," Юбилей публикации, Франко Леви, под ред. Политехнического ди Торино, Dipartmento ди Ingegneria Structurale, 1989, с. 154-158.
11. Айдын, Р. и Kirac, N., "боковое выпучивание железобетонных балок с поддержкой Латерал," Проектирование зданий и сооружений и механики, V. 6, № 2, март 1998, с. 161-172.
12. Revathi П., Менон, D., "Оценка критических моментов потери устойчивости в стройные железобетонных балок," Структурные ACI Journal, В. 103, № 2, март-апрель 2006, с. 296-303.
13. Тимошенко, SP, теории упругой устойчивости, 2nd Edition, McGraw-Hill книги Ко, Нью-Йорк, 1961, 354 с.
14. Аллен, HG, и Булсон, PS, Предыстория Устойчивость, McGraw Hill, Великобритания, 1980, 474 с.
15. Tavio, и Дэн, S., "Эффективное торсионной жесткости железобетонных Участники" ACI Структурные Journal, В. 101, № 2, март-апрель
2004, с. 252-260.
16. Revathi П., "Стройность эффекты в железобетонных прямоугольных Балки", кандидатская диссертация, Индийского технологического института в Мадрасе, Индия, март 2006.
17. Pillai, SU, а Менон, D., Проектирование железобетонных конструкций, Tata McGraw-Хилл, Нью-Дели, 2002, 366 с.
П. Revathi является преподаватель кафедры гражданского строительства, Национальный институт технологии, Tiruchirappalli, Индия. Она получила докторскую степень в Индийском Институте Технологий, Мадрас, Индия, в 2007 году.
Devdas Менон является профессором зданий и сооружений в Департаменте строительства, Индийский технологический институт. Его исследовательские интересы включают усиленный и предварительно напряженного бетона, надежность конструкции, структурная динамика, ветра и землетрясения техники.
Поведение глубокой балки с короткими продольными Бар крепления
Железобетонные Влияние оболочки-интерфейс на циклических Ответ Загрузка
Экспериментальное исследование Офсетная механического поведения для сращивания Lap
Прочность на сдвиг приземистых прямоугольных железобетонных стен
Усадка сдержанность и нагружения влияние на прогибы при изгибе членов
Термальный движении парковка структур. S бумаги Мохаммад Икбал / АВТОРА ЗАКРЫТИЕ